马道方案xiu.doc

宝钢取向硅钢后续工程标段二
主厂房建筑及结构马道搭拆专项施工方案

目 录
1、施工简介………………………………………………………. 1
2、编制依据 …………………………………………………….. 1
3、劳动力及施工材料计划.…………………………………….. 1
4、施工工艺技术 ……………………………………………….. 2
5、安全保证措施 ……………………………………………….. 4
6、文明施工措施 ……………………………………………….. 7
7、马道钢管脚手架计算书 ……………………………………..8-16

第 1 页 恪守诚信 追求卓越
宝钢取向硅钢后续工程标段二
主厂房建筑及结构马道搭拆施工方案
1、工程概况
宝钢取向硅钢后续工程厂房钢结构共分两区，即6区和7区。6区为两跨，长51m，宽96m。7区为单跨，长度为419m，宽42m。在整个屋面系统的施工过程中，为了方便作业人员及工程管理人员、安全、质量检查人员能安全的上下屋面，特在7区的A列702线柱旁搭设26.5m高度的马道。
搭设马道计划时间从8月15日至8月22日。
2．编制依据
建质2009年87号文件；
JGJI30-2001 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；
JGJ80-91 《建筑施工高处作业安全技术规范》；
宝钢分公司及上海五冶对安全施工的相关规定。
3．劳动力及施工材料计划
3.1 劳动力计划
工种
人数
架子工
10人
普工
6人
安全员
1人
测量放线工
2

3.2 施工主要用材料计划
序号
名 称
材质
规格
单位
数量
用途
1
焊管
Q235
Ф48×3.5
t
15
脚手架
2
安全网

m2
450
脚手架维护用
3
扣件

套
1000
搭设安全脚手架
4
跳板

50mm厚
块
300
走道板
5
安全带
尼龙
双扣式
根
10
安全技措用
4．施工工艺技术
4.1 马道的搭设方法
从现有地面搭设到屋面天沟高度，中间与吊车梁上平面连通，架子依附于钢柱搭设并连接，底面做混凝土作为支撑面。搭设尺寸见下页图示：

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4.1.1 马道的基础砼尺寸为：8000*4000*300
4.1.2 马道的搭设人员必须是经培训考核合格的架子工。
4.1.3 马道用钢管搭设，长x宽为: 6x2.5m 。钢管马道立杆纵向间距1.2m，横向间距1.25m。横杆步距1.8m。内侧横杆与马道面平行。+26.800米上人马道，从-0.500m往上算，12m范围内四角立杆为双钢管，12m以上立杆采用单钢管。
4.1.4 钢管必须符合国家标准Q235钢的技术条件。其规格尺寸为48*3.5mm。搭设扣件宜采用铸铁扣件，所用的卡扣必须进行严格的挑选，不合格的扣件不准使用。扣件应有出厂合格证。
4.1.5 剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
4.1.6 脚手架一次搭设高度不要超过相邻连墙件以上两步。
4.1.7 马道内采用满铺木跳板搭设临时走道，所有铺设的木跳板均使用铁丝与脚手架固定牢固，木跳板上钉小木条（间距300mm）用于防滑，斜道坡度1：3，斜道边设1200mm高的3道防护杆，马道外侧满挂绿色细目安全网。马道四立面设剪刀撑，与地面的夹角控制在45-60度之间。
4.1.8 马道立杆的底座应垂直稳放，基层夯实后，打300厚砼基础。马道的立杆下面垫设50mm厚跳板或槽钢；立杆的接长必须采用对接扣件；钢管剪刀撑的接长必须搭接，搭接长度应大于1000mm，并等间距设置3个旋转扣件固定；脚手架的立杆和大横杆的接头必须错开，顶端必须封顶，里立杆应低于屋面200mm，外立杆应高出屋面1.5m。脚手架用密目安全网进行全封闭。
4.1.9 上人马道每隔3.6m与钢结构柱用钢管拉接，同时马道就近与其他钢结构（如柱间支撑、吊车梁、屋面构件等）拉接固定在一起，保证其安全。
4.1.10 上人马道必须有良好的接地装置。
4.1.11 马道在吊车梁制动板平面和檐口天沟处各设置一个开口，地面口设门，其他部位设置木跳板和围栏以保护出入人员的安全。地面门口顶部双层封顶遮盖，封顶用50*250的木跳板。门洞顶部设置安全警示牌。
4.1.12马道搭设完毕后，由项目经理部、监理和业主安全管理人员联合检查、验收、合格后才能挂牌使用。
4.1.13 马道使用中，严禁旁边开挖土。
4.1.14 使用中严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙件。
5．安全保证措施
5.1 安全管理组织体系
项目经理：郭彦明

项目总工兼副经理：苏平
安全经理：蒙刚
常务经理：朱廷贵

钢结构组：陈广忠 王翔 倪玉明

施工班组安全管理员

5.2 马道搭设注意事项
5.2.1 上人马道在结构施工期间不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
5.2.2 剪刀撑钢管的连接，必须采用搭接方法，严禁对接。
5.2.3 旧扣件使用应进行质量检查，有裂缝、变形、滑丝的严禁使用。出现滑丝的螺栓必须更换。
5.2.4 上人马道立杆的整体垂直偏差小于100mm。
5.2.5 六级及六级以上大风、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业要有防滑措施。
5.3 马道拆除安全技术措施。
5.3.1 脚手架拆除前，应由单位工程负责人对脚手架进行全面检查，确认可以拆除后方可拆除，拆除前应清除所有多余物体。
5.3.2 拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志，并设专人看管拆除现场，严禁大量非作业人员进入警戒区域。
5.3.3 拆除脚手架的原则：先安装的后拆，后安装的先拆。从顶层开始，自上而下按下列程序进行：拆除顶部立挂的安全网、拆除护身栏杆、拆除挡脚架、拆除脚手扳、拆除小横杆、拆除剪刀撑、拆除连墙杆、拆除大横杆、拆除立杆、拆除斜杆。
5.3.4 拆除的杆件应用吊具送下或用人工搬下，禁止从高空向下抛掷。
5.3.5 严禁上下同时作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。严禁使用榔头等硬物敲打、撬挖、拆下的连接件应放入袋中。
5.3.6 拆除到地面的配件应急时清理，维护并分类堆放，以便运输和保管。
5.3.7 搭设和拆除脚手架的作业人员必须遵守高处作业的规定，正确佩戴和使用双扣安全带，穿软底防滑鞋，扣件、工具防止脱落。
5.4马道脚手架搭、拆危险源辨识
马道脚手架搭、拆危险源辨识
作业活动
序号
潜在的危险因素
可能导致的事故
危险等级
脚手架搭、拆作业
1
立杆、大横杆、小横杆间距超过规定要求
坍塌/高坠
一般
2
脚手架未按要求设栏杆、安全网等
高坠/物打
一般
3
脚手架基础不符合要求
坍塌/高坠/物打
一般
4
脚手架基础距离基坑边距离较近
坍塌
一般
5
脚手架上防火、防雷设施不全
火灾/触电
一般
6
脚手架构造尺寸大、连墙点设置过少、未按要求设置扫地杆、剪刀撑及有效拉接杆件、连墙点以上自由高度过高
坍塌/高坠/物打
重大
7
脚手架挑支件、撑拉件和挑支构造的制作或安装不符合要求
坍塌/高坠/物打
一般
8
脚手架立杆垂直度、平杆水平度、节点构造和连接安装不符合规定
坍塌/高坠/物打
一般
9
脚手架作业层数、使用荷载超过规定或使用脚手架进行超重构件的人工安装作业
坍塌/高坠/物打
一般
10
脚手架在使用中拆除部分构造基本杆件和连墙杆而未采取加固措施或未及时恢复
坍塌/高坠/物打
一般
11
脚手板、斜道上无防滑措施及脚手板铺设较少有探头板现象
高坠/物打
一般
12
绑扎材料有锈蚀、损伤现象、重复使用，钢管脚手架扣件与管径不配套
坍塌/高坠/物打
一般
13
同一脚手架采用两种材质搭建
坍塌/高坠/物打
一般
14
非架工或未持证人员搭拆脚手架
物体打击
重大
15
脚手架搭拆人员疲劳作业
高坠/物打
一般
16
未按规定程序拆除脚手架
坍塌/高坠/物打
重大
17
拆除脚手架时，没设警戒线、无人看管
高坠/物打
一般

5.5 高处坠落事故应急预案
1、目的
为确保我项目部高处坠落事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。
2、组织机构及职责
项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。
组 长：朱庭贵（13918264141）
副组长：苏平（13917327190） 蒙刚（13761068646）
组员：刁伟（13701588428） 邱战武（13671738115） 陈广忠（13661568587） 杨伟全（15221627536） 王翔（15921456712） 倪玉明（13764330710））
组长：为事故现场总指挥，负责组织抢救伤员、工程抢险的指挥并调动相关工作。
副组长（副经理、总工程师）：负责从技术上采取紧急措施，以防止再次伤害或事故扩大。
副组长（安全经理）：负责将人员撤离危险部位，维持秩序，保护好事故现
场，同时立即向上级主管部门报告事故情况。
组员（专职安全员）：负责护送伤员到指定医院及到院后的联系工作，在组长、副组长的带领下，配合维持秩序，保护好事故现场。
组员（职能部长、施工员）：负责事故现场具体抢救伤员、工程抢险、物资抢险等工作。
3、高处坠落事故应急措施
1）、迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。
2）、保持呼吸通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。
3）、有效止血，包扎伤口。
4）、视其伤情采取报警直接送往医院，或等待简单处理后去医院检查。
5）、伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。
6）、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。
7）、预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。
8）、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。
9）、发生人员受伤立即拨打“26644120”急救中心与医院联系或拨打“26644110、26644119”救助，详细说明事故地点、严重程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。
10）、运送伤员白天使用一切可以调动的车辆，夜间使用值班车。行驶路线按经17路—纬13东路—宝钢5号门—江扬北路—四元路—春雷路—中冶医院。
4、应急物资
常备药品：消毒用品、急救物品、急救箱、担架、小夹板。
5、注意事项
1）、事故发生时对伤员人员进行抢救，视情况拨打急救电话120和马上通知有关负责人。
2）、重伤员运送应用担架，腹部创伤急脊柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。
3）、注意保护好事故现场，抢救工作确需移动现场时，必须做好标记，便于调查分析事故原因。
6．文明施工措施
6.1 施工现场保持场地平整、排水畅通、无淤泥积水。
6.2 在施工现场临时堆放的材料，应一律按施工搭设进度和有关要求，有计划、有条理的进场堆放和搭设。
6.3 执行标准化作业，施工现场保持整洁，保持进出道路畅通。
7.马道钢管脚手架计算书
上人马道的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
计算的上人马道搭设高度为26.5米，12米以下四角采用双管立杆,12米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.25米，横杆步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件竖向间距3.6米。
7.1 大横杆的计算：
大横杆按照三跨连接连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活载荷作为均布载荷计算大横杆的最大弯距和变形。
均布荷载值计算
大横杆的自重标准值： =0.038 kN /m
脚手板的荷载标准值：=0.300×1.250/3=0.125 kN /m
活载荷标准值： Q=2.000×1.250/3=0.833kN/m
静荷载的计算值： =1.2×0.038+1.2×0.125=0.196 kN /m
活荷载的计算值： =1.4×0.833=1.167 kN /m

抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距
跨中最大弯距计算公式如下：
=0.08+0.10
跨中最大弯距为：
=(0.08×0.196×0.10×1.167) ×=1.191 kN /m
支座最大弯矩公式如下:
=-0.10－0.117
支座最大弯矩为：
=-（0.1×0.196+0.117×1.167）×=-0.225 kN /m
我们选择支座弯距的最大值进行强度验算：
δ=0.225×/5080.0=44.251N/
大横杆的计算强度小于205.0N/，满足要求：
挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
=0.677+0.990
静荷载标准值=0.038+0.125=0.163 kN /m
活荷载标准值=0.833kN /m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.163+0.990×0.883）×/（100×2.06××121900.0）=0.773mm
大横杆的最大挠度为1200.0/150=8，小于10mm，满足要求。
7.2 小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
荷载值计算
大横杆的自重标准值 =0.038×0.125=0.163 kN /m
脚手板的活荷载标准值 ：=0.300×1.250×1.200/3=0.150 kN /m
活荷载标准值 Q=2.000×1.250×1.200/3=1.000 kN /m
荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.150+1.4×1.000=1.635 kN /m

抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯矩计算公式如下：
=/8
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
=
M=（1.2×0.038）×/8+1.635×1.250/3=0.690 kN /m
δ=0.690×/5080.0=135.900 N/
小横杆的计算强度小于205.0 kN /m，，满足要求。
挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与载荷的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度，计算公式如下：
=
集中荷载最大挠度计算公式如下：
=
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
=5.0×0.038×/（384×2.060××121900.00）=0.05mm
集中荷载标准值P=0.046+0.150+1.000=1.196 kN /m
集中荷载标准值最不利配引起的最大挠度
=1196.080 ×1250.0×（3×-4×/9）/（72×2.06× ×121900.0）=3.302mm
最大挠度和
V=+=3.351mm
小横杆的最大挠度小于1250.0/150与10mm，满足要求。
7.3 扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
≤
其中——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN:
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：
荷载值计算
横杆的自重标准值 =0.038×1.250=0.048kN
脚手板的荷载标准值=0.300×1.250×1.200/2=0.225 kN
活荷载标准值Q=2.000×1.250×1.200/2=1.500 kN
荷载的计算值 R=1.2×0.048+1.2×0.225+1.4×1.500=2.428 kN
　　单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
当直角扣件的拧紧力矩达40—65N.m时，试验表明：单扣件12 kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN：
双扣件在20 kN的荷载下会滑动，其抗滑承载可取12.0Kn。
7.4 脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
每米立杆承受的结构自重标准值（kN／ｍ）；本例为1.1094
　　　＝0.109×26.8=2.9212 kN
脚手板的自重标准值（kN／）;本例采用木跳板，标准值为0.30
=0.300×12×1.200×(1.250+0.300) /2=3.348 kN
栏杆与挡脚板自重标准值 （kN／ｍ）；本例采用栏杆、木跳板挡板，标准值为0.11
　　　＝0.110×1.200×12/2=0.792 kN
吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/）; 0.005
=0.005×1.200×26.8=0.1608KN
经计算得到，静荷载标准值＝＋＋＋＝7.222kN　
活荷载为施工荷载标准产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的１／２取值。
经计算得到，活荷载标准值＝2.000×2×1.200×1.250/2=3.000 kN　 风荷载标准值应按照以下公式计算
＝0.7××
其中—基本风压（kN/），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用；=0.450
—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：=1.250
—风荷载体型系数：=1.200
经计算得到，风荷载标准值=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472 kN/。
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2+0.85×1.4
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计计算公式
N=1.2+1.4
风荷载设计值产生的立杆段弯距=0.85×1.4la/10
其中 —风荷载基本风压标准值（kN/）；
　　　 La—立杆的纵距（ｍ）　
　　　 ｈ—立杆的步距（ｍ）
7.5 立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
σ=≤[f]
其中N—立杆的轴心压力设计值，N=15.44 Kn；
φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比/i的结果查表得到0.174;
i —计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
—计算长度（m）由公式=kuh确定，=3.22m;
k—计算长度附加系数，取1.155；
u—计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55；
A—立杆净截面面积，A=4.89；
w—立杆净截面模量（抵抗距），W=5.08;
σ—钢管立杆受压强度计算值（N/）；经过计算得到σ=181.5
[f] —钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00 N/；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
σ=+≤[f]
其中N—立杆的轴心压力设计值，N=12.23 Kn；
φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比/i的结果查表得到0.174;
i —计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
—计算长度（m）由公式=kuh确定，=3.22m;
k—计算长度附加系数，取1.155；
u—计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55；
A—立杆净截面面积，A=4.89；
w—立杆净截面模量（抵抗距），W=5.08;
Mw—计算立杆段由风载荷设计值产生的弯矩，Mw=0.218KN.m;
σ—钢管立杆受压强度计算值（N/）；经过计算得到σ=187
[f] —钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00 N/；
考验风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！
7.6 最大搭设高度的计算；
　　　不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算；
=
其中—构配件自重标准值产生的轴向力，=4.412kN；
—活荷载标准值=3.000kN;
—每米立杆承受的结构自重标准值，=0.109kN/m
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度=46.120米。
考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算。
=
其中—构配件自重标准值产生的轴向力，=4.412Kn；
—活荷载标准值，=3000 kN；
—每米立杆承受的结构自重标准值，=0.109kN/m
—计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，=0.907 kN/m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度=68.519米
7.7 连墙件的计算；
连墙件的轴向力计算值按照下式计算；
=+
其中 —风荷载产生的连墙轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
=1.4××
—风荷载基本风压标准值，=0.472 kN/；
—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，=8.00×2.40=19.200；
—连墙件约束脚手架平面外变性所产生的轴向力（kN）；=5.000
经计算得到=12.701 kN，连墙件轴向力计算值=17.701 kN
连墙件轴向力设计值=φA[f]
其中φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细杆比1/i=30.00/1.58的结果查表得到φ=0.95；
A=4.89；[f]=205.00 N/.
经过计算得到=95.411kN
>,连墙件的设计计算满足要求！
7.8 立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P ≤
其中P—立杆基础底面的平均压力（kN/）,p=N/A;P=61.76
N—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN/）；N=15.44
A—基础底面面积（）A=0.25
—地基承载力设计值（kN/）；=68.00
地基承载力设计值按下式计算
=×
其中—脚手架地基承载力调整系数；=0.40
—地基承载力标准值；=170.00
地基承载力的计算满足要求!
通过对以上马道钢管脚手架的各项计算，可见该钢管脚手架符合规范要求。