氧化沟工艺概述.doc

(完整word版)氧化沟工艺概述氧化沟工艺概述1 氧化沟工艺概述 1.1 氧化沟工艺基本原理和主要设计参数氧化沟又名氧化渠，因其构筑物呈封闭的环形沟渠而得名。它是活性污泥法的一种变型.因为污水和活性污泥在曝气渠道中不断循环流动，因此有人称其为“循环曝气池、“无终端曝气池”。氧化沟的水力停留时间长，有机负荷低，其本质上属于延时曝气系统.以下为一般氧化沟法的主要设计参数:水力停留时间：1040小时;污泥龄：一般大于20天；有机负荷:0。050.15kgBOD5/(kgMLSS.d）；容积负荷:0.20.4kgBOD5/（m3。d）；活性污泥浓度：20006000mg/l;沟内平均流速：0.30.5m/s1.2 氧化沟的技术特点：氧化沟利用连续环式反应池（Cintinuous Loop Reator,简称CLR）作生物反应池，混合液在该反应池中一条闭合曝气渠道进行连续循环，氧化沟通常在延时曝气条件下使用.氧化沟使用一种带方向控制的曝气和搅动装置，向反应池中的物质传递水平速度，从而使被搅动的液体在闭合式渠道中循环.氧化沟一般由沟体、曝气设备、进出水装置、导流和混合设备组成,沟体的平面形状一般呈环形，也可以是长方形、L形、圆形或其他形状，沟端面形状多为矩形和梯形.氧化沟法由于具有较长的水力停留时间,较低的有机负荷和较长的污泥龄。因此相比传统活性污泥法，可以省略调节池，初沉池，污泥消化池，有的还可以省略二沉池.氧化沟能保证较好的处理效果,这主要是因为巧妙结合了CLR形式和曝气装置特定的定位布置，是式氧化沟具有独特水力学特征和工作特性：1) 氧化沟结合推流和完全混合的特点,有力于克服短流和提高缓冲能力，通常在氧化沟曝气区上游安排入流，在入流点的再上游点安排出流。入流通过曝气区在循环中很好的被混合和分散，混合液再次围绕CLR继续循环。这样，氧化沟在短期内（如一个循环)呈推流状态，而在长期内（如多次循环）又呈混合状态.这两者的结合，即使入流至少经历一个循环而基本杜绝短流，又可以提供很大的稀释倍数而提高了缓冲能力。同时为了防止污泥沉积，必须保证沟内足够的流速（一般平均流速大于0。3m/s），而污水在沟内的停留时间又较长，这就要求沟内由较大的循环流量（一般是污水进水流量的数倍乃至数十倍），进入沟内污水立即被大量的循环液所混合稀释，因此氧化沟系统具有很强的耐冲击负荷能力,对不易降解的有机物也有较好的处理能力。2) 氧化沟具有明显的溶解氧浓度梯度，特别适用于硝化反硝化生物处理工艺。氧化沟从整体上说又是完全混合的，而液体流动却保持着推流前进，其曝气装置是定位的，因此，混合液在曝气区内溶解氧浓度是上游高，然后沿沟长逐步下降，出现明显的浓度梯度，到下游区溶解氧浓度就很低，基本上处于缺氧状态。氧化沟设计可按要求安排好氧区和缺氧区实现硝化反硝化工艺，不仅可以利用硝酸盐中的氧满足一定的需氧量,而且可以通过反硝化补充硝化过程中消耗的碱度.这些有利于节省能耗和减少甚至免去硝化过程中需要投加的化学药品数量。3) 氧化沟沟内功率密度的不均匀配备,有利于氧的传质,液体混合和污泥絮凝。传统曝气的功率密度一般仅为2030瓦/米3,平均速度梯度G大于100秒1。这不仅有利于氧的传递和液体混合,而且有利于充分切割絮凝的污泥颗粒。当混合液经平稳的输送区到达好氧区后期,平均速度梯度G小于30秒1，污泥仍有再絮凝的机会，因而也能改善污泥的絮凝性能。4) 氧化沟的整体功率密度较低，可节约能源。氧化沟的混合液一旦被加速到沟中的平均流速,对于维持循环仅需克服沿程和弯道的水头损失，因而氧化沟可比其他系统以低得多的整体功率密度来维持混合液流动和活性污泥悬浮状态.据国外的一些报道，氧化沟比常规的活性污泥法能耗降低2030。另外，据国内外统计资料显示，与其他污水生物处理方法相比，氧化沟具有处理流程简单，超作管理方便;出水水质好,工艺可靠性强;基建投资省,运行费用低等特点。1。3 氧化沟技术的发展自1920年英国sheffield建立的污水厂成为氧化沟技术先驱以来，氧化沟技术一直在不断的发展和完善。其技术方面的提高是在两个方面同时展开的:一是工艺的改良；二是曝气设备的革新。1.3。1 工艺的改良工艺的改良过程大致可分为四个阶段：阶段型式初期氧化沟1954年，Pasveer教授建造的Voorshopen氧化沟，间歇运行。分进水、曝气净化、沉淀和排水四个基本工序规模型氧化沟增加沉淀池，使曝气和沉淀分别在两个区域进行，可以连续进水多样型氧化沟考虑脱氮除磷等要求。著名的有DE型氧化沟,Carrousel氧化沟及Orbal氧化沟等一体化氧化沟时空调配型（D型,VR型，T型等）合建式（BMTS式，侧沟式，中心岛式等)1.3.2 曝气设备的革新：曝气设备对氧化沟的处理效率，能耗及处理稳定性有关键性影响，其作用主要表现在以下四个方面：向水中供氧；推进水流前进，使水流在池内作循环流动;保证沟内活性污泥处于悬浮状态；使氧、有机物、微生物充分混合。针对以上几个要求，曝气设备也一直在改进和完善。常规的氧化沟曝气设备有横轴曝气装置及竖轴曝气装置。1) 横轴曝气装置为转刷和转盘。其中转刷更为常见，转刷单独使用通常只能满足水深较浅的氧化沟，有效水深不大于2.03。5米。从而造成传统氧化沟较浅，占地面积大的弊端。近几年开发了水下推进器配合转刷，解决了这个问题，如山东高密污水厂，有效水深为4。5米，保证沟内平均流速大于0.3米/秒,沟底流速不低于0。1米/秒，这样氧化沟占地大大减少,转刷技术运用已相当成熟，但因其供氧率低，能耗大，故其逐渐被另外先进的曝气技术所取代。2） 竖轴式表面曝气机，各种类型的表面曝气机均可用于氧化沟，一般安装在沟渠的转弯处，这种曝气装置有较大的提升能力，氧化沟水深可达44。5米,如1968年荷兰PHV开发的著名Carrousel氧化沟在一端的中心设垂直轴的一定方向的低速表曝叶轮，叶轮转动时除向污水供氧外，还能使沟中水体沿一定方向循环流动.表曝设备价格较便宜,但能耗大易出故障，且维修困难。3) 射流曝气，1969年Lewrnpt等创建了第一座试验性射流曝气氧化沟（JAC），国外的射流曝气多为压力供气式,而国内通常是自吸空气式，JAC的优点是氧化沟的宽度和水的深度不受限制,可以用于深水曝气，且氧的利用率高，目前最大的JAC在奥地利的林茨，处理流量为17.2万吨/天，水深7。5米。4) 微孔曝气,现在应用较多的微孔曝气装置，采用多孔性空气扩散装置克服了以往装置气压损失大，易堵塞的毛病，且氧利用率较高，在氧化沟技术运用中越来越广泛，目前，我国广东省某污水厂已成功运用此种曝气系统。5） 其他曝气设备，包括一些新型的曝气推动设备，如浙江某公司开发的复叶节流新型曝气器，氧利用率较高，浮于水面,易检修，充氧能力可达水下7米，推动能力相当强，满足氧化沟的曝气推动一体化要求，同时能够满足氧化沟底部的充氧和推动.氧化沟在国内外都发展很快.欧州的氧化沟污水厂已有上千座，在国内，从20世纪80年代末开始在城市污水和工业废水中引进国外氧化沟的先进技术，从原来的日处理量3000立方米到目前10万吨以上的污水处理厂已比较普遍，氧化沟工艺已成为我国城市污水处理的主要工艺。2。氧化沟脱氮除磷工艺2。1 传统氧化沟的脱氮除磷传统氧化沟的脱氮,主要是利用沟内溶解氧分布的不均匀性，通过合理的设计，使沟中产生交替循环的好氧区和缺氧区，从而达到脱氮的目的。其最大的优点是在不外加碳源的情况下在同一沟中实现有机物和总氮的去除,因此是非常经济的。但在同一沟中好氧区与缺氧区各自的体积和溶解氧浓度很难准确地加以控制，因此对除氮的效果是有限的，而对除磷几乎不起作用。另外，在传统的单沟式氧化沟中，微生物在好氧缺氧好氧短暂的经常性的环境变化中使硝化菌和反硝化菌群并非总是处于最佳的生长代谢环境中，由此也影响单位体积构筑物的处理能力.随着氧化沟工艺的反展，目前，在工程应用中比较有代表性的有形式有:多沟交替式氧化沟(如三沟式,五沟式）及其改进型、卡鲁塞尔氧化沟及其改进型、奥贝尔（Orbal）氧化沟及其改进型、一体化氧化沟等。他们都具有一定的脱氮除磷能力，2。2。PI型氧化沟的脱氮除磷PI(Phase Isolation)型氧化沟，即交替式和半交替式氧化沟，是七十年代在丹麦发展起来的，其中包括DE型、T型和VR型氧化沟，随着各国对污水处理厂出水氮，磷含量要求越来越严，因而开发出现了功能加强的PI型氧化沟，主要由Kruger公司与Demmark技术学院合作开发的，称为BioDenitro和BioDenipho工艺，这两种工艺都是根据A/O和A2/O生物脱氮除磷原理，创造缺氧/好氧，厌氧/缺氧/好氧的工艺环境，达到生物脱氮除磷的目的。2。2.1 DE型、T型氧化沟脱氮工艺DE型氧化沟为双沟系统，T型氧化沟为三沟系统，其运行方式比较相似,都是通过配水井对水流流向的切换，堰门的起闭以及曝气转刷的调速，在沟中创造交替的硝化，反硝化条件，以达到脱氮的目的。其不同之处在于DE型氧化沟系统是二沉池与氧化沟分建,有独立的污泥回流系统；而T型氧化沟的两侧沟轮流作为沉淀池。2.2。2 VR型氧化沟脱氮工艺VR氧化沟沟型宛如通常的环形跑道,中央有一小岛的直壁结构,氧化沟分为两个容积相当的部分，其水平形式如反向的英文字母C,污水处理通过二道拍门和二道出流堰交替起闭进行连续和恒水位运行.2。2。3 PI型氧化沟同时脱氮除磷工艺交替式氧化沟在脱氮效果上良好，为了达到除磷效果，通常在氧化沟前设置相应的厌氧区或构筑物或改变其运行方式。据国内外实际运行经验显示,这种同时脱氮除磷工艺只要运行时控制的好，可以取得很好的脱氮除磷效果。西安北石桥污水净化中心采用具有脱氮除磷的DE型氧化沟系统（前加厌氧池),一期工程处理能力为15万立方米/天，对各阶段处理效果实测结果表明，DE型氧化沟处理城市污水效果显著.COD、TN、TP的总去除效率分别达到87。5%91。6%,63。6%66.9，85。093。4%，出水TN为9。010.1mg/l,TP为0。420.45mg/l，出水水质优于国家二级出水排放标准.上述三种PI型氧化沟脱氮除磷工艺都有转刷的调速，活门、出水堰的启闭切换频繁的特点，对自动化要求高，转刷利用率低，故在经济欠发达的地区受到很大的限制。2.3 奥贝尔氧化沟脱氮除磷工艺Orbal氧化沟简称同心圆式,它也是分建式，有单独二沉池，采用转碟曝气，沟深较大，它的脱氮效果很好，但除磷效率不够高，要求除磷时还需前加厌氧池.应用上多为椭圆形的三环道组成,三个环道用不同的DO（如外环为0，中环为1，内环为2），有利于脱氮除磷.采用转碟曝气，水深一般在4。04。5m,动力效率与转刷接近，现已在山东潍坊、北京黄村和合肥王小郢的城市污水处理厂应用。2。4 卡鲁塞尔氧化沟脱氮除磷工艺2。4。1传统的卡鲁塞尔氧化沟工艺卡鲁塞尔(Carrousel)氧化沟是1967年由荷兰的DHV公司开发研制的.它的研制目的是为满足在较深的氧化沟沟渠中使混合液充分混合，并能维持较高的传质效率,以克服小型氧化沟沟深较浅，混合效果差等缺陷。至今世界上已有850多座Carrousel氧化沟系统正在运行,实践证明该工艺具有投资省、处理效率高、可靠性好、管理方便和运行维护费用低等优点。Carrousel氧化沟使用立式表曝机，曝气机安装在沟的一端，因此形成了靠近曝气机下游的富氧区和上游的缺氧区,有利于生物絮凝,使活性污泥易于沉降,设计有效水深4.04。5米，沟中的流速0。3米/秒。BOD5的去除率可达95%99%,脱氮效率约为90,除磷效率约为50%，如投加铁盐，除磷效率可达95.2。4。2。单级卡鲁塞尔氧化沟脱氮除磷工艺单级卡鲁塞尔氧化沟有两种形式:一是有缺氧段的卡鲁塞尔氧化沟，可在单一池内实现部分反硝化作用，使用于有部分反硝化要求,但要求不高的场合。另一种是卡鲁塞尔A/C工艺，即在氧化沟上游加设厌氧池，可提高活性污泥的沉降性能，有效控制活性污泥膨胀，出水磷的含量通常在2。0mg/l以下。以上两种工艺一般用于现有氧化沟的改造，与标准的卡鲁塞尔氧化沟工艺相比变动不大，相当于传统活性污泥工艺的A/O和A2/O工艺。2。4.3。合建式卡鲁塞尔氧化沟缺氧区与好氧区合建式氧化沟式美国EIMCO公司专为卡鲁塞尔系统设计的一种先进的生物脱氮除磷工艺（卡鲁塞尔2000型）。它的构造上的主要改进是在氧化沟内设置了一个独立的缺氧区。缺氧区回流渠的端口处装有一个可调节的活门.根据出水含氮量的要求,调节活门张开程度，可控制进入缺氧区的流量。缺氧和好氧区合建式氧化沟的关键在与于对曝气设备充氧量的控制，必须保证进入回流渠处的混合液处于缺氧状态,为反硝化创造良好环境。缺氧区内有潜水搅拌器，具有混合和维持污泥悬浮的作用。在卡鲁塞尔2000型基础上增加前置厌氧区，可以达到脱氮除磷的目的，被称为A2/C卡鲁塞尔氧化沟.四阶段卡鲁塞尔Bardenpho系统在卡鲁塞尔2000型系统下游增加了第二缺氧池及再曝气池，实现更高程度的脱氮。五阶段卡鲁塞尔Bardenpho系统在A2/C卡鲁塞尔系统的下游增加了第二缺氧池和在曝气池,实现更高程度的脱氮和除磷。综上所述,厌氧,缺氧与好氧合建的氧化沟系统可以分为三阶段A2/O系统以及四、五阶段Bardenpho系统，这几个系统均是A/O系统的强化和反复，因此这种工艺的脱氮除磷效果很好,脱氮率达9095。另外，卡鲁塞尔3000型氧化沟也有较好的脱氮除磷效果。在此不加以详述。2.4。4。合建式一体化氧化沟是指集曝气、沉淀、泥水分离和污泥回流功能为一体，无需建造单独二沉池的氧化沟。这种氧化沟设有专门的固液分离装置和措施.它既是连续进出水，又是合建式，且不用倒换功能，从理论上讲最经济合理，且具有很好的脱氮除磷效果。 一体化氧化沟除一般氧化沟所具有的优点外，还有以下独特的优点：工艺流程短，构筑物和设备少,不设初沉池、调节池和单独的二沉池；污泥自动回流,投资少、能耗低、占地少、管理简便；造价低，建造快,设备事故率低，运行管理工作量少；固液分离效果比一般二次沉淀池高，使系统在较大的流量浓度范围内稳定运行。一体化氧化沟的工艺特点见下图：3 讨论1)提高中小城市污水治理率是今后污水治理领域的重点,对于规模小于10万吨/天的中小型污水处理厂来说,氧化沟和SBR是首选工艺，目前总体来说应用最多的是氧化沟工艺，在氧化沟各种工艺中，考虑其各自的特点及污水脱氮除磷的要求，推荐中小城市使用较成熟的卡鲁塞尔氧化沟.对于合建式一体化氧化沟,国内应用该工艺的污水厂已超过十余座,其示范工程四川新都污水处理厂己成功运行5年多，是未来氧化沟工艺发展的一个主要方向。2)近年来,在氧化沟中尝试使用各种综合曝气装置,即采用曝气器与水下混合器独立运行，将氧化沟中的水流循环混合作用与曝气传氧作用区分开来，使氧化沟中交替出现缺氧与好氧状态，已达到脱氮除磷目的，同时这种运行方式还能取得节能的效果。据报道，这种综合曝气系统已在国外得到应用,在国内也可尝试并推广采用这种综合曝气设备。3）微孔曝气氧化沟工艺即保留了氧化沟沿水流方向间断曝气和循环流动的特点,又克服了氧化沟因采用表面曝气机而占地面积大，充氧效率低，水流断面流速不均，池底易沉淀等不足，不失为一种可推广使用的工艺。4）在土地十分紧张的地区,在取得较准确的设计参数的基础上,可考虑使用立体式循环氧化沟。5）在氧化沟工艺设计中，沟深的设计是一个很重要的问题，尽管水下推进器的使用使沟深有所提高,但也并非越大越好，因为有效水深的增加会引起能量模式的改变,从而需增加动力设备就不同，引起投资和运行费用的提高.不同地质情况,不同进水水质及处理要求，有不同的沟深要求.因此，每一个选用氧化沟工艺的污水厂,都因根据各种因素综合分析以确定最佳的沟深.氧化沟工艺一般设计方法讨论 目前，我国氧化沟技术水平与国际先进水平相比差距很大。究其原因，是我国还未系统地研究氧化沟技术与设备，对国际上氧化沟技术跟踪也不够.故对氧化沟技术的掌握尚不够全面，在工程上还缺乏系统和科学的设计方法，对氧化沟新工艺、新池型、新配套设备了解甚少。我国现已引进数种氧化沟技术，应有条件来分析比较和吸收消化。首先，氧化沟属延时曝气活性污泥工艺，其原理和参数已有大量文献报道。氧化沟设计中除了要考虑碳源污染物的去除，还要考虑污水硝化和污泥稳定化问题。去除不同的污染物,设计参数和方法是不同的.例如，考虑污泥稳定的氧化沟设计，其设计参数主要考虑污泥龄和内源呼吸速率,而不是传统活性污泥工艺中的污泥负荷，这时氧化沟的停留时间事实上是一个导出的参数。其次氧化沟最重要的特点之一是，专用的曝气设备需要同时满足池内充氧和推动水沿沟渠流动的要求.全面了解和掌握氧化沟的水力学特性尤为需要。有关设备的水力学特性，是厂家产品的特性。大部分设计单位恰恰掌握不够，致使在设计中由于设备型号和参数不准,常常导致设计没有达到预期效果。这也与大多数氧化沟工艺及其拥有的专利和设备密切相关。由于国外公司对专有技术保密,因此出现了氧化沟技术不断发展，可是用于了解基本工艺的公开技术资料未见增加的现象。由此就更需要加强创新性的研究，才能提高我国在氧化沟工艺上的技术水平。本文通过对国内外资料的综合分析,提出氧化沟一般的设计方法以供国内同行在设计中参考。 1 氧化沟的设计方法1.1 BOD的去除氧化沟中碳源基质去除动力学与活性污泥法动力学是完全一致的。对于完全混合系统在稳定状态下有以下公式1: 式中（XV）参与反应的污泥量 Q-处理污水量 V-参与反应的好氧区体积 S-出水基质BOD5浓度 Y污泥产率系数 X污泥浓度 c污泥龄 S0进水基质BOD5浓度 Ks-半饱和常数 Kd-内源代谢常数 max-比基质利用率1。2 硝化反应氨氮的硝化反应涉及到亚硝化毛杆菌和硝化杆菌两种不同的硝化细菌.在水的作用下：2NH3NH+4在亚硝化毛杆菌作用下:2NH+4+3O22NO-2+2H2O+8H+在硝化杆菌作用下:2NO-2+O22NO-3总的反应：NH4+2O2NO3+2H+H2O因此从化学计量学角度，1.0 kg氮需要4.6 kg的氧，实际生产中的数据较小，为3。94。3 kgO2/kgN.这是因为一部分氮用于细菌合成，并且硝化细菌可以从污水中二氧化碳和重碳酸盐获得一部分氧。由于上述反应产生氢离子，所以会消耗碱度，每氧化1 mg NH3-N消耗7.14 mg/L的碱度。另外从文献可知氧化1 mg BOD产生0。3 mg/L的碱度2.据报道硝化反应的温度范围是（545) ，但是（2532） 是最佳温度范围。最佳的pH范围是7.89。2.虽然硝化过程也可在低溶解氧的条件下发生,但是硝化菌的生长速率较低.为了避免氧的限制，反应池中的溶解氧最好控制在34 mg/L。温度对生长速度的影响公式可以用阿伦缪斯公式表示，其中温度常数=1。12(5 20 ）。对于城市污水可以采用表1中污泥龄c2表1硝化工艺在不同温度下采用的污泥龄污水温度()完全硝化的c(d）512109.5156。5203。5在冬季水温低于10 ,如果c10 d，硝化反应一般进行较差。若c10 d，只要氧化沟的曝气能力可满足总的氧化需求,并且保持较高的溶解氧，即可取得很好的硝化率。在北欧国家,硝化负荷阶段一般选在0.050.10 kgBOD5/kgMLSS，硝化速率大约为1.6 mgNH3-N/(gVSS*d)(10）。 1.3 污泥稳定性在氧化沟设计中考虑的第二个因素是污泥的稳定性问题。理论上讲氧化沟污泥龄的选取应该使得所有的挥发性固体通过内源呼吸全部被降解，无论是厌氧消化还是好氧消化。如果反应时间足够长,细胞降解过程中有23的残余物为不可生物降解.因为每天VSS产量为YQ(S0S），其中可生物降解部分是0.77YQ（S0S）。如果系统中可以生物降解部分的固体物质是fbX（fb为VSS可生物降解系数），则在稳定状态：0.77YQ（S0S）=Kdfb(XV）(5) 从而按照污泥龄的定义：Adams和Eckenfelder给出了混合液VSS可以生物降解部分的比值fb的计算公式3：也可推算出污泥负荷（F/M)的比值：方程（6）和(8)是考虑污泥稳定性问题时污泥龄和有机负荷计算公式。无疑温度对于上述公式中参数Y、Kd的影响是十分重要的。对于延时曝气氧化沟温度常数(=1.011.03)数值较小，因此对温度的影响不大。污泥稳定化要求的有机负荷和污泥龄一般远远超过完全硝化所要求的数值。1.4 脱氮反应在没有溶解氧(缺氧)条件下，虽然在氧化沟的主体溶液中存在溶解氧，但缺氧条件事实上是指微生物生长的微环境(即生物絮体中或生物膜中）.除碳的异养微生物可以利用硝酸盐和亚硝酸盐作为电子受体，将其还原成氮.还原1.0 mg N2产生2。86 kgO2.污水如需脱氮，需要去除的氮量 N（kg/d)为:N=Q(N0N）XfN（9）式中N0、N进、出水总氮浓度X剩余污泥量fN剩余污泥的含氮量，一般为0。07 kgN/kgMLVSS脱氮需要考虑排放污泥中细胞的氮含量。按照细胞合成的碳氮磷的比例为CNP=106161，即污泥中最多包含12.3的N和2。6的P.一般在内源呼吸阶段，不可生物降解部分仅仅包含7的N和1的P，剩余污泥中的其他N、P回到主体溶液中.因此污泥中的含氮量依赖于污泥龄(c)，污泥龄越长，污泥中的含氮量越小。由需要去除的氮量，确定反硝化的污泥量：(VX）dn=N/Kdn（10）式中（VX）dn-参与脱氮反应的污泥量，kgKdn-污泥脱氮负荷,kgNO3N/(kgMLSS。d）1。5 氧化沟的总污泥量氧化沟的总污泥量（VX）T和总容积计算如下：（VX)T=(XV）（VX)dn/fa（11）VT=（XV)T/（fa。X）（12）对于不同类型的氧化沟,需要引入有效性系数fa，其中带有体外沉淀池的氧化沟fa=1。0,而其他类型的氧化沟fa是不同的。以三沟式氧化沟为例，如果假设三沟是等体积的，则fa如下计算：式中XS1，2-边沟MLSS浓度Xm中沟MLSS浓度tS-边沟一个周期的时间tS1,2-边沟一个周期内的工作时间tm-中沟在一个周期内的工作时间假设污泥在氧化沟内分布均匀，t为三个沟一周期总停留时间(包括沉淀）之和，则：fa=（tS1tmtS1)/t（141.6 剩余污泥虽然动力学设计能确定生物污泥产量，应考虑沉淀池的固体流失量和存在的惰性物质，可以采用下式计算： 式中S去除BOD5Xi进水悬浮固体中惰性部分Xe出水TSS氧化沟以常规模式运行时，会产生不稳定的剩余污泥，应在处置前加以稳定，氧化沟以延时曝气模式运行时，污泥量少且稳定.根据回流污泥量和剩余污泥量可以选择水泵和污泥处理系统。1。7 氧化沟需氧量和曝气设备在氧化沟系统，考虑以下几个过程的需氧量:总需氧量（D)=氧化有机物需氧细胞内源呼吸需氧硝化过程需氧脱氮过程产氧D=aQ（S0S)bX.f4。6（N0N）0。07X.f-2。6NO3（16） 式中f-MLVSS/MLSSNO3被还原的NO3需氧量D（AOR）确定之后，并转化为标准状态需氧量(SOR)。在标准状态需氧量确定之后,根据不同设备厂家的表曝机样本和手册,计算出氧化沟系统的总能耗。总能耗一旦确定，就可以确定氧化沟曝气器的数目、氧化沟外形和分组情况。式中不同污水的氧转移速率参数，对生活污水取值0。50。95不同污水的饱和溶解氧参数，对生活污水取值0.900。97大气压修正参数CS温度T时饱和溶解氧2 设计结果和问题讨论2。1设计对比为了说明氧化沟的设计过程，以邯郸三沟式氧化沟的数据为例，说明几个设计上的问题。根据下列数据设计处理生活污水的交替式氧化沟（三沟）：进水：BOD5=130 mg/LNH3N=22 mg/L(T=10 )TN=42 mg/LSS=160 mg/L碱度=280 mg/L（以CaCO3计）出水：BOD515 mg/LNH3N 23 mg/L（T=10)TN 1012 mg/L（T=10)TN=68 mg/L(T=25 ）TSS 20 mg/L最低温度=10 （最高温度=25 ）邯郸氧化沟是按三个系列，每个系列流量Q1=33 000 m3/d,主要设计结果见表2。2。2原设计存在的问题清华大学周律等人4、5对邯郸氧化沟进行了大量的现场测定工作，总结起来也是以下三个问题： 停留时间与反应时间问题:出水NH3N偏高，通过实验发现延长硝化停留时间,可以降低出水的NH3N。这说明原设计的停留时间虽然对于BOD的去除充分,但对于脱氮其停留时间是不够的。上述问题可能也与污泥龄和运行方式有关。 污泥停留时间问题:通过污泥耗氧速率和悬浮物干重损失率等评价污泥稳定化实验方法，对其污泥进行测定的结果表明:经过处理的污泥尚未得到稳定. 三沟式氧化沟的容积利用率问题：从前面的讨论可知三沟式氧化沟本身的容积利用率较低(58).在邯郸测得三沟中MLSS为5。3 、2.0、5。0 kg/m3。fa=0.40与上述的理想状态相差很大。三条沟的MLSS分布与设计的分布情况有较大差距，这是三沟式氧化沟运行及设计的一个主要问题。表2三沟式氧化沟主要设计项目比较序号项目本例设计邯郸丹麦krger设计备注1总池容（m3)327 440320 0002水深(m）3。53。53污泥浓度（kgMLSS/m3）4.04.04水力停留时间(h)2014.5问题15固体停留时间（d)25(好氧）54(全沟）12(好氧)26（全沟）问题26动力效率kgO2/（kW.h）2。01。647标准需氧量(kg/h)2 4368曝气转刷1 m9。0 m共27台，32 kW24（单速，45 kW)+ 18(双速，45/30 kW）9剩余活性污泥（kgSS/d)6 1006 2002。3 讨论通过设计计算的比较可见，邯郸污水处理厂的设计中存在两个问题:首先是停留时间上存在较大的差别；其次是按照三沟式氧化沟污泥龄的概念核算，其好氧部分的污泥龄偏低；另外前面的讨论可知三沟式氧化沟的实际容积利用率低也是一大问题。 本例设计水力停留时间为20 h，这可保证污水的完全硝化反应. 总的停留时间是20 h，但反应时间仅为11。6 h。带有二沉池的沉淀时间一般2。03.0 h，但需增加回流污泥和刮泥机等机械设备。这意味着运行操作方便、流程简化的结果是用较长的停留时间取得的。因此所谓三沟式氧化沟的优点也是有一定代价的,其经济性是需要仔细、全面考虑的。 设计中可看出对于污泥稳定化，原设计的污泥龄明显不足。实验结果也充分证实了上述的分析。这也说明交替运行式氧化沟原设计的方法，在污泥龄的计算上是不正确的。从设计结果看，对于本例非常低的BOD浓度，根据稳定性要求的停留时间（20 h）是相当长的，因此这种系统的经济性是需要探讨的。我国大部分氧化沟设计中不考虑硝化和污泥稳定化问题，今后设计标准中是否应考虑是需要讨论的问题。 提高设备利用率的方法之一是采用Gruger公司的动态顺序沉淀（DSS)系统。笔者建议在三沟式氧化沟的设计中扩大中沟的比例，中沟的容积可占5070或更多（在边沟较小时，需要校核其沉淀功能可否满足）。中沟可采用一个沟或等体积两个沟。有效性系数计算可采用下面修正公式： 式中Xmi、XS1，2中沟、边沟1，2参与反应的MLSS浓度f边沟反应时间与一个周期时间比值Vmi-中沟的体积Vsi边沟的体积采用上述数据，则fa分别为0。69和0.80。设备的利用率和污泥分布均匀性均可提高，从而提高三沟式氧化沟的容积利用率.