场区单体厂房满堂脚手架专项施工方案.doc

蛟河凯迪2*30MW生物质电厂满堂脚手架专项施工方案
一、编制依据：
1、现场施工的条件和要求
2、结构施工图纸
3、《建筑施工手册》第四版
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。
5、国家及行业现行规范规程及标准
6、项目部可组织的资源
二、工程概况：
本工程位于吉林省蛟河市新区北端。厂区地势平坦，由东北向西南逐渐降低，并临近珲乌高速公路交通比较方便。所施工的部位分别为综合水泵房、中央循环水泵房、2#引风机2#烟道支架，2#采光小室。层高分别为：7.7m、5.7m、4.2m、8.7m、7.5m。
三、 施工进度计划：2012年3月28日至2012年6月30日。
四、施工要求：
本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用Ф48mm、壁厚3.5mm钢管,加密立杆的间距,模板为18mm的多层板,使其达到承载力要求,综合水泵房、中央循环水泵房、2#引风机、2#烟道支架、2#采光小室顶板砼板厚为120mm厚。
（一）、构造和设置要求：
1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用Ф48mm、壁厚3.5mm钢管，立杆采用6m, 4m 2.5m,横杆长度采用1.5m、6m。
2、扣件：
扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上。
3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。
4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。
（二）、施工工艺
根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.9～1.2m，步距1.5～１.8m,框梁下立杆纵距为0.45～0.5m。纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。
施工流程:①树立杆→②摆放扫地杆,并与立杆连接→③纵横向水平横杆,并与相应立杆连接(加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑
（三）、脚手架的拆除
1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。
2、拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。
3、拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修。
（四）、脚手架的安全防范措施：。
1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。
2、人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。
3、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。
五、文明施工要求：
1、现场安全标志等悬挂要醒目，根据现场要求安全设施标准化、文明施工的条件具备齐全。
2、作业场地必须平整,材料构件堆放整齐,有足够的作业空间。
3、构件、材料摆放整齐,不得随处乱放。
4、施工现场道路通畅，保证安全通道畅通无阻。
5、所有施工区域严格按照定置化管理的要求去做。
6、作业机械布置合理,临时性机械、工具等必须按指定区域放置
7、清除作业场地内的易燃、易爆物品,对施工过程中的易燃、易爆物品应采取隔离、禁火等防护设施。
8、施工现场禁止随处存放钢管、扣件等物。
六、满堂脚手架方案计算书(只取有代表性的梁板)
（一）顶板高支撑计算书
1、各项参数
（1）.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.00；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
（2）、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
（3）、木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

2、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.000×9.000×9.000/6 = 54.00 cm3；
I=4.000×9.000×9.000×9.000/12 = 243.00 cm4；

方木楞计算简图
（1）.荷载的计算：
①钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.300×0.200 = 1.500 kN/m；

②模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；

③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+2.000)×0.900×0.300 = 0.810 kN；

（2）.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(1.500 + 0.105) = 1.926 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.810=1.134 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.134×0.900 /4 + 1.926×0.9002/8 = 0.450 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.926×0.900/2 = 1.434 kN ；
截面应力 σ= M / w = 0.450×106/54.000×103 = 8.336 N/mm2；
方木的计算强度为 8.336 小13.0 N/mm2,满足要求!
（3）.抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 0.900×1.926/2+1.134/2 = 1.434 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1433.700/(2 ×40.000 ×90.000) = 0.597 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为0.597小于 1.300 ，满足要求!
（4）、挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如
下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m；
集中荷载 p = 0.810 kN；
最大变形 V= 5×1.605×900.0004 /(384×9500.000×2430000.00) +
810.000×900.0003 /( 48×9500.000×2430000.00) = 1.127 mm；
方木的最大挠度 1.127 小于 900.000/250,满足要求!
3、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.926×0.900 + 1.134 = 2.867 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.688 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.593 mm ；
最大支座力 Qmax = 9.367 kN ；
截面应力 σ= 0.688×106/5080.000=135.502 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!
4、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.367 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（1）、静荷载标准值包括以下内容：
①脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×8.000 = 1.033 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
②模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN；
③钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.900×0.900 = 4.050 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.366 kN；
（2）、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN；
（3）、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.842 kN；

6、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式 :
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.842 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0.207×489.000） = 97.227 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 97.227 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
公式(2)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0.530×489.000） = 37.973 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 37.973 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.014 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.014×(1.500+0.100×2) = 2.143 m；
Lo/i = 2142.683 / 15.800 = 136.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.367 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0.367×489.000） = 54.839 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 54.839 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
7、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
（1）、模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
（2）、立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
（3）、整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
（4）、剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
（5）、顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
（6）、支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
（7）、施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（二）800*1800梁支撑计算

图1 梁模板支撑架立面简图
1.各项参数
（1）.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；
梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；
梁底增加承重立杆根数:2；
（2）.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.800；
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.800；
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):3.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；
（3）.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；
（4）.其他
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
2、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
（1）.荷载的计算：
①钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.800×0.450=20.250 kN/m；
②模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.450×(2×1.800+0.800)/ 0.800=0.866 kN/m；
③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+3.000)×0.800×0.450=1.800 kN；
（2）、木方楞的支撑力计算
均布荷载 q = 1.2×20.250+1.2×0.866=25.340 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×1.800=2.520 kN；

木方计算简图
经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：
N1=11.427 kN；
N2=11.427 kN；
木方按照三跨连续梁计算。
本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；
I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；
（3）、木方强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 11.427/0.450=25.394 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×25.394×0.450×0.450= 0.514 kN.m；
截面应力 σ= M / W = 0.514×106/133333.3 = 3.857 N/mm2；
木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!
（4）、木方抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 0.6×25.394×0.450 = 6.856 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3×6856.380/(2×80.000×100.000) = 1.286 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
木方的抗剪强度计算满足要求!
（5）. 木方挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形 V= 0.677×21.162×450.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.093 mm；
木方的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!
3、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
4、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。
5、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =11.427 kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930 kN；
N =11.427+0.930=12.357 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m；
Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/(0.203×489.000) = 124.481 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 124.481 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m；
Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；
公式(2)的计算结果：
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/(0.381×489.000) = 66.324 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 66.324 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.007 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.007×(1.500+0.300×2) = 2.468 m；
Lo/i = 2467.855 / 15.800 = 156.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.287 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/(0.287×489.000) = 88.047 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 88.047 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
6、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
（1）、模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
（2）、立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
（3）、整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
（4）、剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
（5）、顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12k时应用顶托方式。
（6）、支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
（7）、施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（三）600*1500梁支撑计算
1.各项参数
（1）、脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；
梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；
梁底增加承重立杆根数:2；
（2）、荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600；
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.500；
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；
（3）、木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；
（4）、其他
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
（1）、荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.500×0.450=16.875 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.450×(2×1.500+0.600)/ 0.600=0.945 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：