黄金屋模板专项施工方案.doc

-精品word文档 值得下载 值得拥有-江苏黄金屋教育咨询有限公司自用研发办公楼高支模架专项施工方案吴江市梅堰建筑工程有限公司一、 编制依据：1、 JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范2、 JGJ84-2001、JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范3、 JGJ59-99 建筑施工安全检查标准4、 建筑施工手册5、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、 工程概况：江苏黄金屋教育咨询有限公司自用研发办公楼，框架8层，其顶层屋面板标高为32.70m。支模架搭设范围为4-5C-D轴及三层阳台部位，搭设面积为150.36m，方案搭设高度为9m（局部阳台搭设13.7m）。梁：主梁截面尺寸主要由300mm770mm、300mm700mm、250mm770mm三种，最大跨度为8.4m。次梁截面尺寸主要由250mm600mm、250mm500mm、250mm770mm三种，最大跨度为8.4m。板：厚度为100mm。 柱：截面尺寸主要有700mm700mm 、600mm700mm两种。本工程由江苏黄金屋教育系咨询有限公司投资建设，苏州城发建筑设计院有限公司设计，苏州市城市建筑设计院有限责任公司勘察，苏州联信工程管理咨询有限公司监理，吴江市梅堰建筑工程有限公司组织施工；由王进担任项目经理，李正卫担任技术负责人。三、 计算书：（详见附一）1、 大梁模板支架计算书2、 小梁模板支架计算书3、 板模板支架计算书四、 支撑材料选用：A、梁: 面板采用15mm 木胶合面板，50100木方（内楞）现场拼制，50100木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固，梁底采用482.7钢管支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用482.7钢管。钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用。B、板：面板采用15mm 木胶合面板（大梁底采用15mm的松木板），板底采用50100方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用482.7钢管。C、柱： 采用15mm 厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50100 木方，柱箍采用圆钢管482.7围檩加固，大截面柱采用可回收M12对拉螺栓进行拉接。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。D、斜向支撑：采用482.7钢管斜向加固，采用双扣件连接，斜向支撑角度以45度为宜。E、托板：采用300mm300mm50的木板。五、 平面示意图及结点大样图六、 施工组织1、施工工序大致如下：弹线预埋柱子四角固定铁焊接、绑扎柱钢筋柱筋验收柱立模柱砼浇筑（需分层浇筑）拆除部分柱模淋水养护进行整体、梁板支撑体系施工及梁底模 柱子施工缝凿毛清理梁板支模梁、板钢筋绑扎梁、板筋验收梁、板砼浇筑 淋水或盖麻袋养护。2、满堂钢管架、支撑的安装：钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距为800800（可根据跨度尺寸适当调整，最大间距不得大于900mm），大梁底立杆间距为700mm700mm，延梁的跨度方向间距为800mm（可根据现场情况适当调整，但不得超过850mm）；小梁底立杆间距为550mm550mm，延梁的跨度方向间距为800mm（可根据现场实际适当调整，但不得超过900mm）详见计算书。沿高度方向从地面以上200扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.6m设置，以上每隔1.5m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。钢管顶架施工搭设前必须清底弹线，清底保证底座能放线，保证立杆位置准确。立杆每隔4跨纵、横设置剪刀撑。剪刀撑与地面夹角以45为宜所有杆件连接均用扣件，扣件必须拧紧、不得松动。 在搭设高支模架时，下一层的支模架宜保留，保证高支模架立杆基础地面的稳定性和可靠的承载力。构造节点要求：1）、立杆：立杆底部设置底座或垫板；立杆各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上；2）、水平杆：水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件且严禁拆除；主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm；每步的纵横向水平杆应双向拉通。3）剪刀撑：模板支架高度超过4m的模板支架应以下要求设置，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（共三道）；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，交角宜为4560；倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。 4）其他：详见建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006及建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、梁、板模板的安装： 该梁板模板的安装应遵循“先梁后板”、“先主梁后次梁“的原则，大楞用482.7钢管，放置在螺丝顶托上，小楞用50100木枋垂直放置于大楞上，梁中间距为100，板下间距为300，梁底采用15mm厚松木板、板底模采用15厚夹板，放置于小楞上。梁侧模为15夹板，梁侧次棱采用50100300木枋，主棱采用482.7的钢管，两根合并，并加斜撑木50100500，同时侧上、下各加托木板20控制梁的变形。大梁设置一道M12螺栓对拉加固，小梁采用固定支撑点固定。4、模板拆除：1）、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2）、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到100%（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002表4.3.1的规定后方可拆除。 3）、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。5、模板施工注意事项：1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，6 的按要求起拱1/10003/1000；4）梁侧设置斜向支撑，对称斜向加固（尽量取45）；5）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；6）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距500mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂；7）、脚手架采用的扣件必须全数检查，有滑痕、裂缝等质量问题的扣件一律不得使用；8）、垂直和水平剪刀撑必须按照脚手架搭设规程设置，其间隔距离不得大于4个排距；9）、地基承载力直接影响到支模架的安全稳定性，原土夯实必须认真对待，确保地基承载力达到70Kpa。6、混凝土的浇筑方法为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。1混凝土的浇筑顺序（1） 本工程混凝土的浇筑采用泵送施工，混凝土浇筑应由远而近。（2）同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，一般分层厚度为300500，可按1：8坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上。（3）区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。2泵送混凝土的布料（1）在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料， 也不得直冲钢筋骨架。（2）在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在23m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。3.振捣混凝土振捣混凝土时,振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为1530s,并且在2030min后对其进行复振。7、安全技术要求及应急准备：1、 施工应符合设计要求，不得超载，不得集中堆放模板、钢筋等物件于操作层上；2、 支模系统安装完毕后，须经项目经理、技术、质检、安全负责人验收，符合施工方案及有关规范要求后，方可进行下一道工序的施工；3、 搭设、拆除时，设置围栏、悬挂工作区警示标志，并设专人看护，统一指挥，动作协调，操作面以下禁止其他人员穿行；4、 搭、拆时严格遵守搭拆顺序，不得在中部随意抽取横立杆件；5、 施工现场配置适量的钢管、扣件和千斤顶，以适应异常情况之用；6、 施工期间不得拆除交叉支撑、水平杆、扫地杆等杆件；7、 材料、工具不得乱抛，以防砸伤人员及产生杆件弯曲、变形等；8、 浇砼期间，安排考勤人员观察支撑系统和模板的变形情况；9、 拆除架子时，应做到工完场清，严禁在操作面内堆放材料。六、模板支架的验收 施工队质检员验收合格后，上报责任工程师三检单，后由责任工程师与项目质检部统一验收，所有验收均按照国家现行有关标准进行。1.梁模板验收梁板验收时，检查梁模板的拼缝质量、截面尺寸、标高、模板加固、支撑情况等项，当全部验收合格后，进行下道工序施工。2.板模板验收板模板验收时，检查板面标高、拼缝质量、表面平整度、模板支撑等项。检查板面标高，通过地面设定的+0.50线进行复核检查。3.柱模板验收柱模板验收时，检查模板垂直度、拼缝质量、表面平整度、截面尺寸、模板加固、支撑情况等项。高支模架搭设完毕后，需要进行定期检查，对扣件松动、模板裂缝及支撑架变形等情况应高度重视，并按要求进行统一验收。七、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：王进 手机：[phone]安全员：杨春和 手机：[phone]技术负责人：翟金文 手机：[phone]医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。【计算书】 板+9.00m计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)4.2新浇混凝土楼板边宽B(m)2.8二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时(kN)2.5当计算主梁时(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.37风荷载高度变化系数z1.55风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)9立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584 根据规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W10001515/637500mm3，I1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(0.04+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.04+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.904kN/m q20.91.20.041=0.043kN/m p0.91.42.53.15kN Mmaxmax5.9040.32/8，0.0430.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.313N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(0.04+(1.1+24)0.1)1=2.55kN/m 5ql4/(384EI)52.553004/(38410584281250)0.09mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因L/la取整4200/800取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.31.855kN/m 因此，q1静0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.30.91kN/m q1活0.91.42.50.30.945kN/m M1-0.0710.910.82-0.1070.9450.820.106kNm q20.91.20.30.30.097kN/m p0.91.42.53.15kN/m M20.0770.0970.82+0.213.150.80.534kNm M3max1.8550.22/2，0.0970.22/2+3.150.20.632kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.106，0.534，0.6320.632kNm Mmax/W0.632106/5400011.703N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6070.910.8+0.620.9450.80.911kN V20.6070.0970.8+0.6813.152.192kN V3max1.8550.2，0.0970.2+3.153.169kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.911，2.192，3.1693.169kN max33.1691000/(29040)1.321N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(0.3+(24+1.1)0.1)0.30.843kN/m 跨中max0.6320.8438004/(10084152430000)0.107mml/400800/4002mm 悬臂端max0.8432004/(884152430000)0.008mml1/400200/4000.5mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.31.542kN/m q1静0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.30.975kN/m q1活0.91.41.50.30.567kN/m q2(0.5+(1.1+24)0.1)0.3=0.903kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.1430.9750.8+1.2230.5670.81.447kN 按悬臂梁，R11.5420.20.308kN RmaxRmax，R11.447kN; 同理，R0.377kN，R0.154kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.1430.4510.80.413kN 按悬臂梁，R10.4130.20.083kN RmaxRmax，R10.413kN; 同理，R0.215kN，R0.09kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) 主梁剪力图(kN) 主梁变形图(mm) Mmax/W0.321106/412077.89N/mm2f215N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 max22.2181000/38411.55N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 跨中max=0.166mm=800/400=2mm 悬挑段max0.091mm=300/400=0.75mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 h/i1500/1693.75150 满足要求！ 查表得，0.641 Mw0.921.40.370.81.52/100.076kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.410.80.8+0.921.40.076/0.83.087kN Nw/(A)+ Mw/W3086.707/(0.641384)+0.076106/412030.97N/mm2205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N3.087kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)4000立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.04 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3087/(0.440000)0.193N/mm2fak4N/mm2 满足要求！梁计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)300770新浇混凝土结构层高(m)9梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面面板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.37风荷载高度变化系数z1.55风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： W10001515/637500mm3，I1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.5)0.77)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)0.77)+1.40.72125.669kN/m q1静0.91.350.04+(24+1.5)0.77123.905kN/m q1活0.91.40.7211.764kN/m q20.04+(24+1.5)0.77119.675kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1l20.12525.6690.1520.072kNm Mmax/W0.072106/375001.925N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.52119.6751504/(10010584281250)0.017mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37523.9050.15+0.4371.7640.151.46kN R2=1.25q1l=1.2525.6690.154.813kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37519.6750.151.107kN R2=1.25q2l=1.2519.6750.153.689kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.46+0.91.35(0.3-0.04)0.3/2+0.5(0.77-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.71max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.813+0.91.35(0.3-0.04)0.3/2=4.86kN/m q2max1.107+(0.3-0.04)0.3/2+0.5(0.77-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.5-0.3/2，(0.8-0.5)-0.3/2/21，3.689+(0.3-0.04)0.3/23.728kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.860.82，0.54.860.220.333kNm Mmax/W0.333106/540006.164N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.860.8，4.860.22.36kN max3 Vmax/(2bh)32.361000/(24090)0.983N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.7288004/(10084152430000)0.472mml/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)3.7282004/(884152430000)0.036mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.860.8，0.3934.860.8+4.860.24.444kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.477kN，R24.444kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.7280.8，0.3933.7280.8+3.7280.23.409kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.154kN，R23.409kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.221106/412053.664N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.176kN max22.1761000/38411.334N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.071mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.301kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.301kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 1、风荷载计算 Mw0.921.40.3720.81.52/100.076kNm 2、稳定性计算 根据规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)0.77)+0.91.42123.517kN/m 2)小梁验算 q1max1.344+(0.3-0.04)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41max0.5-0.3/2，(0.8-0.5)-0.3/2/21，4.409+(0.3-0.04)0.3/2=4.448kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.288kN，R28.234kN，R30.288kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.288+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.8+0.5-0.3/2)/20.9，8.234，0.288+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.8+0.8-0.5-0.3/2)/20.9+0.076/18.31kN N/(A)+Mw/W8309.78/(0.641384)+0.076106/412052.19N/mm2205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR28.796kNN30kN