黄金屋模板专项施工方案.doc

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江苏黄金屋教育咨询有限公司
自用研发办公楼

高
支
模
架
专
项
施
工
方
案

吴江市梅堰建筑工程有限公司

一、 编制依据：
1、 JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范
2、 JGJ84-2001、JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
3、 JGJ59-99 建筑施工安全检查标准
4、 《建筑施工手册》
5、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008
二、 工程概况：
江苏黄金屋教育咨询有限公司自用研发办公楼，框架8层，其顶层屋面板标高为32.70m。支模架搭设范围为4-5×C-D轴及三层阳台部位，搭设面积为150.36m²，方案搭设高度为9m（局部阳台搭设13.7m）。
梁：主梁截面尺寸主要由300mm×770mm、300mm×700mm、250mm×770mm三种，最大跨度为8.4m。
次梁截面尺寸主要由250mm×600mm、250mm×500mm、250mm×770mm三种，最大跨度为8.4m。
板：厚度为100mm。
柱：截面尺寸主要有700mm×700mm 、600mm×700mm两种。
本工程由江苏黄金屋教育系咨询有限公司投资建设，苏州城发建筑设计院有限公司设计，苏州市城市建筑设计院有限责任公司勘察，苏州联信工程管理咨询有限公司监理，吴江市梅堰建筑工程有限公司组织施工；由王进担任项目经理，李正卫担任技术负责人。
三、 计算书：（详见附一）
1、 大梁模板支架计算书
2、 小梁模板支架计算书
3、 板模板支架计算书
四、 支撑材料选用：
A、梁: 面板采用15mm 木胶合面板，50×100木方（内楞）现场拼制，50×100木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固，梁底采用φ48×2.7钢管支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×2.7钢管。钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用。
B、板：面板采用15mm 木胶合面板（大梁底采用15mm的松木板），板底采用50×100方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×2.7钢管。
C、柱： 采用15mm 厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50×100 木方，柱箍采用圆钢管48×2.7围檩加固，大截面柱采用可回收M12对拉螺栓进行拉接。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。
D、斜向支撑：采用φ48×2.7钢管斜向加固，采用双扣件连接，斜向支撑角度以45度为宜。
E、托板：采用300mm×300mm×50的木板。

五、 平面示意图及结点大样图
六、 施工组织
1、施工工序大致如下：
弹线→预埋柱子四角固定铁→焊接、绑扎柱钢筋→柱筋验收→柱立模→柱砼浇筑（需分层浇筑）→拆除部分柱模→淋水养护→进行整体、梁板支撑体系施工及梁底模→ 柱子施工缝凿毛清理→梁板支模→梁、板钢筋绑扎→梁、板筋验收→梁、板砼浇筑→ 淋水或盖麻袋养护。
2、满堂钢管架、支撑的安装：
钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距为800×800㎜（可根据跨度尺寸适当调整，最大间距不得大于900mm），大梁底立杆间距为700mm×700mm，延梁的跨度方向间距为800mm（可根据现场情况适当调整，但不得超过850mm）；小梁底立杆间距为550mm×550mm，延梁的跨度方向间距为800mm（可根据现场实际适当调整，但不得超过900mm）详见计算书。沿高度方向从地面以上200㎜扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.6m设置，以上每隔1.5m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300㎜，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。
钢管顶架施工搭设前必须清底弹线，清底保证底座能放线，保证立杆位置准确。立杆每隔4跨纵、横设置剪刀撑。剪刀撑与地面夹角以45°为宜所有杆件连接均用扣件，扣件必须拧紧、不得松动。
在搭设高支模架时，下一层的支模架宜保留，保证高支模架立杆基础地面的稳定性和可靠的承载力。
构造节点要求：
1）、立杆：立杆底部设置底座或垫板；立杆各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上；
2）、水平杆：水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件且严禁拆除；主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm；每步的纵横向水平杆应双向拉通。
3）剪刀撑：模板支架高度超过4m的模板支架应以下要求设置，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（共三道）；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，交角宜为45°~60°；倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
4）其他：详见《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006及《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、梁、板模板的安装：
 该梁板模板的安装应遵循“先梁后板”、“先主梁后次梁“的原则，大楞用φ48×2.7钢管，放置在螺丝顶托上，小楞用50×100木枋垂直放置于大楞上，梁中间距为100㎜，板下间距为300㎜，梁底采用15mm厚松木板、板底模采用15㎜厚夹板，放置于小楞上。梁侧模为15㎜夹板，梁侧次棱采用50×100@300木枋，主棱采用φ48×2.7的钢管，两根合并，并加斜撑木50×100@500，同时侧上、下各加托木板20㎜控制梁的变形。大梁设置一道M12螺栓对拉加固，小梁采用固定支撑点固定。
4、模板拆除：
1）、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2）、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到100%（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002表4.3.1的规定后方可拆除。
    3）、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
5、模板施工注意事项：
1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，≥6 的按要求起拱1/1000~3/1000；
4）梁侧设置斜向支撑，对称斜向加固（尽量取45°）；
5）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；
6）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距500mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂；
7）、脚手架采用的扣件必须全数检查，有滑痕、裂缝等质量问题的扣件一律不得使用；
8）、垂直和水平剪刀撑必须按照脚手架搭设规程设置，其间隔距离不得大于4个排距；
9）、地基承载力直接影响到支模架的安全稳定性，原土夯实必须认真对待，确保地基承载力达到70Kpa。
6、混凝土的浇筑方法
为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。
1．混凝土的浇筑顺序
（1） 本工程混凝土的浇筑采用泵送施工，混凝土浇筑应由远而近。
（2）同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，一般分层厚度为300~500，可按1：8坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上。
（3）区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。
2．泵送混凝土的布料
（1）在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料， 也不得直冲钢筋骨架。
（2）在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2~3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。
3.振捣混凝土
振捣混凝土时,振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为15~30s,并且在20~30min后对其进行复振。
7、安全技术要求及应急准备：
1、 施工应符合设计要求，不得超载，不得集中堆放模板、钢筋等物件于操作层上；
2、 支模系统安装完毕后，须经项目经理、技术、质检、安全负责人验收，符合施工方案及有关规范要求后，方可进行下一道工序的施工；
3、 搭设、拆除时，设置围栏、悬挂工作区警示标志，并设专人看护，统一指挥，动作协调，操作面以下禁止其他人员穿行；
4、 搭、拆时严格遵守搭拆顺序，不得在中部随意抽取横立杆件；
5、 施工现场配置适量的钢管、扣件和千斤顶，以适应异常情况之用；
6、 施工期间不得拆除交叉支撑、水平杆、扫地杆等杆件；
7、 材料、工具不得乱抛，以防砸伤人员及产生杆件弯曲、变形等；
8、 浇砼期间，安排考勤人员观察支撑系统和模板的变形情况；
9、 拆除架子时，应做到工完场清，严禁在操作面内堆放材料。

六、模板支架的验收
施工队质检员验收合格后，上报责任工程师三检单，后由责任工程师与项目质检部统一验收，所有验收均按照国家现行有关标准进行。
1.梁模板验收
梁板验收时，检查梁模板的拼缝质量、截面尺寸、标高、模板加固、支撑情况等项，当全部验收合格后，进行下道工序施工。
2.板模板验收
板模板验收时，检查板面标高、拼缝质量、表面平整度、模板支撑等项。检查板面标高，通过地面设定的+0.50线进行复核检查。
3.柱模板验收
柱模板验收时，检查模板垂直度、拼缝质量、表面平整度、截面尺寸、模板加固、支撑情况等项。
高支模架搭设完毕后，需要进行定期检查，对扣件松动、模板裂缝及支撑架变形等情况应高度重视，并按要求进行统一验收。

七、应急预案
1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。
(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
3、应急反应预案
(1) 事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
(2) 事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
(3) 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
4、应急通信联络
项目负责人：王进 手机：[phone]
安全员：杨春和 手机：[phone]
技术负责人：翟金文 手机：[phone]
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。

【计算书】
板+9.00m计算书
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B1，标高9.00m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
100
新浇混凝土楼板边长L(m)
4.2
新浇混凝土楼板边宽B(m)
2.8
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时(kN)
2.5
当计算主梁时(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
1
面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.04
面板及小梁
0.3
楼板面板
0.5
面板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
0.37
风荷载高度变化系数μz
1.55
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
9
立柱纵向间距la(mm)
800
立柱横向间距lb(mm)
800
水平拉杆步距h(mm)
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
自定义
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
400
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
400
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距(mm)
300
小梁距混凝土板长边的距离(mm)
100
小梁两端各悬挑长度(mm)
200，200
设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
37
面板弹性模量E(N/mm2)
10584
根据《规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝1000×15×15/6＝37500mm3，I＝1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2×(0.04+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.04+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5] ×1=5.904kN/m
q2＝0.9×1.2×0.04×1=0.043kN/m
p＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[5.904×0.32/8，0.043×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m
σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.313N/mm2≤[f]＝37N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(0.04+(1.1+24)×0.1)×1=2.55kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×2.55×3004/(384×10584×281250)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.66
小梁弹性模量E(N/mm2)
8415
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
因[L/la]取整＝[4200/800]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算
q1＝0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.855kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.91kN/m
q1活＝0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m
M1＝-0.071×0.91×0.82-0.107×0.945×0.82＝0.106kN·m
q2＝0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m
p＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.077×0.097×0.82+0.21×3.15×0.8＝0.534kN·m
M3＝max[1.855×0.22/2，0.097×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.106，0.534，0.632]＝0.632kN·m
σ＝Mmax/W＝0.632×106/54000＝11.703N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607×0.91×0.8+0.62×0.945×0.8＝0.911kN
V2＝0.607×0.097×0.8+0.681×3.15＝2.192kN
V3＝max[1.855×0.2，0.097×0.2+3.15]＝3.169kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.911，2.192，3.169]＝3.169kN
τmax＝3×3.169×1000/(2×90×40)＝1.321N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3＝0.843kN/m
跨中νmax＝0.632×0.843×8004/(100×8415×2430000)＝0.107mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
悬臂端νmax＝0.843×2004/(8×8415×2430000)＝0.008mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×2.7
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
215
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
9.89
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.12
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.542kN/m
q1静＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.975kN/m
q1活＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3=0.903kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143×0.975×0.8+1.223×0.567×0.8＝1.447kN
按悬臂梁，R1＝1.542×0.2＝0.308kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.447kN;
同理，R'＝0.377kN，R''＝0.154kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143×0.451×0.8＝0.413kN
按悬臂梁，R1＝0.413×0.2＝0.083kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.413kN;
同理，R'＝0.215kN，R''＝0.09kN
2、抗弯验算
计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

主梁剪力图(kN)

主梁变形图(mm)
σ＝Mmax/W＝0.321×106/4120＝77.89N/mm2≤[f]＝215N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
τmax＝2×2.218×1000/384＝11.55N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
跨中νmax=0.166mm≤[ν]=800/400=2mm
悬挑段νmax＝0.091mm≤[ν]=300/400=0.75mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×2.7
立柱截面面积A(mm2)
384
立柱截面回转半径i(mm)
16
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.12
立柱抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)
205
λ＝h/i＝1500/16＝93.75≤[λ]＝150
满足要求！
查表得，φ＝0.641
Mw＝0.92×1.4×0.37×0.8×1.52/10＝0.076kN·m
Nw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.076/0.8＝3.087kN
σ＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝3086.707/(0.641×384)+0.076×106/4120＝30.97N/mm2≤[σ]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝3.087kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础验算
地基土类型
岩石
地基承载力设计值fak(kPa)
4000
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
0.4
垫板底面面积A(m2)
0.04
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3087/(0.4×40000)＝0.193N/mm2≤fak＝4N/mm2
满足要求！

梁计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL12
新浇混凝土梁计算跨度(m)
8.4
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
300×770
新浇混凝土结构层高(m)
9
梁侧楼板厚度(mm)
100
二、荷载设计
面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.04
面板及小梁
0.3
楼板面板
0.5
面板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面面板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
0.37
风荷载高度变化系数μz
1.55
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
800
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)
800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
200
设计简图如下：

立面图
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
37
面板弹性模量E(N/mm2)
10584
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝1000×15×15/6＝37500mm3，I＝1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2×(0.04+(24+1.5)×0.77)+1.4×2，1.35×(0.04+(24+1.5)×0.77)+1.4×0.7×2]×1＝25.669kN/m
q1静＝0.9×1.35×[0.04+(24+1.5)×0.77]×1＝23.905kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[0.04+(24+1.5)×0.77]×1＝19.675kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×25.669×0.152＝0.072kN·m
σ＝Mmax/W＝0.072×106/37500＝1.925N/mm2≤[f]＝37N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521×19.675×1504/(100×10584×281250)＝0.017mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×23.905×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.46kN
R2=1.25q1l=1.25×25.669×0.15＝4.813kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×19.675×0.15＝1.107kN
R2'=1.25q2l=1.25×19.675×0.15＝3.689kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.66
小梁弹性模量E(N/mm2)
8415
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.46+0.9×1.35×[(0.3-0.04)×0.3/2+0.5×(0.77-0.1)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，4.813+0.9×1.35×(0.3-0.04)×0.3/2}=4.86kN/m
q2＝max[1.107+(0.3-0.04)×0.3/2+0.5×(0.77-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.5-0.3/2，(0.8-0.5)-0.3/2]/2×1，3.689+(0.3-0.04)×0.3/2]＝3.728kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.86×0.82，0.5×4.86×0.22]＝0.333kN·m
σ＝Mmax/W＝0.333×106/54000＝6.164N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.86×0.8，4.86×0.2]＝2.36kN
τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×2.36×1000/(2×40×90)＝0.983N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.728×8004/(100×8415×2430000)＝0.472mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.728×2004/(8×8415×2430000)＝0.036mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.86×0.8，0.393×4.86×0.8+4.86×0.2]＝4.444kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.477kN，R2＝4.444kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.728×0.8，0.393×3.728×0.8+3.728×0.2]＝3.409kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.154kN，R'2＝3.409kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×2.7
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
9.89
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.12
主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.221×106/4120＝53.664N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.176kN
τmax＝2×2.176×1000/384＝11.334N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.301kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.301kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×2.7
钢管截面面积A(mm2)
384
钢管截面回转半径i(mm)
16
钢管截面抵抗矩W(cm3)
4.12
钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)
205
λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.641
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×0.372×0.8×1.52/10＝0.076kN·m
2、稳定性计算
根据《规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.04+(24+1.5)×0.77)+0.9×1.4×2]×1＝23.517kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.344+(0.3-0.04)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.3/2，(0.8-0.5)-0.3/2]/2×1，4.409+(0.3-0.04)×0.3/2}=4.448kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.288kN，R2＝8.234kN，R3＝0.288kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.288+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.5-0.3/2)/2×0.9，8.234，0.288+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.8-0.5-0.3/2)/2×0.9]+0.076/1＝8.31kN
σ＝N/(φA)+Mw/W＝8309.78/(0.641×384)+0.076×106/4120＝52.19N/mm2≤[σ]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝8.796kN≤[N]＝30kN