梁、板、墙、柱模板施工方案.doc

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目 录
第一章 编制依据 1
第二章 工程概况 2
第三章 模板方案选择 3
第四章 材料选择 4
第五章 模板安全性能计算 5
第六章 模板安装技术措施 36
第七章 模板拆除技术措施 39
第八章 模板技术交底 40
第九章 安全文明施工 45

第一章 编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；

第二章 工程概况
本工程位于厦门枋湖金湖路，与湖里实验小学毗邻，本工程总建筑面积 133869.112平方米，建筑总高度：13楼总高度为75.75米。基础采用静压预应力管桩、人工挖孔桩及冲孔桩，上部1#、2#、6#、7#、11#、12#楼为剪力墙结构体系，3#、4#、5#、8#、9#、10#、13#部分框支剪力墙结构体系，未与主楼连接为整体的裙楼为框架结构体系。砌体填充墙采粉煤灰烧结多孔砖，强度MU7.5，M7.5水泥混合砂浆砌筑。框架抗震等级为Ⅱ级。下面主要对该工程建筑及结构特点介绍如下：
1、工程名称：；南山美苑
2、工程地点：厦门枋湖金湖路，与湖里实验小学毗邻
3、建设单位：厦门建发房地产开发有限公司
4、设计单位：厦门合道建筑设计集团有限公司
5、监理单位：厦门象屿工程咨询管理有限公司
6、施工单位：福建省四建建筑工程有限公司
7、质量要求：合格
8、工期要求：475日历天
9、建设规模：
序号
工程名称
建筑面积
层数
建筑高度
结构类型
1、
1#、2#楼
13062.849
17
53.15
剪力墙结构
2
3#楼
10236.832
23
71.3
框支剪力墙结构

4#楼
9498.528
23
71.7
框支剪力墙结构

5#楼
9754.598
22
68.7
框支剪力墙结构

6#、7#楼
15360.122
22
68.4
剪力墙结构

8#楼
7768.900
23
71.3
框支剪力墙结构

9#楼
7749.764
23
71.3
框支剪力墙结构

10#楼
9827.403
23
71.3
框支剪力墙结构

11#、12#楼
13004.901
17
53.15
剪力墙结构

13#楼
9823.623
23
71.3
框支剪力墙结构

第三章 模板方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下1种模板及其支架方案：
满堂楼板模板支架

第四章 材料选择
按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
板模板
采用18mm 厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用60×80 木方，柱箍采用80×100 木方围檩加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。纵向支撑，采用φ48×3.5钢管纵向加固

第五章 模板安全性能计算
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为2.70米，基本尺寸为：梁截面 B×D=250mm×570mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米，梁底无承重立杆。

梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1．荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1 = 25.00×0.57×0.40=5.7kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2 = 0.35×0.40×（2×0.57+0.25）/0.25=0.778kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到：
活荷载标准值 P1 = （1.00+2.00）×0.25×0.40=0.3kN
均布荷载 q = 1.2×5.7+1.2×0.778=7.774kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.3=0.42kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 40×1.8×1.8/6 = 21.6cm3；
I = 40×1.8×1.8×1.8/12 = 19.44cm4；

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=1.18kN
N2=1.18kN
最大弯矩 M = 0.087kN.m
最大变形 V = 0.456mm
2．强度计算
经计算得到面板强度计算值 f = 0.087×1000×1000/21600=4.028N/mm2
面板的强度设计值 [f]，取15N/mm2；
面板的强度验算 f < [f],满足要求!
３．抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×1180/（2×400×18）=0.246N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
４．挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.456mm
面板的最大挠度小于250/250,满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
１．梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 1.18/0.40=2.95kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.95×0.40×0.40=0.047kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.40×2.95=0.708kN
最大支座力 N=1.1×0.40×2.95=1.298kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 5×8×8/6 = 53.33cm3；
I = 5×8×8×8/12 = 213.33cm4；
（1）方木强度计算
截面应力 =0.047×106/53330=0.88N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
（2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×708/（2×50.00×80.00）=0.266N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
（3）方木挠度计算
最大变形v =0.677×2.46×4004/（100×9500×2133300）=0.021mm
方木的最大挠度小于400/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
1．梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.324kN.m
最大变形 Vmax=0.9mm
最大支座力 Qmax=1.18kN
截面应力 =0.324×106/4491=72.14N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！
2．梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩 Mmax=0.378kN.m
最大变形 Vmax=1.593mm
最大支座力 Qmax=3.85kN
截面应力 =0.378×106/4491=84.17N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！

{}

四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=3.85kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=3.85kN （已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.149×2.70=0.483kN
楼板的混凝土模板的自重 N3=0.605kN
N = 3.85+0.483+0.605=4.938kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4.5
—— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0—— 计算长度 （m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1）或（2）计算
l0= k1uh （1）
l0 = （h+2a） （2）
k1—— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；
公式（1）的计算结果： = 41.01N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式（2）的计算结果： = 15.53N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0= k1k2（h+2a） （3）
k2—— 计算长度附加系数，按照表2取值为1；
公式（3）的计算结果： = 17.46N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
步距
h（m）
h≤0.9
0.9<h≤1.2
1.2<h≤1.5
1.5<h≤2.1

k1
1.243
1.185
1.167
1.163
表2 模板支架计算长度附加系数 k2
H（m）
h+2a或u1h（m）
1.35
1.44
1.53
1.62
1.80
1.92
2.04
2.25
2.70
4
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
6
1.014
1.012
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
8
1.026
1.022
1.015
1.014
1.014
1.012
1.012
1.010
1.010
10
1.039
1.031
1.024
1.021
1.020
1.018
1.018
1.016
1.016
12
1.042
1.039
1.031
1.029
1.026
1.024
1.022
1.020
1.020
14
1.054
1.047
1.039
1.036
1.033
1.030
1.029
1.027
1.027
16
1.061
1.056
1.047
1.043
1.040
1.035
1.035
1.032
1.032
18
1.081
1.064
1.055
1.051
1.046
1.042
1.039
1.037
1.037
20
1.092
1.072
1.062
1.056
1.052
1.048
1.044
1.042
1.042
25
1.113
1.092
1.079
1.074
1.067
1.062
1.060
1.057
1.053
30
1.137
1.111
1.097
1.090
1.081
1.076
1.073
1.070
1.066
35
1.155
1.129
1.114
1.106
1.096
1.090
1.087
1.081
1.078
40
1.173
1.149
1.132
1.123
1.111
1.104
1.101
1.094
1.091
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
六、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1．模板支架的构造要求：
a．梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b．立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c．梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2．立杆步距的设计：
a．当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b．当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c．高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3．整体性构造层的设计：
a．当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b．单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c．双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d．在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4．剪刀撑的设计：
a．沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b．中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5．顶部支撑点的设计：
a．最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b．顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c．支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6．支撑架搭设的要求：
a．严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b．确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c．确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d．地基支座的设计要满足承载力的要求。
7．施工使用的要求：
a．精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b．严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c．浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
扣件钢管楼板模板支架计算书
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
模板支架搭设高度为4.10米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1米，立杆的横距 l=1米，立杆的步距 h=1.20米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值
q1 = 25×0.14×1+0.35×1=3.85kN/m
活荷载标准值
q2 = （2+1）×1=3kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.8×1.8/6 = 54cm3；
I = 100×1.8×1.8×1.8/12 = 48.6cm4；
1．强度计算：
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的强度计算值（N/mm2）；
M —— 面板的最大弯距（N.mm）；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的强度设计值，取15N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值（kN/m）；
经计算得到 M = 0.100×（1.2×3.85+1.4×3）×0.2×0.2=0.035kN.m
经计算得到面板强度计算值 f = 0.035×1000×1000/54000=0.648N/mm2
面板的强度验算 f < [f]，满足要求！
2．抗剪计算：
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×（1.2×3.85+1.4×3）×0.2=1.058kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1058/（2×1000×18）=0.088N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]= 1.4N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求！
3．挠度计算：
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.85×2004/（100×6000×486000）=0.025mm
面板的最大挠度小于200/250，满足要求！
二、模板支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1．荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11 = 25×0.14×0.2=0.7kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12 = 0.35×0.2=0.07kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = （1+2）×0.2=0.6kN/m
静荷载 q1 = 1.2×0.7+1.2×0.07=0.924kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.6=0.84kN/m
2．方木的计算：
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 1.764/1=1.764kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.764×1×1=0.176kN.m
最大剪力 Q=0.6×1×1.764=1.058kN
最大支座力 N=1.1×1×1.764=1.94kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 8×8×8/6 = 85.33cm3；
I = 8×8×8×8/12 = 341.33cm4；
（1）方木强度计算
截面应力 =0.176×106/85330=2.06N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求！
（2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1058/（2×80×80）=0.248N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求！
（3）方木挠度计算
最大变形 v =0.677×1.37×10004/（100×9500×3413300）=0.286mm
方木的最大挠度小于1000/250，满足要求！
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算：
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.94kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.931kN.m
最大变形 vmax=2.678mm
最大支座力 Qmax=10.63kN
截面应力 =0.931×106/4491=207.3N/mm2
支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2，不满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R ≤ Rc
其中 Rc—— 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=10.63kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1．静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1 = 0.149×4.10=0.611kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2 = 0.35×1×1=0.35kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3 = 25×0.14×1×1=3.5kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.461kN。
2．活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：
经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1+2）×1×1=3kN
3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 （kN）；N = 9.55
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4.5
—— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 （m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式（1）或（2）计算
l0 = k1uh （1）
l0 = （h+2a） （2）
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；
公式（1）的计算结果： = 72.19N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f]，满足要求！
公式（2）的计算结果： = 30.03N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f]，满足要求！
七、楼板强度的计算
1．计算楼板强度说明：
验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取5.1m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋级钢筋，配筋面积As=2142mm2，fy=360N/mm2。板的截面尺寸为 b×h=5100mm×140mm，截面有效高度 h0=120mm。
按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的，承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求！
楼板计算长边5.1m，短边5.1×1=5.1m，
楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为：
q=2×1.2×(0.35+25×0.14)+1×1.2×(0.611×6×6/5.1/5.1)+1.4×(2+1)=14.45kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=5.1×14.45=73.7kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×73.7×5.12=98.34kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天后混凝土强度达到62.4%，C35混凝土强度近似等效为C21.84。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.42N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 2142×360/(5100×120×10.42)=0.121
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.113
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=sbh02fcm = 0.113×5100×1202×10.42×10-6=86.47kN.m
结论：由于ΣMi = 86.47 =86.47 < Mmax=98.34
所以第8天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑不可以拆除。
3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求！
楼板计算长边5.1m，短边5.1×1=5.1m，
楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第3层楼板所需承受的荷载为：
q=3×1.2×(0.35+25×0.14)+1×1.2×(0.611×6×6/5.1/5.1)+1.4×(2+1)=19.07kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=5.1×19.07=97.26kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×97.26×5.12=129.78kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天后混凝土强度达到83.21%，C35混凝土强度近似等效为C29.12。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.9N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 2142×360/(5100×120×13.9)=0.091
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.086
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=sbh02fcm = 0.086×5100×1202×13.9×10-6=87.79kN.m
结论：由于ΣMi = 87.79+86.47 =174.26 > Mmax=129.78
所以第16天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑可以拆除。

柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓2道，
柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓0道，
柱模板的计算高度 L = 4400mm，
柱箍间距计算跨度 d = 600mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm，间距300mm。
柱箍采用方钢管，截面100×100×3mm，每道柱箍2根钢箍，间距600mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

柱模板计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.0℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.00；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.55kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.55kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板计算简图
1．面板强度计算
支座最大弯矩计算公式：

跨中最大弯矩计算公式：

其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×40.55+1.4×3.00)×0.6 = 31.72kN/m
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.72×0.3×0.3=0.285kN.M
面板截面抵抗矩 W = 600×18×18/6=32400mm3
经过计算得到 = M/W = 0.285×106/32400 = 8.796N/mm2
面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.3×31.72=5.71kN
截面抗剪强度计算值 T=3×5710/(2×600×18)=0.793N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]= 1.4N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.面板挠度计算
最大挠度计算公式

其中q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.55×0.6=24.33kN/m；
E —— 面板的弹性模量，取6000N/mm2；
I —— 面板截面惯性矩 I = 600×18×18×18/12=291600mm4；
经过计算得到 v =0.677×(40.55×0.6)×3004/(100×6000×291600) = 0.763mm
[v] 面板最大允许挠度，[v] = 300/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度满足要求!
四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞方木计算简图
1．竖楞方木强度计算
支座最大弯矩计算公式：

跨中最大弯矩计算公式：

其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×40.55+1.4×3.00)×0.3 = 15.86kN/m
d为柱箍的距离，d = 600mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×15.86×0.6×0.6=0.571kN.M
竖楞方木截面抵抗矩 W = 50×80×80/6=53333.33mm3
经过计算得到 = M/W = 0.571×106/53333.33 = 10.706N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
2.竖楞方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.6×15.86=5.71kN
截面抗剪强度计算值 T=3×5710/(2×50×80)=2.141N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.3N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算不满足要求!
3.竖楞方木挠度计算
最大挠度计算公式

其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.55×0.3=12.165kN/m；
E —— 竖楞方木的弹性模量，取9500N/mm2；
I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 50×80×80×80/12=2133333.33mm4；
经过计算得到 v =0.677×(40.55×0.3)×6004/ (100×9500×2133333.33) = 0.527mm
[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 600/250 = 2.4mm；
竖楞方木的最大挠度满足要求!
五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
钢柱箍的规格：矩形钢管
钢柱箍截面宽度为100mm；
钢柱箍截面高度为100mm；
钢柱箍壁厚3mm；
钢柱箍截面抵抗矩 W = 166.67cm3；
钢柱箍截面惯性矩 I = 833.33cm4；

B方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×40.55+1.4×3.00)×0.3 × 0.6 = 9.51kN
经过连续梁的计算得到

B方向柱箍剪力图(kN)

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

B方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 0.607kN.m
最大支座力 N = 11.38kN
最大变形 v = 0.074mm

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