现浇箱梁支架验算方案.doc

鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段

板房子互通A匝道桥预应力
现浇箱梁计算书

编制：
复核：
审核：

中国建筑股份有限公司
鹤大高速公路ZT12标项目经理部
2014年7月

现浇箱梁支架验算方案
一、工程概况：
鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表：
桥宽（m）
跨径(m)
梁高（cm）
边腹板厚度(cm)
中腹板厚度（cm）
顶板厚度(cm)
中隔板厚度(cm)
端隔板厚度(cm)
底板厚度(cm)

跨中
支点
10.0
4*28
160
160
45-75
45-75
25-45
200（280）
150
22-42
10.0
22+33.8+22
160
160
45-75
45-75
25-45
200
150
22-42

二、方案编制依据
（一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011；
（二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004；
（三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95；
（四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004；
（五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5；
（六）、《贝雷梁使用手册》；
（七）、《建筑结构荷载规范》；
（八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况
（一）、人力资源投入情况（略）
（二）、施工机具及测量设备投入情况
1、施工机具
序号
机具名称
型号
数量
1
汽车吊
25T
4辆
2
装载机

2台
3
挖掘机
福田雷沃225
1台
4
电焊

6台
5
气焊

2套
6
钢筋加工设备

2套

2、测量设备投入情况
序号
仪器设备名称
规格型号
数量
1
GPS
中海达
1套
2
全站仪
索佳
2台
3
水准仪
DS3自动安平
2台
4
塔尺
5m
2套
5
钢尺
50m
2把
（三）、物资材料投入情况（略）
四、支架施工方案
4.1、支架设计
根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架， 垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度的钢管柱，钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的连接方式，增强整体稳定性。17#-18#跨现浇箱梁下沿已通车道路横桥向布置12根钢管柱（如示意图所示），柱中距3m。顺桥向布置2排钢管桩，跨度5.0米。19#-20#跨箱梁纵向设置8根钢管立柱，柱中距3m。顺桥向布置2排钢管桩，跨度5.0米。钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下4m采用16#工字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉接。梁模板采用1.5cm厚的竹胶板。
4.2、测量放线和条形基础施工
1)基础施工方案
钢管支墩基础采用条形C30混凝土基础，直接作用在已经通车路面上，底承载力要达到400Kpa，基础施工完成后,在支架两侧预留60厘米设置临时排水沟，将路面积水及时排流引导至路基排水沟中。
2)测量放线
根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出灌注桩基础及立柱位置。
3)钢管桩基础施工
钢管桩基础采用C30钢筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置11根Φ20钢筋，同时按25cm的间距配置Φ10箍筋），长度依照翼缘板投影线与道路交叉线最外侧交点范围布设并往外扩长1m，基础高0.8m，宽1m。基础砼钢管立柱位置下预埋1.2cm厚80×80cm钢板，要求钢板水平。
4.3、钢管桩立柱及工字钢施工
立柱采用Ф630mm*8mm钢管立柱，钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接，同时在四周采用加焊200×200×8mm三角钢板，以加强钢柱稳定性。
立柱横桥方向主梁采用两根40a型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心与钢管立柱中心重合，钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。横向工字钢与钢管立柱之间设置自制楔形块（对口楔子）作为临时支座，便于支架的高程调整和拆除作业。

钢管与预埋钢板连接大样图
圆形孔
自制对口楔子采用厚度为12mm的钢板加工成型，一个楔形块长42cm，宽25cm，高25cm，斜面坡长48.88cm，楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条形的孔洞，孔洞的作用是穿直径为25mm的精轧螺纹钢，两个楔形块扣在一起组成一个对口楔子，通过紧固或松动螺纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调节顶面高程，为了方便搓动楔形块，在斜面上抹黄油。
条形孔
精轧螺纹钢
长
斜面长
宽
自制楔形块（对口楔子）大样图
4.4、纵向分配梁施工
横向分配梁安装完成后，安装纵向分配梁，间距0.5m,长度6m,支点间距5米并与横向分配梁固定牢固（可临时焊接）。
4.5、施工控制要点
1)、钢管柱基础施工
根据设计平面图，用全站仪及钢尺放出基础位置，在路面植筋并安装基础主筋及构造钢筋，安装模板、预埋钢板并固定牢固，浇筑 C30基础砼，要求混凝土顶面平整，按钢柱间距预埋底座钢板，强度达到80%后方能进行钢柱安装。
2)、钢管立柱、横梁及纵梁施工
立柱采用Ф630*8mm钢管，横梁、纵梁为I40a型钢，安装采用25T汽车吊。
在纵梁上按照横桥向方向间距25cm布设10×10×方木位置。
五、支架受力验算
门洞支架受力验算
根据本桥箱梁的构造特点，本桥位于缓和曲线和圆曲线上，最大横坡为6%，本桥纵断面位于R=6000m的竖曲线上，坡度为1.706%，选取横向坡度对摩擦力分析。

示 意 图
摩擦力f=μGcosθ,沿斜面的下滑力f滑=Gsinθ
f=μGcosθ=0.15G×1.00=0.15G，μ取0.15
f滑=Gsinθ=G×0.04=0.06G
f=μGcosθ>f滑=Gsinθ
本工程计算40a#工字钢分配梁可以按照简支连系梁受力分析。
5.1、荷载组成
A匝道桥第一联第2跨梁长33m，梁高1.8m，支架平均高度21m，采用四排钢管立柱，跨径均为6.5m。荷载组成：
1)、箱梁砼自重G1：
腹板：1.8×26=46.8KN/m2
跨中空心处：0.47×26=12.22KN/m2
近支点（渐变段）空心处：0.67×26=18KN/m2
翼缘板处：（0.4+0.18）/2×26=7.54 KN/m2
2)、模板支架自重G2：
模板体系：1.5KN/m2
方木自重取7.5KN/m³
14工字钢自重0.16KN/m
贝雷梁：2.5 KN/m2
施工荷载G3：2.8 KN/m2
振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2，竖向取4.0KN/m2
根据《建筑结构荷载规范》，均布荷载设计值=结构重要性系数×（恒载分项系数×恒载标准值＋活载分项系数×活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。
5.2、纵向I40a分配梁（已由于砼荷载、横向木楞间距相同，在满堂支架中进行验算，此处不再对模板、木楞进行重复验算）
I40a型钢截面参数如下：

钢材弹性模量，钢材容许应力取215MPa。
I40a纵梁跨径5m,按照5m跨径简支梁均布荷载受力模型进行计算，由于纵梁和现浇箱梁斜角，取纵梁全部布置在箱梁底板范围内的纵梁为受力最不利状态进行验算，荷载组合：
q=1.2x(q1+q2)+1.4(q3+q4+q5)

5.3、横向工字钢验算
横向工字钢由间距3m钢管立柱进行支撑，最不利受力状况下为工字钢全部位于底板6m范围内，按照单跨3m简支梁承受均布荷载进行验算，荷载作用长度5m。
荷载组合如下：q=1.2x(q1+q2)+1.4(q3+q4+q5)

强度、刚度满足要求。
5.4、钢管支墩立柱验算
2根工40a型钢自重1.352KN/m,
单根钢管立柱承受均布荷载:
，
钢管自重（按照6m高）5.54KN
单根钢管承受竖向荷载（加上了钢管立柱自重）
Ф630×8mm钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取6mm。钢管立柱下端与80cm×80cm×1.2cm钢板连接，立柱上下4m范围内布置一道剪力撑。
Ф630×8mm截面特性表
规格
每米重量
截面积
惯性矩
回转半径
截面矩
弹性模量
（mm)
(kg/m)
A(cm2)
I(cm4)
i(cm)
W(cm3)
E(MPa)
Ф630×8
92.332
117.621
57253.897
22
3635.17
210000
立杆计算长度取6m（钢管虽按4m一道布置剪刀撑，但为了安全计算取6m），
回转半径
截面积
长细比
稳定系数
抗压强度
稳定强度
强度满足要求。
5.7、承台基础和地基承载力验算
1)、承台基础配筋验算
承台基础承受线荷载为：

钢筋面积为
其中：

取钢筋直径为16mm，实取22根，实际钢筋配筋面积为4423.36mm2
纵向配筋满足要求。
2)、地基承载力计算
由于钢管间距为3.5m，则单根钢管所辖地基受力面为：
（扩散应力角取45度角）
钢管最大轴力为：N=1180.91KN
该处钢管自重为：0.905KN/m×21m=19.005KN
条形基础重：3.5×1.2×0.6×26=65.52KN
则地基受力为：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN
地基承载力：
条形基础宽度，根据现场试验确定的地基承载力选择基础类型。
5.8、支架整体稳定性验算
由于贝雷支架纵向没有受到较大动载作用，只有振捣混凝土时才产生较少的侧向力，所以贝雷支架纵向稳定性就不必要计算，只需对贝雷支架横向稳定性进行计算即可。
按照图纸设计要求，支架水平荷载取上部荷载的5%，则支架受水平推力为：F=26×227.03×5%=5902.78×5%=295.14KN
单根柱子受水平推力为F=295.14/16=18.45KN
着力点距基础顶面取21/2米
M=18.45×21/2=193.73KNm
支架自重取1.5KN/㎡
每根钢管柱承受竖向压力为N=1.5×21=31.5KN
支架稳定性系数为0.9

稳定性系数140/62.19=2.25>1.3
满足要求。
六、预压
预压目的：检验支架的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除基础的沉降变形，测量出支架的弹性变形。
预压材料：用专业吨袋装砂对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。
预压范围：箱梁宽度范围，用吊车吊放吨袋对支架进行预压。
预压观测：预压在支架搭设完成以后进行，分三级加载，第一次加载重量为梁体自重的50%，持荷稳定后进行第二次加载，加载重量为梁体自重的50%，持荷稳定后进行第三次加载，加载重量为梁体自重的20%。压重的垂直运输由25吨汽车吊完成，加载时砂袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。箱梁观测位置设在每跨的L/2，L/4处、墩部处以及每排钢管立柱条形基础，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，进行卸载。
卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测，卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整支架标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。
预压注意问题：①采用砂袋法预压，要保证砂袋的质量，发现砂袋有裂缝漏砂的应及时更换砂袋。②派专人观察支架变化情况，一旦发生异常，立即进行补救。③要分级加载，加载的顺序接近浇筑混凝土的顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。④通过第一施工段预压并沉降后，将实测沉降量（基础沉降量、支架变形量）作为一个参数值再后续的施工共对比、复核。⑤测点要固定，用红油漆提前做好标识，不能随意更换测量人员，防止出现人为误差，专人负责对水准点位置进行保护。⑥如实填写观测数据，绘制弹性和非弹性曲线，如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。⑦观测过程如局部位置变形过大，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。⑧堆码砂袋一定要按混凝土位置及浇筑顺序认真堆码，确保模拟状态接近实际状态。支架预压和混凝土浇注过程中安排专人对支架的变形进行监控。
6.1、荷载计算
计算17#-18#墩箱梁1.6m梁高截面。
施工荷载梁重断面图
S1区承担：对应顶板+对应底板+单侧腹板+上下倒角的混凝土重量；
S2区承担：对应顶板+对应底板+中侧腹板+上下倒角的混凝土重量；
S3区承担：对应顶板+对应底板+单侧腹板+上下倒角的混凝土重量。
单侧悬臂端砼产生的荷载
1）、砼及钢筋自重：取砼单位体积质量为25KN/m3。
则砼及钢筋自重荷载为：G1=25KN/m3×（2.035+2.03+2.035）×24m3=3660KN。
分摊到S1部分的重量为：(0.65+0.72+0.29+0.255+0.08+0.04)×24×25=122.1T
分摊到S2部分的重量为：(0.29+0.0255+0.08+0.511+0.04)×24×25=121.8T
分摊到S3部分的重量为：(0.65+0.72+0.29+0.255+0.08+0.04)×24×25=122.1T
2）、恒载：模板及平台方木自重：取模板自重荷载为0.75KN/m2。
底板：A1=10×24=240m2；
顶板：A1=4×24=96m2；
则平台方木自重荷载为：G2=0.75KN/ m2×336 =252KN。
分摊到S1部分的重量为：8.45T
分摊到S2部分的重量为：8.3T
分摊到S3部分的重量为：8.45T
3）、活载：
总活载（含人员、机械设备、砼振捣力、风荷载）倾倒砼及振捣产生的垂直荷载：1.5KN/m2。
则倾倒砼及振捣荷载为：G4=1.5KN/m2×336=504KN。
分摊到S1部分的重量为：86.4/336×504=129.6KN
分摊到S2部分的重量为：163.2/336×504=244.8KN
分摊到S3部分的重量为：86.4/336×504=129.6KN
5）、荷载组合：
S1部分荷载组合为：M1=122.1+8.45+12.96=143.51T
S2部分荷载组合为：M2=121.8+8.3+24.48=154.58T
S3部分荷载组合为：M3=122.1+8.45+12.96=143.51T

1、铺设箱梁底模板
铺设好箱梁底模板，将底模板顶面标高调整到箱梁底设计标高，同时加强对模板下各层支架的检查，确保支架底传递荷载的方木、托架与地面不架空，支架与支架之间、支架与方木之间、支架与模板支架各相邻面接触紧密，无明显缝隙。
2、加载按砼浇筑顺序，分级进行
第一次加载从跨中向两侧、左右对称间隔跳跃加载至梁重量的30%。
第二次加载完成后约为梁重的60%。
第三次加载完成后约为受力范围内梁重的100%。
加载过程中配重块的堆载形式如下图（图一）：

第一组二个人，一人负责指挥加载编织袋，一人记录编织袋的重量；第二组二个人，负责挠度测量和数据记录；第三组三人负责测试中对施工支架进行直接检查和作必要的调整。
测量人员分别在加载前、一级加载后、二级加载后、满载后及卸载后，对施工支架顶部的箱梁底模面进行监测。满载持荷后做好测量监测工作并记录数据，当每天的平均沉降小于3mm方可卸载。卸载后的测点再测一次，计算出支架的弹性、非弹性变形，为以后施工做好准备。预压过程中对支架的27个观察点共进行了9次测量。
变形观测采用国家三等水准仪精度等级要求和变形观测尺进行了详细的沉降观测。
6.2、对加载后各测量点标高值H2进行测量
根据分级加载程序，每次布载结束后立即进行观测各测量点的标高值H2，并做好相应的记录；当连续2次读数不变后，间隔2小时才能继续加载。
6.3、测量卸载前各测量点标高值H3
维持布载直至沉降稳定48小时后、分级卸载前测量各测量点标高值H3。
6.4、卸载
卸载过程的操作基本与加载过程相反，卸载后把模内残留的砂清理干净。
6.5、观测卸载后各测量点标高H4
卸载后测量出各测量点标高值H4，此时就可以计算出各观测点的变形如下：
非弹性变形δ1=H1-H4。通过试压后，可认为支架、模板、方木等的非弹性变形已经消除。
6.6、预拱度设置
弹性变形δ2=H4-H3。根据该弹性变形值，在底模上设置预拱度δx，以使支架变形后梁体线型满足设计要求。
预拱度值按设计要求留设，并按二次抛物线分配：
δx=4·f·x·( L-x ) / L2
δx—距左支点x处的预拱度值
f—跨中最大预拱值
L—跨长
x—预设点距台座端点距离

预压-——卸载”流程图
测
量
监
控
预压前准备工作
完成“状态一”加载
完成“状态二”加载

完成“状态三”加载

数据再对比
卸载成为“状态一”的受力状态

卸载成为“加载初始状态”

预压过程的总结、调整值的确定

卸载成为“状态二”的受力状态
数据汇总
持荷观测
准备卸载
数据的分析对比

现浇箱梁支架预压沉降观测记录（ 桥第 联第 跨）
桩号
初次高程
第一次
差值
第二次
差值
第三次
差值
第四次
差值
第五次
差值
第六次
差值
卸载前高程
卸载后高程
总变形量
非弹性变形
弹性变形

施工员： 测量员： 初次测量日期： 第一次测量日期：
监理员： 第二次日期： 第三次日期： 第四次日期：
质检员： 第五次日期： 第六次日期：

七、施工预拱度设置
确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩；箱梁设计反拱度，根据设计图纸提供。
根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。
支架预拱度计算：
支架变形量（预拱度）δ的计算：δ＝δ1＋δ2＋δ3＋δ4
①δ1为支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向变形
根据设计要求δ1 取10mm。
②δ2为支架在荷载作用下的弹性变形量(每一跨立柱高度不同，造成支架在荷载作用下弹性变形不同，现以第四联第2跨为例计算，取平均高度)

③δ3为支架在荷载作用下的非弹性变形：
δ3=2K1+3K2+2K3+2.5K4
其中K1—顺纹木料接头数目；K2—横纹木料接头数目；K3—顺纹木料与金属数目；K4—顺纹与横纹木料接头数目；
根据本支架搭设方案，取K1=0,K2=0,K3=1,K4=0。
δ3=0+0+2+0=2mm
④δ4为支架基底在荷载作用下的非弹性变形：
取δ4=0mm。
故支架变形量（预拱度）为：
。
八、支架拆除
（一）、传统支架拆除工艺
1、拆除顺序：拆除翼板、腹板模板→松掉楔形块→脱底模、方木→抽拉横向分配梁→拖拉贝雷架→拆除贝雷支架下部结构。
2、拆除工艺
底板处底模直接支承在贝雷架与分配梁上，在拆除箱梁底板模板前，须首先调节楔形块，通过调松楔形块螺栓，降低楔形块顶标高，消除箱梁对支架的荷载，并留出拆除箱梁底模和工字钢分配梁的间隙,拆除箱梁底模及方木后，用卷扬机（卷扬机设置在外侧贝雷梁上）配合吊车拉出工字钢。
拆除贝雷梁时采用每榀整体吊装，利用钢管柱顶上的工字钢作为支点，用倒链将其滑行至箱梁翼缘板处，吊车两点吊装，吊下贝雷梁。滑移过程中操作工人须随时注意倒链和贝雷梁的状态，如有异常立即停止施工，待现场技术员和安全员检查后方可进行下步施工，重复上述操作至贝雷梁拆除完毕。
3、安全措施
（1）、组织措施：
支架拆除前主管副经理、安全专业工程师、现场安全员、技术员到达现场进行安全技术指导，对操作工人进行安全教育。直至每个操作工人对操作安全注意事项均了解清楚、安全措施到位后方可进行拆除支架施工。
（2）、技术措施：
①落楔形块: 两端楔形块同时均匀下落，防止分配梁不均匀下落变形，贝雷梁滑移。
②模板拆除: 先拆除方木再拆除模板。
③支架拆除: 支架拆除前首先拆除横向分配梁，在吊车配合下由卷扬机拉出长度的70%后，用吊车吊放下分配梁。
④贝雷支架采用倒链拖拉出梁底，拖拉时设专人指挥，贝雷支架两端同时均匀拖拉，严禁仅一端拖拉，防止掉落，用倒链拉滑贝雷梁时，两侧对称拉滑，防止偏心受压发生安全事故。
⑤拖拉贝雷架、起吊作业设专人指挥；拆除贝雷架作业前要检查吊车和钢丝绳的性能和安全性。

（二）、预留钢管拆除工艺
1、预留钢管施工
本标段现浇箱梁下贝雷梁有若干组组成，每组贝雷梁又有若干榀组成（一般两榀贝雷梁为一组），每组内榀与榀贝雷梁之间纵向3m都用配套标准支撑架作为横向联系，组与组之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作，选取90mm×7mm的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用50mm×7mm角钢作为剪力撑）。每组贝雷梁上预埋两根钢管，钢管的位置设置在贝雷梁的两端（见现浇箱梁预留钢管形象图），钢管选用普通脚手架管，规格为Φ48mm×3.5mm，单重3.84kg，钢管长度能穿透梁体即可。

现浇梁上预留钢管形象图
2、安放千斤顶和穿螺纹杆
每一个预留钢管内都采用Φ25mm精扎螺纹钢穿入，螺纹杆伸出梁体顶面高度L不少于5m，螺纹钢上部紧挨梁体顶面处配备双层螺帽，防止落贝雷梁时滑丝造成安全事故。每一根螺杆配置2个千斤顶（见预埋钢管及螺杆横、纵断面布置图），千斤顶上搭设高强度带肋型钢，型刚上钻有小孔，并保证螺杆能穿过小孔，螺杆上部紧挨型钢处设有螺帽。

3、拆除步骤
（1）、梁体混凝土达到拆模强度后，才能拆除支架，首先将螺杆穿入预埋钢管内，并安放完千斤顶及千斤顶上钢板支撑，螺杆底部焊接有吊钩（螺杆穿入钢管后再焊接吊钩），吊钩能牢固的钩住贝雷梁，然后固定好双层螺帽和型刚上的螺帽，此时贝雷梁和工字钢就被固定在梁体上了。
（2）、调松对口楔子，由于贝雷梁和工字钢已经被固定在梁体上，贝雷梁、横向工字钢与下部钢管柱就会脱离，这时可以拆除钢管柱。
（3）、待钢管柱全部拆除、运走后就可以下落贝雷梁。首先旋动千斤顶上的螺帽，使两个千斤顶同时伸出4/5,千斤顶稍微顶动螺杆，以便能顺利松动梁体顶面上的双层螺帽；然后松动双层螺帽，松动长度不能超过千斤顶下落长度；接下来就要下落千斤顶，千斤顶必须缓慢、同时下落，同一跨现浇梁上的所有千斤顶同时操作、同时下落；依次循环操作，千斤顶和双层螺栓紧密配合，使贝雷梁下落5m；最后采用吊车吊下工字钢、贝雷梁。
4、封堵预留孔
贝雷梁全部拆除完成后，应对现浇梁体上的预留孔洞进行封堵，封堵材料为C50高强度混凝土。
4、拆除注意事项
（1）、螺纹杆伸出梁体顶面高度L不少于5m，施工过程中注意保护精扎螺纹钢刻丝，保证刻丝完好。
（2）、每次松动双层螺帽时要用千斤顶稍微顶动一下螺杆，否则由于压力太大，无法松动双层螺帽。
（3）、每次千斤顶不能完全伸出，否则会因失稳造成安全事故，每次千斤顶伸出4/5即可。
（4）、施工过程中要特别注意协调操作，同一跨现浇梁上的所有千斤顶同时操作、同时下落；配备有经验的吊车司机，保证拆除安全。

现浇箱梁混凝土浇筑示意图
下面以现浇箱梁混凝土浇筑示意图（上图）来说明多跨连续贝雷架在施工中存在的不足：支架安装时考虑上部承受的是均布荷载，但实际施工时混凝土浇筑是从一段向另一端浇筑，由于施工工艺的原因，在整个支架上承受的初期混凝土荷载并不是均布的。如图所示：当浇筑AAˊ-BBˊ混凝土时，荷载集中在AAˊ-BBˊ跨径范围内，此时BBˊ-CCˊ跨径范围内并不承受混凝土荷载，由于贝雷梁是连续的，在BBˊ-CCˊ跨径内会产生负弯矩来抵消部分正弯矩。同样，当AAˊ-BBˊ跨境内混凝土浇筑完毕后开始浇筑BBˊ-CCˊ跨径内混凝土，在AAˊ-BBˊ跨径内也会产生负弯矩来抵消部分正弯矩，此时由于挠度发生变化，很可能导致AAˊ-BBˊ跨径内新浇筑混凝土产生裂缝，影响混凝土整体质量。
3、我项目对多跨连续贝雷支架在现浇梁施工中存在问题的解决方法
针对上述不足，在实际施工中，我标段主要从施工工艺上加以控制：①加强贝雷梁之间的横向连接，争强结构的整体性。②采用水平分层法现场浇筑混凝土，分两次浇筑完成，通过减小上部荷载来降低由于荷载产生的不均匀产生的挠度变化对新浇筑混凝土的影响，先浇筑底板和腹板混凝土，待底板和腹板混凝土达到一定强度后再进行顶板混凝土的浇筑。
4、我公司成功运用多跨连续贝雷支架施工的实例

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