格构式塔吊方案.doc

杭州北部软件园发展有限公司新建厂房三期 塔吊基础及搭拆方案

塔吊基础及搭拆专项方案

编制人： 职务（职称）
审核人： 职务（职称）
批准人： 职务（职称）

浙江龙舜建设有限公司
杭州北部软件园新建厂房（三期）项目部
年 月 日

目 录

第一章、工程概况 3
第二章、编制依据 4
第三章、工程场地地质条件、地质勘察剖面图 5
第四章、QTZ80(ZJ5710)塔吊技术参数 7
第五章、塔吊平面布置 8
第六章、塔吊基础设计 10
第七章、桩基承载力及钢格构柱等验算 12
第八章、塔吊基础施工 28
第九章、塔吊施工作业管理措施（群塔作业） 31
附件：
附图一、塔吊平面布置图
附图二、塔吊剖面立面图
附图三、塔吊结点处理详图
附图四、塔吊格构式基础参数表
附图五、塔吊与建筑物距离平面图
附图六、塔吊说明书

第一章、工程概况
1.1工程概况
杭州北部软件园发展有限公司新建厂房三期项目工程位于浙江省杭州市拱墅区科技工业功能区祥符区块内，上祥路以东，祥盛路以北，规划东吴路以西，祥园路以南。建筑物地下为二层（主楼部分为三层），地上由五幢13层裙房组成,钢筋混凝土框剪结构，建筑结构安全等级为二级。
本工程±0.000标高相当于绝对标高4.900m，目前自然地面平均绝对标高为4.400m，地下室平面长为195m，宽为120m，基础形式为桩承台基础，桩基为φ600、φ700、φ800钻孔灌注桩，桩顶标高-11.45m~12.90为主，桩长45~50m，按进入持力层控制为主。地下室底板标高-10.70m，底板厚700mm，外墙板厚350~450mm，承台高0.8－2.30m，地梁高700均为暗梁、砼为C35，电梯井底开挖深度最深处在-14.05m。
基础垫层均为150mm厚C15垫层。地下室内纵向设4条后浇带，横向设2条后浇带宽为1000mm。
本工程建筑结构高度为49.77米，2#塔吊搭设高度为60米，3#塔吊搭设高度为57米，1#~4#塔吊搭设高度为54米，以上高度未包括地下格构柱8.7米，第一次搭设2#塔吊搭设高度为31.5米，3#塔吊搭设高度为28.5米，1#~4#塔吊搭设高度为25.5米，塔吊具体位置详见总平面图。
1.2相关单位
1、建设单位：杭州北部软件园发展有限公司
2、设计单位：汉嘉设计集团股份有限公司
3、勘测单位：浙江省工程物探勘察院
4、监理单位：浙江天成项目管理有限公司
5、施工单位：浙江龙舜建设有限公司
1.3现场情况
目前工程已完成“三通一平”，周边围墙及临时设施设置的搭设，完成表层驳土等施工准备工作，桩基施工阶段。
1.4周边环境条件
场地交通条件和地理位置：位于浙江省杭州市拱墅区科技工业功能区相符区块内，上祥路以东，祥盛路以北，规划东吴路以西，祥园路以南。
第二章、编制依据
1、汉嘉设计集团股份有限公司设计的土建施工图纸；
2、浙江省工程物探勘察院提供的《杭州北部软件园发展有限公司新建软件用房二期工程岩土工程勘察报告》（2010年7月）；
3、本工程施工组织设计、基坑设计方案及土方开挖方案等；
4、本工程业主提供的各类现场资料；
5、根据建设部《2009 87号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的规定；《关于进一步做好杭州市危险性较大的分部分项工程专项施工方案论证工作的通知》杭建工发[2009]第528号；根据杭建监总〈2010〉33号文件中,关于加强建筑起重机械租赁、安装、拆卸和使用安全管理的若干意见；《关于加强组合式塔基基础制作、安装和使用的若干要求》杭建监总[2012]13号。
6、浙江省建筑机械集团提供的QTZ80(ZJ5710)塔吊使用说明书；
7、浙江省省标《固定式塔式起重机基础技术规程》DB33/T1053-2008；
8、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)
9、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)
10、《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)
11、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
12、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）
13、《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81
14、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001
15、《建筑施工塔式起重机安装使用拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
16、《固定式塔式起重机基础技术规程》DB33/T1053-2008
17、《塔式起重机安全规程》GB5144-2006
18、本方案中其他未尽事项参照相关的规范标准执行。

第三章、工程场地地质条件、地质勘察剖面图
根据浙江省工程物探勘察院提供《杭州北部软件园新建厂房三期工程岩土工程勘察报告》（10年7月）塔吊基础布置部位的地质情况参照2-2,a剖面图及Z12。
从地质勘察报告及现场地质情况看，本工程场地未见明显不良地质作用。场地地表杂填土性质松散，场地浅部为杂填土全场分布、素填土及塘泥局部分布、中部分布以粉质粘土为主局部细沙，下部以粘土及全风化熔结凝灰岩、强风化熔结凝灰岩、中风化熔结凝灰岩为主，场地浅部与中部分布性质软弱的淤泥质粘土具较强的蠕变性和触变性，上述因素对本工程桩基施工和地下室基坑开挖施工会产生不利影响，施工时着重观察土层的变化，并落实相应的应急措施。
地基土物理力学指标：
塔吊基础涉及各土层主要物理力学性质指标：自然地面标高2.65M-5.45M。塔吊位于地下室基坑围护内。工程地质参数如下表所示：
土层号
土层名称
含水量
%
重 度
土层厚度
钻孔灌注桩摩阻力特征值（KPa）
桩周土摩擦力
桩端土承载力
③
淤泥质粘土
43.1
17.3
20
6

④-1
粉质粘土
26.8
19.4
5.6
25

④-2
粉质粘土
33.3
18.2
9.5
25

⑤
粘质粉土
34.8
18.3
6.1
9

⑥-1
粉质粘土
23.8
19.6
7.9
27

⑥-2
细砂

4.1
30

⑥-3
粉质粘土
24.5
19.5
16.9
32

⑥-3夹
细砂

3.1
40

⑥-4
粉质粘土
30.5
18.7
5.2
23

⑦-1
粉质粘土
30.5
18.8
7
32

⑦-2
粘土
35.3
18.1
5.7
26

根据建筑物高度按独立（有附墙）50m计，塔吊选用QTZ80(ZJ5710)型。
塔吊基础采用4φ800钻孔灌注桩。塔吊桩尖持力层为第⑦-2层：粘土层。

地质剖面图：

第四章、《QTZ80(ZJ5710)型塔吊技术参数
根据《QTZ80（ZJ5710）型塔吊说明书》，本工程塔吊基本技术参数如下表 ：

塔吊型号
QTZ80（ZJ5710）
安装方式
固定独立式
总功率
31.7KW
整机重量
32.52吨
安装高度
60米
最大工作幅度
57米
最小工作幅度
2.5米
臂端起重量
1吨
最大起重量
6吨
塔身截面尺寸
1.6×1.6米
平衡臂长
11.92米
平衡尾石重量
13.32吨
具体详见《QTZ80（ZJ5710）型塔吊说明书》
第五章、塔吊平面布置
1、塔吊基础定位图：

2、塔吊总平面布置图详见附后平面布置图

第六章、塔吊基础设计
塔吊基础均采用均采用4颗Ф800灌注桩结合格构式钢立柱桩基础，不做整体式钢筋混凝土基础，灌注桩顶标高同地下室底板板底落低400mm，有效桩长32米，桩顶以上部分采用4根480×480-∟140×140，缀板450×300×10焊接组成的钢构格柱，锚入桩内不少于3m，混凝土超灌高度不小于3米，基座平台采用2600×2600×20+600×600×40mm厚钢板，每根格构柱通过4根直径30mm螺栓与钢板紧固，螺栓焊接于分肢角钢上（焊缝长度250mm，双面焊，焊缝高度10mm），并且封口钢板与角钢分肢间通过水平焊缝连接，并加焊三角形加劲板的形式连接，塔吊塔身标准节通过高强螺栓在封口板上穿孔连接。格构柱四周采用16#槽钢围焊连成一个整体，在封口钢板上在焊接一块2cm厚钢板，作钢平台使用，再在平台上做临边围护。格构式钢柱穿过地下室底、顶板。灌注桩、格构柱的轴线与塔吊基础节的柱脚相对应。
格构柱与塔身连接详图

格构柱与塔吊桩连接详图

1、桩径φ800，有效桩长32米计，
2、桩配筋：16Φ16（HRB335),加密区箍筋为螺旋筋Φ8@100（Q235），非加密区箍筋为螺旋筋Φ8@200（Q235），定位箍为Φ12@2000（HRB335)，钢筋笼主筋通长设置。桩身砼强度等级C30。
3、钢构柱采用角钢∠140×140×12通过缀板450×300×10焊接而成，钢构边长480×480，确保进入钻孔灌注桩身内3米，具体尺寸详见附图。由于塔吊钢立柱与基础底板相连，钢构柱设止水钢板与结构底板一起浇筑。
4、塔吊桩基础砼达到80%设计强度后，方可进场安装塔吊；塔吊经检测合格后，方可正常使用。
塔吊基础做法

第七章、桩基承载力及钢格构柱等验算
本计算书采用PKPM计算软件（20110318版）进行计算。
本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数
1、塔吊基本参数
塔吊型号：QTZ80(ZJ5710)； 标准节长度b：3m；
塔吊自重：32.52T； 塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；
最大起重荷载Q：60kN； 塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；
塔吊起升高度H：40.5m； 塔吊地脚螺栓数目n：16个；
塔身宽度B: 1.6m；
2、格构柱基本参数
格构柱计算长度lo：8.7m； 格构柱缀件类型：缀板；
格构柱缀件节间长度a1：0.5m； 格构柱分肢材料类型：L140x12；
格构柱基础缀件节间长度a2：2m； 格构柱钢板缀件参数:450×300×10；
格构柱截面宽度b1：0.48m； 格构柱基础缀件材料类型：L140x12；
3、基础参数
桩中心距a：1.6m； 桩直径d：0.8m；
桩入土深度l：30m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；
桩混凝土等级：C30； 桩钢筋型号：HRB335；
桩钢筋直径：16mm；
钢平台宽度：2.6m×2.6m； 钢平台厚度：0.02m；
钢平台的螺栓直径：30mm； 钢平台的螺栓数目：12个；
钢平台的螺栓性能等级：高强8.8级；
4、塔吊计算状态参数
地面粗糙类别：C类 有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：1.13；
主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；
非工作状态：
所处城市：浙江杭州市， 基本风压ω0：0.45 kN/m2；
额定起重力矩Me：760kN·m； 基础所受水平力P：30kN；
塔吊倾覆力矩M：1533.93kN·m；
工作状态：
所处城市：浙江杭州市， 基本风压ω0：0.45 kN/m2，
额定起重力矩Me：760kN·m； 基础所受水平力P：30kN；
塔吊倾覆力矩M：1022.62kN·m；
非工作状态下荷载计算
一、塔吊受力计算
1、塔吊竖向力计算
作用在基础上的垂直力：N=Gt=677.00=677.00kN；
2、塔吊倾覆力矩
总的最大弯矩值Mkmax=1533.93kN·m；
3、塔吊水平力计算
挡风系数计算：
φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)
挡风系数Φ=0.87；
水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×40.00×0.87+30.00=54.95kN；
4、每根格构柱的受力计算

作用于承台顶面的作用力：Fk=677.00kN；
Mkmax=1533.93kN·m；
Vk=54.95kN；
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/Σxj2
式中：n－单桩个数，n=4；
Fk－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；
Gk－桩基承台的自重标准值；
Mxk－承台底面的弯矩标准值；
xi－单桩相对承台中心轴的X方向距离；
Nik－单桩桩顶竖向力标准值；
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=677.00/4+(1533.93×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=847.16kN；
最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=677.00/4-(1533.93×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-508.66kN；
需要验算桩基础抗拔力。
（2）、桩顶剪力的计算
V0=1.2Vk/4=1.2×54.95/4=16.48kN；
二、塔吊与承台连接的螺栓验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×27.002×320/4=183.22kN；
Nv=1.2Vk/n=1.2×54.95/16=4.12kN<183.22kN；
螺栓抗剪强度满足要求。
2、螺栓抗拉验算
n1×Nt = Nmin
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；
Nt－每一颗螺栓所受的力；
Ntb=πde2ftb/4=3.14×24.192×400/4=183.76kN；
Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×508.66/4.00=152.60kN<183.76kN；
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 ≤ 1
其中：Nv、Nt－ 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nvb、Ntb、Ncb－ 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((4.12/183.22)2+(152.60/183.76)2)0.5=0.83；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
三、承台验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
Nv=Vk/n=54.95/12=4.58kN；
Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×27.002×250/(4×1000)=143.14kN；
螺栓抗剪强度满足要求。
2、螺栓抗拉验算
n1×Nt = Nmin
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4；
Nt－每一颗螺栓所受的力；
Nt=Nmin/n1=508.66/3.00=169.55kN；
Ntb=πde2ftb/4=3.14×24.192×400/(4×1000)=183.76kN；
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 ≤ 1
其中：Nv、Nt－ 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nvb、Ntb、Ncb－ 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((4.58/143.14)2+(169.55/183.76)2)0.5=0.92；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
四、单肢格构柱截面验算
1、格构柱力学参数
L140x12
A =32.51cm2 i =4.31cm I =603.68cm4 z0 =3.90cm
每个格构柱由4根角钢L140x12组成，格构柱力学参数如下：
Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[603.68+32.51×(50.00/2-3.90)2]×4=60309.83cm4；
An1=A×4=32.51×4=130.04cm2；
W1=Ix1/(b1/2-z0)=60309.83/(50.00/2-3.90)=2858.29cm3；
ix1=(Ix1/An1)0.5=(60309.83/130.04)0.5=21.54cm；
2、格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=1016.59×103/(130.04×102)=78.18N/mm2<f=300N/mm2；
格构柱平面内整体强度满足要求 。
3、格构柱整体稳定性验算
L0x1=lo=8.70m；
λx1=L0x1×102/ix1=8.70×102/21.54=40.40；
单肢缀板节间长度：a1=0.50m；
λ1=L1/iv=50.00/2.77=18.05；
λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(40.402+18.052)0.5=44.25；
查表：Φx=0.88；
Nmax/(ΦxA)=1016.59×103/(0.88×130.04×102)=88.73N/mm2<f=300N/mm2；
格构柱整体稳定性满足要求。
4、刚度验算
λmax=λ0x1=44.25<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；
单肢回转半径：i1=4.31cm；
单肢长细比：λ1=lo1/i1=50/4.31=11.6<0.7λmax=0.7×44.25=30.97；
因截面无削弱，不必验算截面强度。
分肢稳定满足要求。
五、整体格构柱基础验算
1、格构柱基础力学参数
单肢格构柱力学参数：
Ix1=60309.83cm4 An1=130.04cm2
W1=2858.29cm3 ix1=21.54cm
格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：
Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[60309.83+130.04×(1.60×102/2-0.50×102/2)2]×4=1814723.31cm4；
An2=An1×4=130.04×4=520.16cm2；
W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1814723.31/(1.60×102/2-0.50×102/2)=32994.97cm3；
ix2=(Ix2/An2)0.5=(1814723.31/520.16)0.5=59.07cm；
2、格构柱基础平面内整体强度
1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=812.40×103/(520.16×102)+2147.50×106/(1.0×32994.97×103)=80.70N/mm2<f=300N/mm2；
格构式基础平面内稳定满足要求。
3、格构柱基础整体稳定性验算
L0x2=lo=8.70m；
λx2=L0x2/ix2=8.70×102/59.07=14.73；
An2=520.16cm2；
Ady2=2×32.51=65.02cm2；
λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(14.732+40×520.16/65.02)0.5=23.17；
查表：φx=0.96；
NEX' = π2EAn2/1.1λ0x22
NEX=179050.36N；
1.2N/(φxA) + 1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX)) ≤f
1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=-3.13N/mm2≤f=300N/mm2；
格构式基础整体稳定性满足要求。
4、刚度验算
λmax=λ0x2=23.17<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；
单肢回转半径：ix1=21.54cm；
单肢长细比：λ1=l02/ix1=200/21.54=9.29<0.7λmax=0.7×23.17=16.22
因截面无削弱，不必验算截面强度。
刚度满足要求。
六、桩竖向极限承载力验算
单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：
Quk=Qsk+Qpk = u∑qsikli+qpkAp
u──桩身的周长，u=2.513m；
Ap──桩端面积,Ap=0.503m2；
各土层厚度及阻力标准值如下表（以ZK18作为参考,详见地质报告）:

土层号
土层名称
含水量
%
重 度
土层厚度
钻孔灌注桩摩阻力特征值（KPa）
桩周土摩擦力
桩端土承载力
③
淤泥质粘土
43.1
17.3
20
6

④-1
粉质粘土
26.8
19.4
5.6
25

④-2
粉质粘土
33.3
18.2
9.5
25

⑤
粘质粉土
34.8
18.3
6.1
9

⑥-1
粉质粘土
23.8
19.6
7.9
27

⑥-2
细砂

4.1
30

⑥-3
粉质粘土
24.5
19.5
16.9
32

⑥-3夹
细砂

3.1
40

⑥-4
粉质粘土
30.5
18.7
5.2
23

⑦-1
粉质粘土
30.5
18.8
7
32

⑦-2
粘土
35.3
18.1
5.7
26

由于桩的入土深度为32.00m,所以桩端是在第⑦-2层土层。
单桩竖向承载力验算: Quk=2.513×675.1+0×0.503=1696.711kN；
单桩竖向承载力特征值：R=Ra= Quk/2=1696.711/2=848.356kN；
Nk=847.158kN≤1.2R=1.2×848.356=1018.027kN；
桩基竖向承载力满足要求！
七、抗拔桩基承载力验算
群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
Tuk=Σλiqsikuili=1334.051kN；
其中： Tuk－桩基抗拔极限承载力标准值；
ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m；
qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；
λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；
li－第i层土层的厚度。
群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
Tgk=（ulΣλiqsikli）/4=1273.925kN；
ul－桩群外围周长，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m；
经过计算得到：TUk=Σλiqsikuili＝1334.05kN；
桩基抗拔承载力公式：
Nk≤ Tgk/2+Ggp
Nk≤ Tuk/2+Gp
其中 Nk - 桩基上抗拔力设计值，Nk=508.66kN；
Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =864.00kN；
Gp - 基桩自重设计值，Gp =376.99kN；
Tgk/2+Ggp=1273.925/2+864=1500.962kN > 508.658kN；
Tuk/2+Gp=1334.051/2+376.991=1044.017kN > 508.658kN；
桩抗拔满足要求。
八、桩配筋计算
1、桩构造配筋计算
按照构造要求配筋。
As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2
2、桩抗压钢筋计算
经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！
3、桩受拉钢筋计算
经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！
建议配筋值：HRB335钢筋1616。实际配筋值3418.7 mm2。
依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，
箍筋采用螺旋式，直径采用8mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。
工作状态下荷载计算
一、塔吊受力计算
1、塔吊竖向力计算
作用在基础上的垂直力：N=Gt+Q=677.00+60.00=737.00kN；
2、塔吊倾覆力矩
总的最大弯矩值Mkmax=1022.62kN·m；
3、塔吊水平力计算
挡风系数计算：
φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)
挡风系数Φ=0.87；
水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×40.00×0.87+30.00=54.95kN
4、每根格构柱的受力计算

作用于承台顶面的作用力：Fk=737.00kN；
Mkmax=1022.62kN·m；
Vk=54.95kN；
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
Nik=(F+G)/n±Myyi/Σyj2；
式中：n－单桩个数，n=4；
F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；
G－桩基承台的自重标准值；
My－承台底面的弯矩标准值；
yj－单桩相对承台中心轴的Y方向距离；
Nik－单桩桩顶竖向力标准值；
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=737.00/4+(1022.62×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=528.13kN；
最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=737.00/4-(1022.62×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-159.63kN；
需要验算桩基础抗拔力。
（2）、桩顶剪力的计算
V0=1.2V/4=1.2×54.95/4=16.48kN；
二、塔吊与承台连接的螺栓验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×27.002×320/4=183.22kN；
Nv=1.2Vk/n=1.2×54.95/16=4.12kN<183.22kN；
螺栓抗剪强度满足要求。
2、螺栓抗拉验算
n1×Nt = Nmin
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；
Nt－每一颗螺栓所受的力；
Ntb=πde2ftb/4=3.14×24.192×400/4=183.76kN；
Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×493.66/4.00=148.10kN<183.76kN；
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 ≤ 1
其中：Nv、Nt－ 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nvb、Ntb、Ncb－ 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((4.12/183.22)2+(148.10/183.76)2)0.5=0.81；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
三、承台验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
Nv=Vk/n=54.95/12=4.58kN；
Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×27.002×250/(4×1000)=143.14kN；
螺栓抗剪强度满足要求。
2、螺栓抗拉验算
n1×Nt = Nmin
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4；
Nt－每一颗螺栓所受的力；
Nt=Nmin/n1=493.66/3.00=164.55kN；
Ntb=πde2ftb/4=3.14×24.192×400/(4×1000)=183.76kN；
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 ≤ 1
其中：Nv、Nt－ 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nvb、Ntb、Ncb－ 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((4.58/143.14)2+(164.55/183.76)2)0.5=0.9；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
四、单肢格构柱截面验算
1、格构柱力学参数
L140x12
A =32.51cm2 i =4.31cm I =603.68cm4 z0 =3.90cm
每个格构柱由4根角钢L140x12组成，格构柱力学参数如下：
Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[603.68+32.51×(50.00/2-3.90)2]×4=60309.83cm4；
An1=A×4=32.51×4=130.04cm2；
W1=Ix1/(b1/2-z0)=60309.83/(50.00/2-3.90)=2858.29cm3；
ix1=(Ix1/An1)0.5=(60309.83/130.04)0.5=21.54cm；
2、格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=1034.59×103/(130.04×102)=79.56N/mm2<f=300N/mm2；
格构柱平面内整体强度满足要求 。
3、格构柱整体稳定性验算
L0x1=lo=8.70m；
λx1=L0x1×102/ix1=8.70×102/21.54=40.40；
单肢缀板节间长度：a1=0.48m；
λ1=L1/iv=50.00/2.77=18.05；
λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(40.402+18.052)0.5=44.25；
查表：Φx=0.88；
Nmax/(ΦxA)=1034.59×103/(0.88×130.04×102)=90.30N/mm2<f=300N/mm2；
格构柱整体稳定性满足要求。
4、刚度验算
λmax=λ0x1=44.25<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；
单肢回转半径：i1=4.31cm；
单肢长细比：λ1=lo1/i1=50/4.31=11.6<0.7λmax=0.7×44.25=30.97；
因截面无削弱，不必验算截面强度。
分肢稳定满足要求。
五、整体格构柱基础验算
1、格构柱基础力学参数
单肢格构柱力学参数：
Ix1=60309.83cm4 An1=130.04cm2
W1=2858.29cm3 ix1=21.54cm
格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：
Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[60309.83+130.04×(1.60×102/2-0.50×102/2)2]×4=1814723.31cm4；
An2=An1×4=130.04×4=520.16cm2；
W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1814723.31/(1.60×102/2-0.50×102/2)=32994.97cm3；
ix2=(Ix2/An2)0.5=(1814723.31/520.16)0.5=59.07cm；
2、格构柱基础平面内整体强度
1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=884.40×103/(520.16×102)+2147.50×106/(1.0×32994.97×103)=82.09N/mm2<f=300N/mm2
格构式基础平面内稳定满足要求。
3、格构柱基础整体稳定性验算
L0x2=lo=8.70m；
λx2=L0x2/ix2=8.70×102/59.07=14.73；
An2=520.16cm2；
Ady2=2×32.51=65.02cm2；
λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(14.732+40×520.16/65.02)0.5=23.17；
查表：φx=0.96；
NEX' = π2EAn2/1.1λ0x22
NEX=179050.36N；
1.2N/(φxA) + 1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX)) ≤f
1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=0.31N/mm2≤f=300N/mm2；
格构式基础整体稳定性满足要求。
4、刚度验算
λma