w火焰锅炉燃烧调整结果(株洲).doc

5.6.2 燃烧器A、B挡板对燃烧的影响
变燃烧器A、B挡板试验结果
名 称
负荷
A挡板开度
B挡板开度
炉渣平均含碳量
飞灰平均含碳量
锅炉热效率
修整后锅炉热效率
单 位
MW
%
%
%
%
%
%
工况 2
306
15
20
27.10
15.68
87.25
87.99
工况 3
312
50
40
30.89
15.73
86.84
87.61
工况 4
307
20
25
21.15
14.91
87.26
88.19
Ｂ挡板用于调节主燃料喷口的周界二次风量，供给煤粉气流早期着火燃烧所需的空气，开大该二次风量，将影响煤粉气流的着火、射流的刚度和穿透能力；A挡板为乏气风周界风，对调整炉膛拱上、下温度变化有影响,从炉膛温度测量图可发现炉膛燃烧中心温度随着A、B挡板的开大而有所下移；随着A、B挡板的关小而有所上移；对一次风气流而言，A风口风量的增加，将导致其对炉内高温回流烟气的屏蔽作用增加，使高温回流烟气对一次风煤粉气流的加热作用由于A风口风量的增加而有所削弱。对比工况2、3、4试验结果可知，当A、B挡板由15%、20%开大到50%、40%时，飞灰可燃物变化不明显(由15.68%上升到15.73%),炉渣可燃物上升明显, 由27.1%上升到30.89%；当A、B挡板由50%、40%回调到20%、25%时，飞灰可燃物变化不大,炉渣燃物下降明显, 由30.89%下降到21.22%。
5.6.3 燃烧器C挡板对燃烧的影响
变燃烧器C挡板试验结果
名 称
负荷
C挡板开度
炉渣平均含
碳量
飞灰平均含
碳量
锅炉热效率
修整后锅炉热效率
单 位
MW
%
%
%
%
%
工况16
312
5
33.29
14.89
83.69
84.42
工况17
313
15
35.12
9.12
87.33
88.09
工况18
283
10
20.87
12.33
86.28
87.01
一般情况下，燃烧器C挡板在投粉时应处于关状态（5%开度），因为该挡板开大时对一次风煤粉气流有向炉膛出口挤压作用，开度大时易造成一次风煤粉气流向喉口偏斜，甚至短路。但通过多次试验发现，在高负荷、煤质较好情况下，C挡板保持一定开度（一般在15%左右）对减少炉渣可燃物和炉渣量有效果。这可以解释为：只要C挡板风速适当，该风量在不影响一次风气流总趋势前提下能部分补充煤粉燃烧所需的中期氧量。
5.6.4 燃烧器D、E挡板对燃烧的影响
变燃烧器D、E挡板试验结果
名 称
负荷
D挡板开度
E挡板开度
炉渣平均含碳量
飞灰平均含碳量
锅炉热效率
修整后锅炉热效率
单 位
MW
%
%
%
%
%
%
工况 4
307
35
35
21.15
14.91
87.26
88.19
工况 5
306
50
50
21.22
19.94
85.47
86.27
工况 6
292
30
30
13.73
15.33
84.39
85.24
工况 7
318
5
5
13.33
13.72
85.63
86.45
比较工况4、5以及工况6、7可知，随着D、E挡板开度增加，炉渣含碳量变化不大，但飞灰含碳量上升，特别当开度达到50%时，飞灰含碳量上升更快；同时从炉膛温度测量图可发现下炉膛温度水平随着Ｄ、Ｅ挡板的开大而降低；随着A、B挡板的关小而升高。这是由于Ｄ、Ｅ风口进入的风量过大会对煤粉火焰产生较大的阻截作用，导致煤粉气流过早转弯向上，扎入深度受到限制，燃烧行程缩短，同时D、E风口处正是一次风煤粉气流的着火区域，该两股风的大量送入不利于煤粉气流的稳定着火燃烧。在总风量相同情况下, D、E风门开度大导致风箱风压降低较多，为维持风箱风压，在工况4中增加了送风量。因此，只有当燃用易燃烬的烟煤时，D、E挡板开度可大些，一般不超过30%，同时应保证风箱风压。
5.6.5 燃烧器F挡板对燃烧的影响
变燃烧器F挡板试验结果
名 称
负荷
F挡板开度
炉渣平均含
碳量
飞灰平均含
碳量
锅炉热效率
修整后锅炉热效率
单 位
MW
%
%
%
%
%
工况8
317
见附表1
13.58
11.22
87.43
88.38
工况9
314
见附表1
16.51
13.53
86.05
87.01
工况10
312
见附表1
17.27
11.52
87.66
88.59
比较工况8、9、10可知,在同样风量下, F挡板开度在44%飞灰和炉渣可燃物最低, 随着F风门开度增加, 飞灰可燃物上升，炉渣可燃物有所下降，锅炉效率降低。但该风门开度不宜太小，在满负荷下，应在40%～48%为宜，其开度太小，托粉较困难，一次风速较高时，未燃烬的煤粉直接掉到冷灰斗上，易造炉渣含碳量大增。在总风量一定前提下，F风门开度太大，上部加入的风量小，早、中期煤粉燃烧氧量不足，而且会提高火焰中心，使减温水量增加。
5.6.6 乏气挡板调整及对燃烧的影响
变燃烧器乏气挡板试验结果
名 称
负荷
乏气挡板
开度
炉渣平均含
碳量
飞灰平均含
碳量
锅炉热效率
修整后锅炉热效率
单 位
MW
%
%
%
%
%
工况12
313
75
23.63
7.72
89.38
90.23
工况13
313
50
9.47
7.92
90.17
91.03
工况14
310
25
19.52
10.77
88.16
89.00
乏气挡板用于调节煤粉主气流的煤粉浓度及一次风的速度，乏气挡板开大，主喷口煤粉浓度提高，一次风速降低，着火稳定性提高，反之，煤粉浓度降低，一次风速提高，着火稳定性差，因此，乏气风挡板开度对一次风煤粉气流的着火有明显影响。特别当制粉系统出力不足时，运行中为满足锅炉负荷需要，提高磨煤机入口压力，造成一次风速高时，开大乏气风挡板意义更大。该挡板的开度应根据煤质情况定，如果煤质好，片面开大该挡板，将使一次风煤粉气流速度降低，不利于煤粉火焰的下冲，导致火焰行程变短，飞灰和炉渣含碳量增加，锅炉经济性变差。比较工况12、13、14也可知，随着乏气风挡板从75%到50%，再到25%，平均飞灰可燃物从7.72%到7.92%.再升到10.77%，炉渣可燃物在50%开度下最低；炉膛燃烧中心温度随着乏气挡板的关小而有所下移，炉膛出口温度有所降低。
5.6.7 消旋叶片调整及对燃烧的影响
变燃烧器消旋叶片试验结果
名 称
负荷
消旋叶片
炉渣平均含
碳量
飞灰平均含
碳量
锅炉热效率
修整后锅炉热效率
单 位
MW
格
%
%
%
%
工况19
307
8
15.25
11.82
86.83
87.65
工况20
308
6
19.92
9.15
88.19
89.00
工况21
310
4
15.08
7.68
89.86
90.67
消旋叶片是用来调节一次风旋流强度的手段，煤质差时消旋叶片应上提，以增大旋流强度，提高稳定性。在煤质好时，应放低消旋叶片，延长火焰行程，同时对调节炉膛燃烧中心也比较明显。在工况19、20、21中，煤质可燃基挥发份达到14%以上，发热量约19000kj/kg，着火稳定性好，因此，随着消旋叶片位置从第8孔下放到第6孔，再到第4孔，飞灰可燃物明显呈下降趋势，炉渣可燃物也有所降低；同时，炉膛燃烧中心温度也逐渐下移。在试验煤质下，销子插入位置从上至下第4个孔较合适。
5.6.8 分离器挡板开度调整影响
比较工况6、7（挡板开度由65%调到50%）、工况10、11（挡板开度由50%调到45%）以及工况21、22（挡板开度由45%调到30%）可知，挡板开度在45%到65%范围内，随着挡板开度减小，煤粉细度R90由20%以上下降到13.2%再降到12.8%，飞灰、炉渣含碳量明显降低。但当分离器挡板开度由45%调到30%时，虽然煤粉细度有所降低，但为了保证制粉系统出力不变,只好增加容量风，磨煤机入口风压提高较多(0.9kPa)，一次风速增加明显，导致飞灰、炉渣含碳量回升。因此，分离器挡板开度在正常运行中，应不能低于40%。
5.6.9 炉膛出口氧量调整试验
变炉膛出口氧量试验结果
名 称
负荷
炉膛出口
氧量
炉渣平均含
碳量
飞灰平均含
碳量
锅炉热效率
修整后锅炉热效率
单 位
MW
%
%
%
%
%
工况23
306
3.4
22.89
11.85
87.98
88.89
工况24
307
4.1
21.09
8.74
89.61
90.50
工况25
306
4.8
9.89
7.64
90.55
91.43
工况23、24、25为送风量不同，而其它都相同的试验工况，从试验结果可知，在送风量1125km3/h～1190km3/h范围内，随着风量增加，飞灰、炉渣含碳量下降，锅炉效率提高。送风量的最佳值与煤质有关，试验结果表明，当低位发热量大于20000kg/kj，挥发份大于14%时，送风量应达到在1180km3/h以上。