混凝土层间直剪试验的离散元模拟研究.pdf

收稿日期:2 0 2 2-1 1-3 0基金项目:国家自然科学基金(5 2 0 0 9 0 1 1,5 2 0 9 0 0 8 4,5 2 2 3 9 0 0 9);湖北省自然科学基金(2 0 2 1 C F B 1 5 4)通信作者:覃茜(1 9 9 3-),女,工程师,博士,主要研究方向为水工结构.E-m a i l:q i n x i 9 31 6 3.c o mD O I:1 0.1 3 3 9 3/j.c n k i.i s s n.1 6 7 2-9 4 8 X.2 0 2 3.0 4.0 0 1引用格式:覃茜,徐千军.混凝土层间直剪试验的离散元模拟研究J.三峡大学学报(自然科学版),2 0 2 3,4 5(4):1-7.混凝土层间直剪试验的离散元模拟研究覃 茜1 徐千军2(1.水利部水工程安全与病害防治工程技术研究中心,武汉 4 3 0 0 1 0;2.清华大学 水沙科学与水利水电工程国家重点实验室,北京 1 0 0 0 8 4)摘要:混凝土的层间结合情况影响结构整体的剪切性能,因此,需要重点研究混凝土层面的抵抗剪切变形的能力.在采用颗粒流离散元软件模拟整浇混凝土直剪试验的基础上,通过生成随机椭球表示层间缺陷,并将细观缺陷作为弱夹杂考虑到离散元接触模型中,模拟层面直接剪切试验的非线性行为.试验结果表明:正压力越大,试件竖直方向的剪胀越小,而层面破坏时接触的拉裂纹数比例有所增高;非整体浇筑引入的层间缺陷削弱了层面的抗剪强度;层面剪切强度的黏聚力比摩擦系数受层面缺陷的影响更加敏感.本文的研究结果为混凝土层面剪切性能的离散元数值模拟和破坏过程研究提供了参考.关键词:混凝土层面;细观缺陷;离散元模型;细观参数;夹杂;剪切强度中图分类号:T V 3 2+2 文献标志码:A 文章编号:1 6 7 2-9 4 8 X(2 0 2 3)0 4-0 0 0 1-0 7D i s c r e t e E l e m e n t S i m u l a t i o n o f D i r e c t S h e a r E x p e r i m e n t B e t w e e n C o n c r e t e L a y e r sQ I N X i1 XU Q i a n j u n2(1.R e s e a r c h C e n t e r o f W a t e r E n g i n e e r i n g S a f e t y&D i s a s t e r P r e v e n t i o n o f M i n i s t r y o f W a t e r R e s o u r c e s,Wu h a n 4 3 0 0 1 0,C h i n a;2.S t a t e K e y L a b o r a t o r y o f H y d r o s c i e n c e&E n g i n e e r i n g,T s i n g h u a U n i v.,B e i j i n g 1 0 0 0 8 4,C h i n a)A b s t r a c t T h e i n t e r l a y e r b o n d p e r f o r m a n c e o f c o n c r e t e i s t h e k e y f a c t o r t o t h e s h e a r p e r f o r m a n c e o f t h e o v e r a l l s t r u c t u r e.I n t h i s p a p e r,a c c o r d i n g t o t h e n u m e r i c a l s i m u l a t i o n o f t h e d i r e c t s h e a r t e s t o f c o n c r e t e b u l k b y u s i n g t h e p a r t i c l e f l o w d i s c r e t e e l e m e n t s o f t w a r e,t h e r a n d o m l y g e n e r a t i n g e l l i p s o i d s w e r e u s e d t o r e p r e s e n t t h e i n t e r l a y e r d e f e c t s a n d t h e m e s o d e f e c t s w e r e c o n s i d e r e d a s w e a k i n c l u s i o n s i n t h e 3 D n u m e r i c a l m o d e l,t h e n n o n l i n e a r b e h a v i o r o f d i r e c t s h e a r t e s t o f c o n c r e t e l a y e r s w a s s i m u l a t e d.T h e r e s u l t s s h o w e d t h a t t h e l a r g e r t h e p o s i t i v e p r e s s u r e,t h e s m a l l e r t h e v e r t i c a l d i l a t a t i o n,a n d t h e r a t i o o f t h e n u m b e r o f t e n s i o n c r a c k s t o t h e n u m b e r o f s h e a r c r a c k s i n c r e a s e d s l i g h t l y a t t h e t i m e o f f a i l u r e.T h e e x i s t e n c e o f i n t e r l a y e r d e f e c t s i n t r o d u c e d b y n o n-w h o l e-c a s t i n g w e a k e n e d t h e s h e a r s t r e n g t h o f t h e l a y e r.T h e c o h e s i o n o f t h e i n t e r l a y e r w a s m o r e s e n s i t i v e t o t h e i n f l u e n c e o f l a y e r d e f e c t s t h a n t h e f r i c t i o n c o e f f i c i e n t.T h e r e s e a r c h r e s u l t s p r o v i d e a r e f e r e n c e f o r t h e r e s e a r c h o f t h e n u m e r i c a l s i m u l a t i o n a n d f a i l u r e p r o g r e s s o f t h e s h e a r p e r f o r m a n c e o f c o n c r e t e l a y e r s.K e y w o r d s c o n c r e t e l a y e r;m e s o d e f e c t s;d i s c r e t e e l e m e n t m o d e l;m e s o p a r a m e t e r s;i n c l u s i o n;s h e a r s t r e n g t h 混凝土层面结构广泛存在于土木水利工程中,如分层浇筑的大坝1、分层铺筑的路面2、修补的混凝土建筑物3.层面经常承受剪切荷载,例如,大坝的上下游水推力、路面的车辆荷载.由于混凝土分层铺筑,第4 5卷 第4期2 0 2 3年8月三峡大学学报(自然科学版)J o f C h i n a T h r e e G o r g e s U n i v.(N a t u r a l S c i e n c e s)V o l.4 5 N o.4A u g.2 0 2 3形成的混凝土层面存在较多的孔隙缺陷4-5,层面成为影响整体结构稳定的薄弱面6-7.因此,有必要重点研究混凝土层面的剪切结合性能.直接剪切试验8-1 0是确定混凝土材料剪切强度的成熟方法,而直剪试验数值模拟是研究混凝土层面剪切性能的有效方法.离散元方法能从细观上考虑内部结构对非连续变形体整体性能的影响,学者们采用离散元的接触黏结模型研究了节理岩体的二维1 1-1 3和三维1 4剪切行为,验证了采用离散元方法进行直剪试验模拟的可靠性.杨军等1 5采用离散元模型研究了沥青混凝土的三轴剪切行为,预估了沥青混合料抗车辙能力;H u a n g等1 6通过离散元的二维数值模拟,考虑混凝土由三相材料组成,研究了四点弯梁和直接剪切试验破坏的裂缝扩展机理.姜仲洋等1 7采用P F C 3 D软件在界面处采用线性接触模型,研究了新老混凝土黏结试块双面剪切试验,发现模型接触断裂主要发生在新老混凝土界面.可见,离散元模拟为考虑层面内部的细观结构进行混凝土层面直剪细观仿真提供了可能性.因此,本文在采用P F C 3 D离散元软件模拟整浇混凝土直剪试验的基础上,通过夹杂理论,将层面薄弱的细观缺陷4作为弱夹杂考虑到三维数值模型中,模拟层面直接剪切试验的非线性行为,并观察裂纹的产生和扩展过程,了解层面抵抗剪切变形的能力.1 基本原理1.1 离散元数值模拟离散元模拟中常用的接触模型有线性接触模型、接触黏结模型和平行黏结模型3种.线性接触模型常用于散粒颗粒材料,颗粒接触只能承受压荷载和切向荷载.接触黏结模型中颗粒接触能传递拉压荷载和切向荷载,适用于黏性的岩土材料.平行黏结模型中有两种接触存在,是在线性接触模型的基础上,增加了能承受拉压荷载、切向荷载以及力矩作用的黏结接触1 8.颗粒A和颗粒B之间的平行黏结接触示意图如图1所示,接触中的力与力矩表示为:F=(Fn+Fn)n+Fs+FsM=M(1)式中:F是接触力;Fn是法向线性接触力;Fn是法向平行接触力;n,s表示接触的法向和切向;n是接触的单位法向向量;Fs是切向线性接触力;Fs是切向平行黏结接触力;M是接触力矩;M是平行黏结接触力矩.各接触的力矩和力根据颗粒之间的相对位移而更新.平行黏结模型的细观参数有,颗粒间的接触模量E*,颗粒间的接触刚度之比*=kn/ks(kn为线性法向刚度,ks为线性切向刚度),颗粒摩擦系数,平行黏结接触模量E*,平行黏结接触刚度之比*=kn/ks(kn为平行黏结线性法向刚度,ks为平行黏结线性切向刚度),平行黏结接触抗拉强度c,平行黏结接触黏结强度c,平行黏结接触摩擦角.图1 平行黏结接触示意图P F C 3 D中的D F N(D i s c r e t e F r a c t u r e N e t w o r k)可用来对模型中的微裂缝进行监控和展示.当应力超过极限强度时,接触断开,微裂缝生成,微裂缝通过D F N单元呈现,3 D中D F N表示为圆盘,圆盘直径为接触对半径,位置为接触对中心.因此通过D F N能对整个混凝土破坏过程中裂缝扩展进行监控,从而分析混凝土破坏过程.1.2 层面处缺陷影响由于分层浇筑而在混凝土层面处引入更多的初始缺陷4,6,这些初始缺陷可以用椭球进行模拟表征.对根据层间初始缺陷的分布规律对其进行了三维重建(见2.2节),并在直剪离散元模型中考虑初始缺陷的影响.根据椭球缺陷信息与接触的位置和尺寸关系,修改平行黏结模型的接触参数.由于微观缺陷相对于颗粒的尺寸很小,可以将微观缺陷的存在对接触性质的影响看作缺陷夹杂对无缺陷基质的影响,即层面的颗粒接触视为砂浆基质和初始缺陷夹杂的两相材料.最终由缺陷夹杂存在时不均匀接触的变形张量,得到接触含缺陷时的等效接触的法向刚度kn、切向刚度ks、黏结接触的有效模量E*、抗拉强度c和黏结强度参数c.单个夹杂影响无限大基质的力学性能1 9-2 0,此时无限基质中包含单个夹杂的示意图如图2所示,其中代表夹杂,M代表基质.设基质部分的弹性张量为Lm和初始缺陷夹杂的弹性张量为Li,基质和夹杂整体的等效接触弹性张量为L2 1.图2 包含单个夹杂的无限基质体示意图2三 峡 大 学 学 报(自 然 科 学 版)2 0 2 3年8月由文献2 0 可知,对于夹杂为椭球缺陷的情况,椭球缺陷的弹性张量Li=0,此时等效介质的弹性张量L可表示为:L=(1-)Lm(I-S)I-(1-)S-1(2)式中:I是四阶等同张量,Ii j k l=12i kj l+i lj k;是夹杂的体积分数;S是E s h e l b y张量,Si j k l=Sj i k l=Si j l k,但无V o i g t对称性.当在整体介质的坐标方向与椭球缺陷的坐标方向不同时,需要对E s h e l b y张量进行坐标变换,在整体坐标下的椭球缺陷的E s h e l b y张量为Sr,椭球缺陷轴坐标系下的E s h e l b y张量为S,两者的关系如下:Sri j k l=i pj pk nl mSp q n m(3)式中:i p(i=1,2,3;p=1,2,3)是椭球缺陷局部坐标轴xp与整体介质坐标轴xi的方向余弦.将平行黏结模型的接触看作无泊松比(=0)材料,存在法向弹性模量和切向弹性模量,无缺陷基质的弹性张量Lm的矩阵形式可以表示为:Lm=knlknlknl2ksl2ksl2ksl (4)式中:kn和ks分别为平行黏结模型的法向刚度和切向刚度;l为接触法向方向的尺寸.将式(3)和式(4)代入式(2)得到接触等效介质弹性张量L.则含缺陷接触的等效法向刚度kn和切向刚度ks为:kn=L1 1/l(5)ks=(L4 4+L5 5+L6 6)/6l(6)式中:Li i(i=4,5,6)是等效弹性张量矩阵形式对角线上的元素.根据原接触的强度参数、接触尺寸和缺陷半轴长,修改含缺陷接触的强度参数.c=(1-a2/l2)cc=(1-a2/l2)c(7)式中:c和c分别是等效接触的抗拉强度和黏结强度参数;c和c是无缺陷时接触的抗拉强度和黏结强度参数;a是缺陷的最大半轴长.由式(5)(7)可对椭球缺陷所在处的接触细观参数进行调整,得到等效接触的细观参数后,再进行直剪试验模拟.2 层间直剪试验2.1 室内直剪试验本文针对2 8 d龄期的二级配骨料、C 3 0混凝土的1 5 0mm立方体层面试件,进行室内直接剪切试验,采用中国 水 利 水 电 科 学 院 自 主 设 计 的 混 凝 土 抗 剪仪2 2,如图3所示.在2、3、4MP a三级正压力下,进行剪切加载试验8.图3 剪切试验装置2.2 直剪试验模型建立本文在采用P F C 3 D离散元软件模拟含层面混凝土直剪试验.首先,在不考虑层间初始缺陷的情况下,采用P F C 3 D中大小和位置随机分布的1 5 0mm立方体颗粒离散元模型模拟整浇混凝土试件直接剪切试验,并通过与整浇混凝土室内剪切应力与水平剪切位移曲线进行接触细观参数标定.其次,通过考虑含层面混凝土的层间初始缺陷和夹杂理论,将层面薄弱的细观缺陷4作为弱夹杂考虑到整浇混凝土模型中,对比分析室内试验和数值模拟中层面混凝土直剪参数从而说明此方法的可行性.1)整浇混凝土模型1 5 0mm立方体颗粒离散元模型中,周围8个墙体布置如图4所示.图4 直接剪切试验模型加载中分3步进行:首先对顶面w a l l 4和底面w a l l 3进行加载1 2至固定的正压力后,保持伺服加3第4 5卷 第4期 覃茜,等 混凝土层间直剪试验的离散元模拟研究载;再对墙体w a l l 4、w a l l 7、w a l l 9和w a l l 1 0从速度0分级加载到0.0 0 8m/s,以避免突然加速使墙体周围产生冲击裂纹;最后试件上部的接触墙体保持水平X轴正方向进行0.0 0 8m/s速度的位移加载,直至试件完全破坏.由于离散元模型颗粒粒径影响计算耗时和宏观性能的稳定性,经过多次试算,确定模拟中最小颗粒半径Rm i n为4mm,颗粒半径之比Rm a x/Rm i n为1.7.在确定Rm i n和Rm a x/Rm i n的情况下,假定E*=E*,*=*1 6,2 3,经过离散元细观参数的敏感性分析后,根据2MP a正应力下混凝土试件室内直剪试验结果确定平行黏结模型的接触细观参数见表1.表1 平行黏结模型的细观参数Rm i n/mmRm a x/Rm i nE*/G P a*E*/G P a*c/MP ac/MP a/()41.70.74.11.74.11.7776 7 此细观参数下的数值模拟试验和室内试验结果对比如图5所示,可见此组细观参数能有效地模拟混凝土的直剪试验.图5 室内直剪试验和数值模拟应力位移曲线2)含层面混凝土中椭球缺陷文献4 通过计算机断层扫描(C T)获取混凝土层面附近真实的初始缺陷情况,利用M I M I C S分析混凝土层面的C T图片得到内部的初始缺陷.初始缺陷可用椭球表征4,椭球缺陷的描述参数有:方位角,(方位角如图6所示),中心点坐标(xc,yc,zc)和半轴长ai(i=1,2,3;a1a2a3).图6 椭球角度参数示意图根据文献4 可知层间椭球缺陷根据方位角参数的统计特征,可分为两大类.椭球缺陷参数符合正态分布、对数正态分布、平均分布等统计分布规律.根据缺陷参数统计规律生成1类缺陷,不生成受计算机断层扫描环状伪影响的2类缺陷.根据不同间隔时间层面的初始缺陷分布规律和椭球缺陷孔隙率,在1 5 0mm立方体试件内生成随机分布的层间椭球初始缺陷.生成的2 0h和3 5h间隔时间层面的缺陷数见表2,各组椭球缺陷的其他参数分布规律见文献4.总体上3 5 h间隔时间的初始缺陷数稍大于2 0 h间隔时间的初始缺陷数.表2 1 5 0mm立方体成层混凝土中各分组的初始缺陷数间隔时间/h缺陷组1-1-1 1-1-2 1-2-1 1-2-2总计2 05 3 7 3 76 0 0 1 34 4 5 0 84 5 7 5 22 0 4 0 1 03 52 9 3 4 51 6 8 2 4 02 9 9 55 4 0 0 02 5 4 5 8 03 直接剪切数值模拟结果3.1 整浇混凝土直剪试验2MP a正应力下整浇混凝土试件的剪切应力和裂纹数随水平位移的变化情况,如图7所示.图7 整浇混凝土试件直剪试验应力位移曲线2MP a压应力下的应力位移曲线在前期几乎成线性增加,接近峰值时应力增速降低,峰后应力缓慢下降,并最终趋于某一恒定值.在峰值荷载附近,试件内部产生裂缝,最初主要产生剪切裂缝.在应力位移曲线上取A、B、C 3个观测时刻,各时刻已生成的裂纹如图8所示.着色的空间圆表示当前时刻已产生的裂纹,颜色表示裂纹的产生时间;未着色的圆曲线表示当前时刻未生成的裂纹.从图8可见,混凝土在剪切荷载作用下,裂纹首先在中间剪切加载面周围产生,到峰值A时刻,产生少量裂纹;峰后临近点B时刻,裂纹几乎贯穿剪切面,试件完全剪切破坏,此时拉剪裂纹数几4三 峡 大 学 学 报(自 然 科 学 版)2 0 2 3年8月图8 整浇混凝土试件接触裂缝数情况乎相同;峰后远点C时刻,中间剪切面的裂纹逐渐向上下侧扩展,产生几乎等量的拉剪裂纹.在3种正应力2、3、4MP a下的直接剪切试验结果如图9所示.试件顶部竖直位移在剪切荷载加载前期保持不变,到某一临界点后开始缓慢变化,应力峰值后随水平剪切位移的变化而加快.相同水平剪切位移时,竖直位移随正应力的增加而减少,可见,较大的正压力限制了试件竖直方向的剪胀反应.在裂纹生成数量方面,随着正压力的增加,破坏时的裂纹数增多,拉裂纹增加的比例大于剪裂纹的增加比例.图9 整浇混凝土试件数值模拟结果3.2 2 0 h间隔时间层面直剪试验2 0 h层间间隔时间的混凝土层面在2MP a正压力下层间直剪试验结果如图1 0所示.图1 0 2 0 h间隔混凝土层面2MP a正应力下的直剪试验结果2 0 h层间间隔时间的混凝土层面考虑层间初始缺陷时,相对整浇混凝土,混凝土层面抗剪能力降低,在2MP a时的最大剪切强度从8.0 9MP a降到7.5 9MP a.由图81 0可见,在峰值附近相同的水平剪切位移时,2 0 h间隔时间混凝土层面的总裂纹数多于整浇混凝土的总裂纹数.在峰值后水平位移为2.0mm时2 0 h间隔时间混凝土层面的总裂纹数(1 8 3 6个拉裂纹,3 3 8 9个剪裂纹)多于整浇混凝土的总裂纹数(1 4 4 9个拉裂纹,29 8 9个 剪裂纹),且 拉裂纹占比(3 5.1 4%3 2.6 5%)有所增加.三级正压力作用下2 0 h间隔时间混凝土层面的应力位移曲线如图1 1(a)所示,相应的上下加载墙体相对竖向位移和水平加载墙体的剪切位移关系曲线如图1 1(b)所示,相对整浇混凝土,2 0 h间隔时间层面的相对竖向位移减小,即混凝土的剪胀效应减弱.图1 1 2 0 h间隔混凝土层面数值剪切试验3.3 3 5 h间隔时间层面直剪试验3 5 h层间间隔时间的混凝土层面在2MP a正压力下层间直剪试验结果如图1 2所示.图1 2 3 5 h间隔混凝土层面2MP a正应力下的直剪试验结果5第4 5卷 第4期 覃茜,等 混凝土层间直剪试验的离散元模拟研究其剪切应力与水平位移曲线变化规律与2 0h间隔时间的基本相同,而3 5h层面的裂纹在水平剪切位移1.5mm之后的裂纹变化相对平缓.这说明长间隔时间的层面在剪坏后裂纹发展更早趋于稳定,上下两层间的相互作用在峰值后迅速减小.3 5 h层间间隔时间的层间直剪试验应力位移曲线如图1 3(a)所示,相应的上下加载墙体竖直相对位移和水平加载墙体的剪切位移关系曲线如图1 3(b)所示.图1 3 3 5 h间隔混凝土层面数值剪切试验对比整浇混凝土和含初始缺陷的混凝土层面数值模拟结果,4MP a正应力下在临近峰值的峰后阶段的0.5mm水平位移点处,含初始缺陷的混凝土层面3 0 h的相对竖向位移稍小于2 0 h的情况,远小于整浇混凝土的相对竖向位移值.3.4 结果分析混凝土层间直剪试验的数值和室内试验结果见表3.表3 混凝土层面离直剪试验结果间隔时间/h数值试验m a x 2/MP a f c/MP a室内试验f c/MP a08.0 91.5 15.0 11.5 55.0 32 07.5 91.5 24.5 31.3 54.6 73 57.5 41.5 94.3 60.7 73.8 7 注:m a x 2是2MP a正应力下的剪切强度.整浇混凝土离散元数值的直剪试验得到的剪切强度参数,与室内直剪试验的剪切强度参数摩擦系数1.5 5和 黏 聚 力5.0 3MP a几 乎 相 同,误 差 分 别 为2.5 8%和0.4 0%.2 0h间隔时间成层混凝土剪切参数的数值模拟值与室内试验值误差分别为1 2.5 9%和3.0 9%.3 5 h间隔时间成层混凝土的数值模拟结果黏结参数的误差为1 1.2 4%,摩擦系数明显大于室内试验值.考虑到混凝土的终凝时间是2 6h8,终凝后上层混凝土骨料几乎不再渗入下层,本文未考虑浇筑层面间骨料的相互渗入程度对摩擦系数产生影响,今后的数值模拟中需进一步考虑层面骨料分布对层面剪切性能的影响.混凝土剪切数值模拟结果显示,层间细观缺陷的存在降低了混凝土层间的抗剪性能,其中黏聚力的变化最为明显,而摩擦系数的变化较不明显且发生波动.离散元数值模拟试验结果与室内剪切强度试验结果8有相同的趋势,摩擦系数随层间间隔时间的变化无明显规律性,而层间集中的初始缺陷对层间的黏结强度的影响显著,即黏聚力对层面结构和间隔时间的变化更加敏感.因此,这种考虑椭球夹杂的混凝土层面离散元直剪试验模拟,方法是可行的,混凝土层面的数值模拟结果能反应一定的问题.4 结 论本文通过离散颗粒流程序进行了整浇混凝土的直接剪切试验模拟,通过考虑初始缺陷的影响,模拟了含缺陷的混凝土层面的剪切试验过程.并对比分析了整浇试件和含缺陷的层面试件的裂纹发展过程、剪切应力位移关系、竖向位移与水平位移关系,得到的结论主要有:1)整浇混凝土离散元直剪模拟与室内剪切试验的拟合程度较好,从数值模拟中可看出试件破坏时主要是发生剪切破坏,应力峰值后拉剪裂纹快速增加,直至最后趋于水平不再扩展,其中剪切裂纹数与拉裂纹数比例接近21.正压力越大,竖直方向的剪胀越小,而破坏时拉裂纹数比例稍许增加.2)将椭球缺陷看作原接触基质中的夹杂,生成了等效的新接触细观参数.在含缺陷混凝土层面的模拟中,反映了缺陷的存在削弱了层面的抗剪强度,也减弱了竖向的剪胀反应.数值模拟结果表明,层面的黏聚力比摩擦系数受层面缺陷的影响更加敏感,这与室内直剪试验结果相同.为更精确地模拟混凝土层间剪切性能,后续研究可进一步考虑层面骨料分布对层面性能影响.参考文献:1 田育功.碾压混凝土快速筑坝技术M.北京:中国水利水电出版社,2 0 1 0.2 R AHMAN A,A I C,X I N C,e t a l.S t a t e-o f-t h e-a r t r e-v i e w o f i n t e r f a c e b o n d t e s t i n g d e v i c e s f o r p a v e m e n t l a y-e r s:t o w a r d t h e s t a n d a r d i z a t i o n p r o c e d u r eJ.J o u r n a l o f a d h e s i o n s c i e n c e a n d t e c h n o l o g y,2 0 1 7,3 1(2):1 0 9-1 2 6.3 HE Y,Z HAN G X,HOO T ON R D,e t a l.E f f e c t s o f i n t e r f a c e r o u g h n e s s a n d i n t e r f a c e a d h e s i o n o n n e w-t o-o l d 6三 峡 大 学 学 报(自 然 科 学 版)2 0 2 3年8月c o n c r e t e b o n d i n gJ.C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e r i-a l s,2 0 1 7,1 5 1:5 8 2-5 9 0.4 Q I N X,X U Q.S t a t i s t i c a l a n a l y s i s o f i n i t i a l d e f e c t s b e-t w e e n c o n c r e t e l a y e r s o f d a m u s i n g X-r a y c o m p u t e d t o m o g r a p h yJ.C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e r i a l s,2 0 1 6,1 2 5:1 1 0 1-1 1 1 3.5 L UKOV I C M,AV I J A B,D ON G H,e t a l.M i c r o m e-c h a n i c a l S t u d y o f t h e I n t e r f a c e P r o p e r t i e s i n C o n c r e t e R e p a i r S y s t e m sJ.J o u r n a l o f A d v a n c e d C o n c r e t e T e c h-n o l o g y,2 0 1 4,1 2(9):3 2 0-3 3 9.6 Q I AN P,X U Q.E x p e r i m e n t a l i n v e s t i g a t i o n o n p r o p e r-t i e s o f i n t e r f a c e b e t w e e n c o n c r e t e l a y e r sJ.C o n s t r u c t i o n a n d b u i l d i n g m a t e r i a l s,2 0 1 8,1 7 4:1 2 0-1 2 9.7 R AY I,D AVA L O S J F,L UO S.I n t e r f a c e e v a l u a t i o n s o f o v e r l a y-c o n c r e t e b i-l a y e r c o m p o s i t e s b y a d i r e c t s h e a r t e s t m e t h o dJ.C e m e n t a n d C o n c r e t e C o m p o s i t e s,2 0 0 5,2 7(3):3 3 9-3 4 7.8 覃茜,徐千军.成层混凝土的剪切强度和型断裂韧度J.工程力学,2 0 1 9(9):1 8 8-1 9 6.9 L I U G,L U W,L OU Y,e t a l.I n t e r l a y e r s h e a r s t r e n g t h o f R o l l e r c o m p a c t e d c o n c r e t e(R C C)w i t h v a r i o u s i n t e r-l a y e r t r e a t m e n t sJ.C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e r i-a l s,2 0 1 8,1 6 6:6 4 7-6 5 6.1 0崔涛,何浩祥,闫维明,等.E C C与既有混凝土结合面的抗剪性能J.建筑材料学报,2 0 2 0,2 3(5):1 0 3 0-1 0 3 7.1 1R I O S-B AYONA F,J OHAN S S ON F,MA S-I VA R S D,e t a l.U s i n g P F C 2 D t o s i m u l a t e t 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