周泽宇--铜川市宜君县下桃水电站电气一次毕设.docx

目录
摘 要
第一章 电站上网方案选择 1
1.1 电压等级选择 1
1.2 技术比较 2
1.3 经济比较 2
第二章 主接线选择 4
2.1 电气主接线方案拟定 4
2.2 主接线方案技术经济比较 5
第三章 短路电流计算 7
3.1 短路电流计算的一般规定 7
3.2 电流计算的基本假设条件 7
3.3 短路电流计算 7
3.4 短路电流计算成果表 14
第四章 电气设备的选择 15
4.1 电气设备选择的一般规定 15
4.2 35KV侧电气设备选择 15
4.3 6.3KV侧电气设备选择 18
第五章 电缆选择与敷设 19
5.1 电缆选择的一般原则 19
5.2 电缆选择 19
5.3 电缆的敷设 24
第六章 厂用电设计 26
6.1 厂用电负荷统计原则 26
6.2 厂用变压器的选择 26
6.3 厂用屏型号及数量选择 27
6.4 厂用屏母线选择 27
6.5 低压电器设备的选择 28
第七章 电气设备布置 29
7.1 电气布置的一般要求 29
7.2 电气设备的布置 29
第八章 防雷与接地 27
8.1 直击雷保护 27
8.2 雷电侵入波的保护 27
8.3 防止感应雷对电气设备反击过电压的安装要求 27
8.4 水电站接地 28
8.5 接地体设计 28
参考文献 29
附录 30
致谢 34

铜川市宜君县下桃水电站电气一次设计
作 者：周泽宇
指导老师：王培斌

摘 要：下桃水电站是洛河下游的一座引水式径流电站，位于陕西省宜君县东部尧生乡下桃村边的洛河河谷。安装ZD560-LH-140，SF1250-16/2150型1250KW立式水轮发电机组两台，安装ZD560-LH-120，SF1000-14/2150型1000KW立式水轮发电机组一台。装机容量3500KW，平均年发电量1794×104kw·h，装机年利用小时数5125h.
本次设计针对电气一次部分进行了详细的分析、计算和设计，主要内容包括：上网方案和电气主接线方案的选择、短路电流的计算、电气设备及盘柜的选择、电力电缆的选择与敷设、厂用电的设计、电气设备的布置及过电压保护和接地等，并在此基础上完成了电气主接线、厂用电、电气一次盘柜订货、户内外电气设备布置、防雷接地及主要电气设备的安装等的图纸设计。

关键词：水电站；电气一次；电气设备；厂用电；防雷与接地。

The Primary Electrical Design of Xiatao Hydropower Station In Yijun County Tongchuan City
Author:Zhou Zeyu Instructor:Wang Peibin

Abstract：Xiatao hydropower station is a diversion type diameter galvanism station along the downstream of river Luo and located in the river valley of Luo, Xiatao village Yaosheng area Yijun County Shannxi province.Installation two ZD560-LH-140, SF1250-16/2150 vertical type hydro-generating units of 1250KW and one ZD560-LH-120, SF1000-14/2150 type of 1000KW. The installed capacity is 3500KW and the average annual generation capacity is 1794×104KW•h. The number of hours of installed capacity in using is 5125h.
This design has carried on a detailed analysis,computation and design in view of the main electrical part. The primary coverage includes the choice of surfer plan and electrical main wiring plan、the computation of short-circuit current computation、the choice of electrical equipments、distributors and power distribution cabinets、the choice and placing of power cable 、the design of factory uses electricity 、the arrangement of electrical equipments、overvoltage protection and earth and so on . And completed the design blueprint on the electrical main wiring, the factory in this foundation to use electricity, the ordering of main electrical distributors and power distribution cabinets,the arrangement of electrical equipment indoors and outside , the anti-radar and earth , the main electrical equipment's installment and so on.

Key Word：hydropower station; electrical once; electrical equipment; plant electricity; lightning protection and grounding.

第一章 电站上网方案选择
下桃水电站是洛河下游的一座引水式径流电站，位于陕西省宜君县东部尧生乡下桃村边的洛河河谷。安装ZD560-LH-140，SF1250-16/2150型1250KW立式水轮发电机组两台，安装ZD560-LH-120，SF1000-14/2150型1000KW立式水轮发电机组一台。装机容量3500KW，平均年发电量1794×104kw·h，装机年利用小时数5125h。电站计算水头为Hj=15.4m，电站设计保证率P=80%，保证出力Np=1260KW。
由于本站属径流电站，为保证秋夏季水量丰富时充分利用水力资源满负荷发电，而春冬枯水期又能从网上得到电能，提高对用户供电和本电站自用电的可靠性，所以电站并入大电网是非常必要的。本电站经19KM输电线路接入五里镇变电所，输电电压现拟定有10KV及35KV。
1.1 电压等级选择
1. 对于35KV电压等级：选用LGJ钢芯铝绞线
1) 按持续允许电流选择

电缆在空气中单根敷设时 K=1
2) 按经济电流密度选择
S≧Sj=Ig/J

选用型钢芯铝绞线
2. 对于10KV电压等级：选用LGJ钢芯铝绞线
1) 按持续允许电流选择

A
2) 按经济电流密度选择

选用型电缆
1.2 技术比较
1. 按压降比较
线路长19KM，工作温度按℃计算
压降
35KV: △u2%
10KV: △u13.03%
所以 △<△
2. 按年电能损耗比较
△E△UI×Cosψ×τ
查表得对应于T5125小时 3714小时
35KV： △E＝45018.12kwh
10KV: △E294077.49 kwh
所以 △ △
1.3 经济比较
1. 投资比较
投资主要是变压器投资和线路投资：
1） 35KV：变压器投资 KB=12.8+1.4=14.2 万元
线路投资 KL=19×1.45=27.55 万元
总计 K35=KB+KL=41.75 万元
2） 10KV：变压器投资 KB=12.3+0.8=13.1万元
线路投资 KL=19×2.7=51.3万元
总计 K10KB+KL =64.4 万元
所以 K35 < K10
2. 年运行费用
1） 35KV：折旧费：
变压器折旧 5.8%×14.20.82 万元
线路折旧 3.4%×27.550.94万元
总计 +1.76万元
维修费用：20%×(+)0.35 万元
电能损耗费用：45018.12×0.1940.87 万元
故： +++3.16 万元
2） 10KV：折旧费：
变压器折旧 5.8%×13.10.76 万元
线路折旧 3.4%×51.31.74 万元
总计 + 2.5万元
维修费用： 20%×( + )0.5万元
电能损耗费用： 294077.49×0.1945.71 万元
故： + + + 8.71 万元

上网方案技术经济比较表
上网方案电压
35KV
10KV
选用电缆
LGJ-70
LGJ-240
技术
比较
按压降比较
2%
13.03%
按年电能损耗
45018.12KW·h
294077.49KW·h
经济
比较
投资
费用
变压器
14.2万元
13.1万元
线 路
27.55万元
51.3万元
总 计
41.75万元
64.4万元
年运
行费
用
折旧费
1.76万元
2.5万元
维修费
0.35万元
0.5万元
电耗费
0.87万元
5.71万元
总 计
3.16万元
8.71万元
总 结
35KV的LJG钢芯铝绞线更为有利

综合上述两种方案的技术经济比较可得，选用35KV的LJG钢芯铝绞线上网更为有利。

第二章 主接线选择
2.1 电气主接线方案拟定
方案一：发电机接线采用单母线扩大单元接线，设置一台主变容量为5000KVA。站用变设置2台，一台200KVA（41B）接于6.3KV发电机电压母线上，供全站用负荷；另一台80KVA（42B）接于主变35KV高压侧，作为电站停运时供给电站设备检修及生活用电，并兼作41B故障时的备用部分。

方案二：1#、2#发电机采用单母线扩大单元接线。1#主变选用SL7－3150/35型电力变压器，3#发电机采用发电机－变压器单元接线方式，2#主变压器采用SL7－1250KVA型电力变压器。1#、2#主变压器于高压侧与电力系统联网运行。

2.2 主接线方案技术经济比较
2.2.1 经济比较
1) 投资费用
方案一：变压器投资： 万元
配电装置投资： 万元
总计： 万元
方案二：变压器投资： 万元
配电装置投资： 万元
总计： 万元
2) 年运行费用
方案一：a）折旧费：
变压器折旧： 万元
配电装置折旧： 万元
b) 维护费用： 万元
c) 电能损耗费：=0.6 万元
总计： 万元
方案二：a) 折旧费：
变压器折旧： 万元
配电装置折旧： 万元
b) 维护费用： 万元
c) 电能损耗费： 万元
总计： 万元
∴万元＞万元
综上所述，采用方案一更加经济。
2.2.2 技术比较
两方案技术比较表

方案（一）
优点
接线简单，操作维修方便，所用电气设备少，配电装置间隔少，占地面积小，造价低，可以满足电站安全可靠运行。
缺点
灵活性差，无法保证电站的不间断供电。
方案（二）
优点
灵活性高，检修母线或主变时，可以由另一台主变向外供电。
缺点
接线复杂，造价高，电气设备较多，投资较大。

综合上述比较，方案一接线简单清晰，运行可靠，设备少，投资低，变压器占地面积少，优点突出，唯运行灵活性稍差，但可满足该电站规模之要求。而方案二，虽运行灵活性较高，但设备多，投资大，接线复杂，占地面积大。故本电站主接线方案选择方案一。
第三章 短路电流计算
3.1 短路电流计算的一般规定
1. 电力系统中的所有的电源均在额定负荷下运行。
2. 所有同步发电机都具有自动调整励磁装置（包括强行励磁）。
3. 短路发生在短路电流最大的瞬间。
4. 所有电源的电动势相位角相同。
5. 应考虑对短路电流有影响的所有元件，但不考虑短路电的电弧电阻。对异步电动机的作用，仅在确定短路电流冲击值和最大全电流有效值才予以考虑。
6. 短路种类一般按三相短路计算。若发电机出后的两相短路，或中性点直接接地以及自耦变压器等回路中的单相（或两相）短路较三相短路严重时，则按严重情况进行校验。
7. 计算短路电流所用的接线方式，应是可能发生最大短路电流的正常接线方式（即最大运行方式），而不能用仅在切换过程中可能并列的接线方式。
8. 短路计算点：在正常接线方式时，通过电器设备的短路电流为最大的地点，称为短路点。
3.2 电流计算的基本假设条件
1. 水电站与地区电网的所有电源都在额定出力下运行；
2. 所有电站的发电机电动势的相位角均相同；
3. 对于高压网络，一般只计入所有元件的电抗值；
4. 变压器的励磁电流略去不计；
5. 假定故障点无阻抗，即发生金属性短路；
6. 计算架空线路或电缆阻抗时，采用电压级的平均电压；
7. 网络对称的三相系统；
8. 负荷只做近似计算，并以恒定阻抗代表；
9. 同步发电机都具有自动调整励磁装置。
3.3 短路电流计算
短路点选取的理由

理 由
d1
验算1#、2#发电机出口侧的短路电流
d2
验算3#发电机出口侧的短路电流
d3
验算主变低压侧短路电流
d4
验算主变高压侧隔离开关、电缆的短路电流
3.3.1 短路电流计算电路图

3.3.2 等值电路图

取=100MVA，当Uj=35KV时，Ij=1.65KA
当Uj=6.3KV时，Ij=9.16KA
3.3.3 计算各元件电抗值
发电机： X*1=X*2= Xd ”×Sj/Se=0.16×100/(1.25/0.8)=10.24
X*3= Xd ”×Sj/Se =0.16×100/(1/0.8)=12.8
主变压器电抗： X*5= Xd ”×Sj/Se =(7/100) ×(100/5)=1.4
电站站用变： X*4= Xd ”×Sj/Se =(4/100) ×(100/0.2)=20
X*6= Xd ”×Sj/Se =(6.5/100) ×(100/0.1)=6.5
系统阻抗： X*7=0.405
35KV架空线路：X*8=0.4×20×100/372=0.575
3.3.4 各短路点短路电流计算
1) d1点短路
X9=X1/X2=10.24/2=5.12
X10=X7+X8+X5=2.38
则对于发电机及系统的计算电抗为：
X*js1,2=X9×Se/S=5.12×2.5/0.8/100=0.16
X*js3=X3×Se/S=12.8×1.0/0.8/100=0.16
X*sc=X10=2.38
2) d2点短路
X9=X1/X2=5.12
X11=X9+X6+X9×X6/X3=7.08
X12=X3+X6+X3×X6/X9=17.7
则对于发电机及系统的计算电抗为：
X*js1,2= X11×Se/S=7.08×2.5/0.8/100=0.22
X*js3=X12×Se/S=17.7×1.0/0.8/100=0.22
X*sc=X10=0.98
3) d3点短路
X9=X1/X2=5.12
X10=X7+X8+X5=2.38
X11=X9/X3=3.657
X12=X10+X4+X10×X4/X11=35.4
X13=X11+X4+X11×X4/X10=54.4
则发电机的计算电抗为：
X*js123=X13×Se/S=54.4×3.5/0.8/100
=2.38
对于发电机SF1,2和SF3,要求它们的分电流时分别乘以下面的系数
C1,2=12.8/(12.8+5.12)
C3=5.12/(12.8+5.12)
4) d4点短路
X9=X7+X8=0.98
X10=X1/X2/X3+X6=5.06
X11=X9+X6+X9×X6/X10=78.57
X12=X10+X6+X10×X6/X9=405.7
对于三台发电机，其计算电抗为：
X*js123=X12×Se/S=405.7×3.5/0.8/100
=17.75>3.45
对于发电机SF1,2和SF3,要求它们的分电流时分别乘以下面的系数
C1,2=12.8/(12.8+5.12)
C3=5.12/(12.8+5.12)
3.3.5 基准电流计算
Sj=100MVA ，Uj=Up
各级电压下基准电流 Ij =Sj/(Up·)
表一：
Up(KV)
0.4
6.3
37
Ij(KA)
144.33
9.16
1.56

若以发电机额定容量为基准的额定电流 Ij =Se/(Up×)
表二：
Up(KV)
0.4
6.3
35
Ij(KA)
SF1,2
SF3
SF1,2
SF3
SF1,2
SF3
4.51
1.804
0.286
0.115
0.049
0.02

3.3.6 查运算曲线求短路电流
计算时间取0秒、0.2秒、4秒，结果见计算成果表
3.3.7 为选择电气设备计算参数
S”=UPI” ich=KchI” Ich=
对于6.3KV短路的d1点取Kch=1.9
故：ich=2.687I” Ich=1.619I”
对于35KV短路的d2点取Kch=1.85
故：ich=2.616I” Ich=1.564I”
对于0.4KV短路的d3、d4点取Kch=1.3
故：ich=1.84I” Ich=1.086I”

3.4 短路电流计算成果表
短路计算成果表
短路电流
X*js
I”
I0.2”
I4”
ich
S
Ich
单位

KA
KA
KA
KA
MVA
KA
短

路

点
d1
SF1,2
0.16
1.745
1.158
0.984
4.689
19.041

SF3
0.16
0.702
0.466
0.396
1.886
7.66

系统
3.38
3.848
3.848
3.848
10.34
41.99

合计

6.295
5.472
5.228
16.195
68.691
10.189
d2
SF1,2
0.22
0.247
0.178
0.157
0.646
15.829

SF3
0.22
0.098
0.071
0.062
0.256
6.28

系统
0.98
1.59
1.59
1.59
4.16
101.897

合计

1.935
1.839
1.809
5.063
124.006
3.026
d3
SF1,2

1.982
1.937
1.937
3.664
1.373

SF3

0.792
0.775
0.775
1.456
0.549

系统
0.98
4.077
4.077
4.077
7.495
2.825

合计

6.851
6.789
6.789
12.595
4.747
7.442
d4
SF1,2

0.225
0.225
0.225
0.413
0.156

SF3

0.101
0.101
0.101
0.186
0.07

系统
78.57
1.837
1.837
1.837
3.377
1.273

合计

2.163
2.163
2.163
3.977
1.149
2.35

第四章 电气设备的选择
中压电气设备，除必须按正常工况下的电压及电流进行选择外，还必须满足在最大可能短路电流及过电压作用下，电气设备不受到损坏的条件，此外还应考虑适应当地的环境条件，满足检修方便的要求，同时还要保证技术先进，价格合理。
4.1 电气设备选择的一般规定
1. 各种电器允许最高工作电压不得低于该回路最高运行电压；
2. 导体和电器的长期允许电流不得低于所在回路的持续工作电流；
3. 一般三相短路电流为最大，因此各种电气设备及导体应以三相短路电流进行开断及动、热稳定校验；
4. 验算裸导体短路热效应的计算时间，一般采用主保护动作时间加断路器的全分闸时间。如保护有死区时，则应采用能对该死区起作用的后备保护动作时间，并采用相应短路点的短路值。电器的短路热效应计算时间，一般采用后备保护动作时间加相应短路器全分闸时间。
短路计算时间： tjs = tb +tdn
其中 tb为后备保护动作时间；tdn为断路器全分闸时间。
35KV侧按后备保护动作时间为据tb=2s，则：
tjs=2.0+0.1=2.1s
6.3KV侧按后备好户动作时间为据tb=2.5s，则：tjs=2.5+0.1=2.6s
厂用电中压侧电缆按主保护动作时间为据tb=0s，则：tjs=0.1s
4.2 35KV侧电气设备选择
1. 断路器的选择
在变压器35KV侧d2点发生三相短路时，系统流过油开关的电流大于三台发电机流过的电流，所以采用系统供给的短路电流校验。
I”=1.59KA I∞”=1.59KA ich=4.16KA
S=124.006MVA Ig=3500/0.8/(*37)=71.7A
选用DW6-35型：
额定参数
计算参数
Ue
35KV(最高工作电压40.5KV)
Ugmax
38.5KV
Ie
400A
Igmax
71.7A
Idn
5.8KA
I”
1.59KA
Sdn
350MVA
S”
124.006MVA
Igf
19KA
ich
4.16KA
I2秒×4
6.62×4
I2∞×tj
1.592×2.1

配CS2型操作机构。
2. 出线隔离开关的选择
选用GW4-35型：
额定参数
计算参数
Ue
35KV(最高工作电压40.5KV)
Ug
38.5KV
Ie
600A
Ig
71.7A
Igf
50KA
ich
4.16KA
I2秒×4
15.82×4
I2∞×tj
1.592×2.1
操作机构为CS11G型。
3. 电压互感器的选择
1) 选用JDJJ-35型（单捆油浸式）
2) 根据电压校验；
Ugmax=35×110%=38.5KV
Uzd=35×110%=38.5KV
3) 精度选用0.5级
4) 电压互感器熔断器选用RW4-35型
4. 避雷器的选择
1） 根据额定电压选用FZ-35型
2） 避雷器灭弧电压校验，即
Umi≧CeUgmax
式中Umi ---避雷器灭弧电压的有效值，KV
Ce ----接地系数。对非直接接地系统，20KV及以下Ce =1.1;
35KV及以上Ce =1.0;对直接接地系统Ce =0.8
Ugmax---最高运行线电压
对于FZ-35型避雷器 Umi=41KV>1.0×38.5KV 满足要求。
3） 校验工频放电电压
对于不保护内部过电压的FZ型避雷器
Ugfx≧K0Uxg; Ugfs=1.2 Ugfx
式中 Ugfs ---避雷器工频放电电压上限值
Ugfx ---避雷器工频放电电压下限值
K0---内部过电压允许计算倍数。对非直接接地系统，60KV及以下K0=4；对直接接地系统，110KV, K0=3
Uxg ---设备最高运行线电压
查得 Ugfs=98KV Ugfx =82KV
Uxg =35/
则K0Uxg =4×35/=80.8KV< Ugfx
1.2 Ugfx =97KV
因此，工频放电电压校验满足要求。
4） 校验冲击放电电压及残压。一般阀型避雷器的冲击放电电压作用时间较短，而电气设备绝缘的载波试验电压均高于同级避雷器的冲击放电电压，故绝缘配合主要考虑残压值。要求被保护电器绝缘的基本冲击电压水平大于避雷器残压的15%。一般国产避雷器与电气绝缘可以配合，此项检验可略去。
5. 考虑本次设计的实际情况，在厂用备用电变压器高压侧应选用RW5-35/100-400型户外跌落式熔断器。
6. 35KV母线选择
在小型水电站屋内配电装置中使用的硬母线，采用矩形铜母线。屋外配电装置如35KV升压变电站中使用的母线，一般为钢芯铝绞线。
1) 母线选择
a. 按长期持续工作电流选择，即
KIxu≧Ig=1.05×3500/0.8/(×37)=71.7A
式中 K---载流系数。此处K按最高允许温度70℃，基准环境温度为+25℃，无风、无日照条件下计算，K=1
故Ixu≧71.7A
b. 按经济电流密度选择，即
S=I/J
电站装机年利用小时数5125h,由此查得钢芯铝绞线J=1.08A/mm2
S=I/J=71.7/1.08=66.4mm2
2) 热稳定校验
母线热稳定校验按下式进行
Smin≧
式中 Smin---裸导体的最小截面，mm2
Qdt---短路电流的热效应，KA2S
Kf---集肤效应系数
C---热稳定系数
Smin=
3) LGJ为软母线，不必进行动稳定校验
综上35KV母线选取LGJ-70型。
7．电流互感器的选择
电流互感器的配置方式、型号以及准确等级由电气二次确定；电流互感器的一次电压、电流选择以及动稳定的校验一般由电气一次承担。
1) 按工作电压选择
Umax≧Ug=35KV
式中Umax---电流互感器允许最高电压，KV,一般为1.1～1.15倍额定电压
2) 按一次工作电流选择
In1=(1.2～1.5)Ig
式中 In1---电流互感器一次线圈额定电流，A
Ig---回路一次持续工作电流，A
Ig=3500/0.8/(×37)=68.3A
初步选LCW-35/150型。
3) 动稳定校验

式中 Kdw---电流互感器动稳定系数。查得Kdw=100
In1---电流互感器额定一次电流，KA
ich---计算短路冲击电流峰值，KA
动稳定满足要求
4) 热稳定校验

式中 Kt---1秒热稳定倍数。查得Kt=65
Qdt---短路电流1秒热效应，KA2S
In1---电流互感器一次额定电流，A
热稳定满足要求
综上电流互感器选LCW-35/150型。
4.3 6.3KV侧电气设备选择
1. 6.3KV侧开关柜选择
1) 按主变低压侧参数计算
工作电压：Ugmax =6.3×(1+5%) = 6.62KV；
工作电流：Igmax =105%×Se /(Ue×) =105%×(3500/0.8)/(6.3×) =421A
由于开关柜(手车式)密封性好，可靠性高，当断路器有故障时，可将断路器手车拉出，换上备用，迅速恢复供电。这样既提高了供电可靠性，又便于故障设备维修，因此选用GFC-10A型手车式中压开关柜，另外根据接线情况选2号方案。柜内SN10-10I型少油断路器，采用CD10电磁操作机构。
将SN10—10/630—16型少油断路器技术参数与计算结果列于下表：
额 定 参 数
计 算 数 据
Ue
10KV
Ugmax
6.62KV
Ie
630A
Igmax
421A
Idn
16KA
I”
6.295KA
Sdn
300MVA
S
68.691MVA
Idt2·t
162×2
I∞2·tjs
5.2282×2.6
Igf
40KA
ich
16.195KA
由上表可知：SN10—10/630—16型少油断路器满足要求。
另外GFC-10A-02开关柜中配有LZJC-10型电流互感器
a) 工作电压：Un=10KV
b) 一次工作电流：In1=(1.2～1.5)Ig=(1.2～1.5)×421=（505.2～631.5）A
初步选LZJC-10/800型。
c) 动稳定校验

查得Kdw=100>14.95 动稳定满足要求
d) 热稳定校验

查得Kt=50>6.7 热稳定满足要求
综上柜中电流互感器选LZJC-10/800型。
柜中电压互感器选JDZ-10型
熔断器选用RN2-10型（RN2型专供交流电压互感器短路保护）
2) 按发电机侧参数计算
Ug=1.05Un=1.05×6.3=6.62
Ig=1.05In=1.05×1250/0.8/(×6.3)=150A
根据接线情况选GFC-10A-02,柜中SN10-10/630-16型少油断路器满足要求，前面已比较过，不再赘述。
电流互感器选LZJC-10/300型。
a) 工作电压：Un=10KV
b) 一次工作电流：In1=(1.2～1.5)Ig=(1.2～1.5)×150=（180～225）A
初步选LZJC—10—300/5型。
c) 动稳定校验

查得Kdw=150>30.44 动稳定满足要求
d) 热稳定校验

查得Kt=75>17.8 热稳定满足要求
柜中电压互感器选JDZ―10型
熔断器选用RN2—10型。
3) 按厂用变参数选择
工作电压：Ug=1.05×6.3=6.62KV
工作电流：Ig=1.05×200/0.8/(×6.3)=24.1A
选LZJC—10/100电流互感器。
动稳定校验：
查得Kdw=150>89.1 动稳定满足要求
热稳定校验：
查得Kt=75>67.9 热稳定满足要求
2．6.3KV侧母线选择
1) 按持续工作电流选择：
Ixu ≥ Igmax=421A
选用TMY-40×4硬铜母线，查得环境温度为40℃时的最大持续电流为：
Ixu =484>Igmax
2) 按动稳定校验：
母线最大允许应力大于短路时母线中所产生的应力，
即：[δ]≥
式中铜材许用应力为140Mpa
取跨距为l=150cm，相间距离为a=30cm，
母线平放，断面系数为：
ω=0.167×b×h2=0.167×0.5××52=2.0875cm3，
δ=1.76×10-4×1502×16.9152/(30×2.0875)=18.1Mpa，
所以，[δ]=140MPpa>δ=18.1Mpa，动稳定满足要求；
3) 按热稳定校验：
mm2
S=40×4=160mm2>59.4mm2,热稳定满足要求
所以，TMY-40×4硬铜母线满足要求。

第五章 电缆选择与敷设
5.1 电缆选择的一般原则
1. 电缆绝缘及护套的选择：
1) 聚氯乙烯绝缘及护套电缆价格便宜，安装简单，没有敷设高差限制，在很大范围内能代替不滴流和粘性纸绝缘，1KV以下系统应优先使用
2) 交联聚氯乙烯绝缘聚氯乙烯护套电缆，线芯工作温度高，安装简单，载流量大，适于高差和垂直敷设，性能优良，6KV-35KV电压等级应优先使用
2. 电缆截面的选择应满足持续允许电流、电压损失和热稳定的要求，对最大负荷利用小时Tm>5000h，且长度超过20m的大电流回路，还应按经济截面选择
5.2 电缆选择
1. 6.3KV发电机主引出线电缆选择：
1) 按电压选择，则为：Ugmax≤1.15ue
选电压为6KV的YJV型电缆
Ugmax=6.3KV<1.15×6=6.9KV；
2) 按持续工作电流选择截面：
K·Ixu ≥Ijs ，Ijs=1.05×(1250/0.8)/( ×6.3)=150.4A
选YJV—3×50mm2，在空气中单根敷设K=1
查得35℃时，Ixu=182A>Ijs=150.4A
3) 按短路电流热稳定校验截面

式中 Kf=1