单箱双室波形钢腹板-钢底板组合梁滑移效应研究.pdf

桥梁建设 年第 卷第期(总第 期)B r i d g eC o n s t r u c t i o n,V o l ,N o ,(T o t a l l yN o )收稿日期:基金项目:国家自然科学基金项目(,);四川省自然科学基金项目(N S F S C )P r o j e c t so fN a t i o n a lN a t u r a lS c i e n c eF o u n d a t i o no fC h i n a(,);N a t u r a lS c i e n c eF o u n d a t i o nP r o j e c to fS i c h u a nP r o v i n c e(N S F S C )作者简介:刘世忠,教授,E m a i l:q q c o m.研究方向:桥梁结构健康检测与加固设计,波形钢腹板组合结构桥梁.通信作者:毛亚娜,博士生,E m a i l:q q c o m.研究方向:组合梁桥理论,桥梁检测与加固.文章编号:()D O I:/j i s s n 单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁滑移效应研究刘世忠,毛亚娜,马驰,徐浩,贡保甲(兰州交通大学土木工程学院,甘肃 兰州 ;中铁上海设计院集团有限公司,上海 )摘要:为了解剪切变形、剪力滞效应及滑移效应对单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁力学性能的影响,基于能量变分原理,推导该类组合梁的总挠度、界面滑移量及正应力解析解.以某等截面简支单箱双室波形钢腹板正交异性钢底板组合梁为背景,通过理论分析、模型试验和有限元计算相结合的方法,分析考虑滑移效应的组合梁关键截面总挠度、界面滑移量及混凝土顶板横向正应力.结果表明:在集中荷载作用下,组合梁的总挠度、界面滑移量和横向正应力的解析解与实测值及有限元解吻合良好;由于附加弯矩的存在,剪切变形及界面滑移效应对组合梁总挠度的影响均不能忽略;组合梁的总挠度和界面滑移量随剪力钉抗剪刚度的增大不断减小,但减小的趋势逐渐放缓.施工设计时,可将剪力钉的抗剪刚度控制在挠度变化趋于平缓的范围内.关键词:波形钢腹板钢底板组合梁;滑移效应;能量变分原理;界面滑移量;挠度;理论分析;模型试验;有限元法中图分类号:U 文献标志码:AS t u d yo nS l i pE f f e c t o fT w o C e l lB o xG i r d e rw i t hC o r r u g a t e dS t e e lW e b sa n dS t e e lB o t t o mP l a t e sL I US h i z h o n g,MA OY a n a,MAC h i,X UH a o,G O N GB a o j i a(S c h o o l o fC i v i lE n g i n e e r i n g,L a n z h o uJ i a o t o n gU n i v e r s i t y,L a n z h o u ,C h i n a;C h i n aR a i l w a yS h a n g h a iD e s i g nI n s t i t u t eG r o u pC o,L t d,S h a n g h a i ,C h i n a)A b s t r a c t:I nt h i sp a p e r,t h e i n f l u e n c e so fs h e a rd e f o r m a t i o n,s h e a r l a ge f f e c ta n ds l i pe f f e c to nt h em e c h a n i c a l p r o p e r t i e so f t h e t w o c e l l b o xg i r d e rw i t hc o r r u g a t e ds t e e lw e b s a n ds t e e l b o t t o mp l a t e sa r e i n v e s t i g a t e d F o l l o w i n g t h ee n e r g y v a r i a t i o n a l p r i n c i p l e,a n a l y t i c a l s o l u t i o n so f t h e t o t a ld e f l e c t i o na n di n t e r f a c es l i p p a g ea sw e l la sn o r m a ls t r e s s e so ft h i st y p eo fc o m p o s i t eg i r d e ra r ed e r i v e d A ne x i s t i n gc o n s t a n t c r o s s s e c t i o n,s i m p l y s u p p o r t e d t w o c e l l b o xg i r d e rw i t hc o r r u g a t e ds t e e lw e b sa n do r t h o t r o p i cs t e e lb o t t o mp l a t e si su s e df o rac a s es t u d y T h e o r e t i c a la n a l y s i si sa c c o m p a n i e dw i t hm o d e l t e s t a n dn u m e r i c a l s i m u l a t i o nt oa n a l y z e t h et o t a ld e f l e c t i o na n d i n t e r f a c es l i p p a g ea sw e l la st r a n s v e r s en o r m a ls t r e s s e si nc o n c r e t et o ps l a b so ft h ek e yc r o s s s e c t i o n s,c o n s i d e r i n gt h es l i p p a g ee f f e c t I ti ss h o w nt h a ta n a l y t i c a ls o l u t i o n so ft h et o t a ld e f l e c t i o na n di n t e r f a c es l i p p a g ea sw e l l a s t r a n s v e r s en o r m a l s t r e s s e so f t h ec o m p o s i t eg i r d e r a g r e ew e l lw i t ht h et e s t r e s u l t sa n dn u m e r i c a lc a l c u l a t i o n s D u et ot h ee x i s t e n c eo fa d d i t i o n a lb e n d i n gm o m e n t,t h ei n f l u e n c e so f s h e a rd e f o r m a t i o na n d i n t e r f a c e s l i p p a g e e f f e c t o n t h e t o t a l d e f l e c t i o no f t h e c o m p o s i t eg i r d e rs h o u l dn o tb e i g n o r e d A st h es h e a rs t i f f n e s so fs h e a rs t u d s i n c r e a s e s,t h et o t a ld e f l e c t i o na n d i n t e r f a c e s l i p p a g eo f t h e c o m p o s i t eg i r d e rk e e pd e c r e a s i n g,b u t t h ed e c r e a s i n gb e c o m e sw e a k e r桥梁建设B r i d g eC o n s t r u c t i o n ,()a n dw e a k e r I nt h e c o n s t r u c t i o nd e s i g n,t h e s h e a r s t i f f n e s so f s h e a r s t u d s c a nb e c o n t r o l l e dw i t h i nt h e f l a t t e n e dv a r i a t i o nr a n g eo f t h ed e f l e c t i o n K e yw o r d s:c o m p o s i t eg i r d e rw i t hc o r r u g a t e ds t e e lw e ba n ds t e e lb o t t o mp l a t e;s l i pe f f e c t;e n e r g y v a r i a t i o n a lp r i n c i p l e;i n t e r f a c e s l i p p a g e;d e f l e c t i o n;t h e o r e t i c a la n a l y s i s;m o d e lt e s t;f i n i t ee l e m e n tm e t h o d引言波形钢腹板钢底板组合梁具有自重轻、抗裂性强、延性好及耗能能力显著等特点,较传统钢筋混凝土梁、传统波形钢腹板组合梁的性能更优,在我国公路和城市桥梁工程领域有较好的应用前景.然而,与传统波形钢腹板组合梁类似,混凝土桥面板与波形钢腹板之间的剪力钉仍会因水平剪力的作用产生变形,进而引起钢混结合部界面滑移,从而使组合梁刚度降低、变形增大、承载力降低,需进行进一步研究.N e wm a r k、B a r n a r d、O l l g a a r d等 开展了钢混组合梁界面滑移效应方面的研究,分析了界面滑移计算模型、组合结构剪力键力学性能及承载力影响因素;聂建国等、孙飞飞等、吴文清等开展了钢混组合梁考虑剪力滞、剪切变形及滑移效应的挠度计算方法以及组合结构抗裂性能研究.上述研究多针对工字形及单箱单室钢混组合梁,对单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁的滑移效应计算及力学性能研究鲜有涉及.鉴于此,本文综合考虑组合梁的剪切变形、剪力滞效应及滑移效应,基于能量变分原理,推导组合梁总挠度、界面滑移量及正应力等理论计算公式,依托某简支单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁,采用理论分析、模型试验和有限元计算相结合的方法,进一步研究界面滑移效应对其力学性能的影响规律,为单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁设计计算提供参考.波形钢腹板钢底板组合梁变形计算方法 理论模型单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁(以下简称组合梁)标准横截面见图,混凝土顶板与开口钢箱间采用剪力钉连接为整体使其共同受力.根据文献 、的位移和刚度等效原则,将带纵向加劲肋的钢底板 视为正交各 向异性等厚 度(de)钢 板(图).基本假定()组合梁的上、下翼板承受竖向荷载的作用时,均满足“拟平截面假定”.()混凝土顶板与开口钢箱的竖向位移完全一图单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁标准横截面F i g T y p i c a lC r o s s S e c t i o no fT w o C e l lB o xG i r d e rw i t hC o r r u g a t e dS t e e lW e b s,S t e e lB o t t o mP l a t e s,a n dC o n c r e t eS l a b s图波形钢腹板结构示意F i g D e t a i l so fC o r r u g a t e dS t e e lW e b致,忽略同一截面处两者的竖向相对位移.()将剪力钉视为弹性剪切层,其滑移量与所受水平剪力成正比.()由于波形钢腹板具有“褶皱效应”,故由组合梁的顶、底板承受弯曲作用,腹板仅承受剪力作用.()当 考 虑 组 合 梁 的 剪 切 变 形 时,采 用T i m o s h e n k o提出的个广义位移(分别为梁中性轴的挠度w和截面转角)的梁理论.单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁滑移效应研究刘世忠,毛亚娜,马驰,徐浩,贡保甲()根据文献 ,剪力滞翘曲位移函数f(y)选取二次抛物线形式,由于抛物线形式翘曲位移函数具有足够的计算精度,故不考虑附加轴力,f(y)计算公式为:fy()huyb()b(顶板)fy()hubby()bbb(悬臂板)fy()hbyb()bbbhbhu(底板)()()混凝土顶板中性轴位置引入直角坐标系xcoczc,dc(hu)为混凝土中性轴至换算截面中性轴的距离;开口钢箱中性轴位置引入直角坐标系xsoszs,ds为开口钢箱中性轴至换算截面中性轴的距离;组合梁中性轴处的原点坐标为oc s,发生变形前,ococ sos连线与中性轴垂直.剪切层(剪力钉与混凝土界面)在竖向荷载作用下会发生剪切变形,界面层间产生相对转角,见图.引入转角位移函数(x),由滑移引起的直线段ocos在x o z平面内的转角,变形后的直线段ocos与中性轴不再垂直.图组合梁界面滑移模型F i g M o d e l t oI l l u s t r a t e I n t e r f a c eS l i p p a g eo fC o m p o s i t eG i r d e r()在线弹性范围内,组合梁的受力行为符合线性叠加原理.在竖向荷载作用下,组合梁自身的纵向位移为,故组合梁截面上任意一点的纵向位移由弯曲变形引起的纵向位移和因界面滑移产生的相对位移叠加构成.基本方程设uc(x)、us(x)分别为混凝土板和开口钢箱形心处的纵向位移,根据线性叠加原理,混凝土板上任意一点的纵向位移uc(x,y,z)、开口钢箱上任意一点的纵向位移us(x,y,z)计算公式为:uk(x,y,z)zk(x)hk(x)f(y)U(x)()式中,U(x)为翼板的最大纵向位移差函数;(x)为组合梁平均剪切应变;系数k或,当k时,uuc、zzc、hhu,k 时,uus、zzs、hds.混凝土板下缘的纵向位移uc b、开口钢箱上缘纵向位移us u及组合梁界面相对滑移s(x)分别为:uc bz (x)hu(x),us uz (x)ds(x),s(x)us uuc b(dshu)(x)()式中,z 为任意一点与组合梁换算截面中性轴的距离.波形钢腹板有效剪切模量Ge计算公式参考文献.用ui(x,y,z)(i,)分别表示混凝土顶板、悬臂板、钢底板以及波形钢腹板的纵向位移;M(x)、Q(x)分别为计算截面的弯矩和剪力;Ec为混凝土的弹性模量;Es为钢材的弹性模量;ks为剪力钉抗剪刚度.参考文献 ,分别计算组合梁底、顶板的弯曲应变能,波形钢腹板的剪切应变能,剪力钉与混凝土顶板界面滑移弹性势能及外力势能,结构体系的总势能为外力势能与应变能之和,组合梁处于平衡状态,其总势能的一阶变分为,即,根据能量变分原理可得控制微分方程和边界条件,求解可得组合梁总挠度w为:w M(x)Hdxdx HU(x)Hdxdx H(x)Hdxdx Q(x)GeAwdxdxCxC()式中,各积分项分别为初等梁理论挠度、剪力滞效应、界面滑移及剪切变形各自产生的附加挠度;C、C均为实常数,由边界条件确定;Aw为波形钢腹板横截面面积之和;HEcIcEsIs,HEcIcEsAsdshbdAs,HEcA顶huf(y)dA顶EcA悬huf(y)dA悬EsAshbf(y)dAs,Ic、Is分别为混凝土顶板、钢底板的惯性矩,A顶、A悬分别为顶板、悬臂板的面积,As为钢底板和加劲肋横截面面积之和.集中荷载作用下简支组合梁的解析解对集中荷载P作用下的简支组合梁的应力及总挠度进行分析,竖直方向为z轴,跨度方向为x轴,P距支座端的距离为s,组合梁跨度为l,见图.图集中荷载作用下简支组合梁示意F i g C o n c e n t r a t e dL o a do nS i m p l y S u p p o r t e dC o m p o s i t eB o xG i r d e r桥梁建设B r i d g eC o n s t r u c t i o n ,()总挠度的解析解将简支组合梁任意截面的弯矩方程和剪力方程代入式()可得简支组合梁总挠度解析解为:w(x)HP As i n h(rs)s i n h(rx)s i n h(rl)P sxl,xsw(x)HP As i n h(rs)s i n hr(lx)s i n h(rl),sxl()式中,AHD/(rD);DHks(huds)/;DHHks(huds)/;H(HHH)(HH);rD.界面滑移量的解析解参考文献 ,求解控制微分方程,代入边界条件可得界面滑移量的解析解为:s(x)DPDFs i n h(rs)s i n h(rl)c o s h(rx)sl(dshu),xss(x)DPDFs i n h(rs)s i n h(rl)c o s hr(lx)sl(dshu),sxl()式中,F(CCCC)r/(CCCC)rks(huds)C;C(HH)/H;C(HHH)/H;CH/H;C(HHH)/H;CH/H;DHHks(huds)/.应力的解析解由基本假定可得,当组合梁处于弹性阶段时,距形心zi处任意一点的正应力k解析解为:kEk(dsziHH)(x)fk(y)ziHHU(x)ziM(x)H()式中,系数k,;为混凝土顶板正应力;为混凝土悬臂板的正应力;为钢底板任意一点的正应力;EEEc,EEs.足尺模型试验某等截面简支单箱双室波形钢腹板钢底板组合试验梁全长m,计算跨径为 m.顶板采用钢筋混凝土结构,混凝土强度等级为C ,配筋为一级普通钢筋,其余部分均采用Q 钢板焊接而成.混凝 土 顶 板 厚 度 为 mm,b mm,b mm;波形钢腹板厚度twmm,a mm,b mm;钢底板厚度tbmm,b mm;钢底板上焊接条加劲肋,tsmm,hs mm;试验梁端设mm厚的端横隔板,分别在l/、l/及l/处设mm厚的横隔板.剪力钉分双排布置,直径为mm,高度为 mm,剪力钉数量为 个,剪力钉抗剪刚度ks MP a.位移测点布置在跨中截面的腹板下方,分别在顶板表面和底板底面布置应变测点,见图(a).对该组合梁进行足尺加载试验,集中力作用位置设在跨中处,跨中处腹板对应 顶板位置分 别放置个 垫 块 并 调平,见 图(b).采 用 分 级 加 载,由加 载 至 k N,荷载级差为 k N,记录每级荷载下的应变和位移数据.图组合梁测点布置与现场加载F i g L a y o u t o fM e a s u r e m e n tP o i n t s i nC o m p o s i t eG i r d e ra n dF i e l dL o a d i n g有限元模型根据组合梁的实际结构尺寸及加载方案,采用AN S Y S软件建立考虑界面滑移的组合梁有限元模 型.混 凝 土 顶 板 采 用S o l i d 实 体 单 元 模拟,波形钢 腹 板、横 隔 板、钢 底 板 及 加 劲 肋 采用S h e l l 壳 单 元 模 拟,剪 力 钉 采 用C o m b i n 弹簧单元模拟.利用O e h l e r s等 提出的两段直线来描述剪力钉的荷载滑移关系,每个弹簧单元的抗剪刚度为 N/mm.顶板加载位置处 设 置 的 弹 性 垫 块 采 用S o l i d 实 体 单 元模拟.单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁滑移效应研究刘世忠,毛亚娜,马驰,徐浩,贡保甲考虑滑移效应的组合梁力学性能分析 总挠度组合梁关键截面总挠度对比见图.由图可知:组合梁在跨中集中荷载作用下,各观测截面总挠度的解析解 式()、有限元解与实测值均随荷载的增大而增大,近似成线性增加,说明在加载过程中梁体处于弹性阶段,符合理论公式推导时理想弹性体的基本假定.各观测截面总挠度的解析解、有限元解与实测值吻合较好,整体变化趋势基本一致,说明本文理论公式及有限元模型建立较为合理.图组合梁关键截面总挠度对比F i g C o m p a r i s o no fT o t a lD e f l e c t i o n so fK e yC r o s s S e c t i o n so fC o m p o s i t eG i r d e r 钢混界面滑移量滑移是由剪力钉本身的变形及其周围混凝土的压缩变形所致.随外荷载的增大,当剪力钉受力变形超过混凝土握裹力容许弹性变形时,组合梁的钢混界面开始出现剪切滑移,发生应力重分布.由实测与计算可知跨中截面的界面滑移量趋于,在支座处界面滑移量出现明显降低.取支座、l/、l/处的组合梁关键截面界面滑移量进行研究,结果见图.由图可知:在组合梁两端支座附近,界面滑移量实测值与有限元解明显比解析解 式()小,是由于支座附近应力不均匀,在钢混界面上产生不均匀的摩擦力阻碍了滑移所致,结果与文献 一致.界面滑移量数据的实测值有一定离散性,相较于解析解和有限元解偏小,这是由于滑移量测试装置的灵敏度有限,无法瞬时捕捉开口钢箱与混凝土顶板界面的相对滑移,反应的滞后导致实测值整体偏小.总体而言,各观测截面的界面滑移量解析解、有限元解与实测值的变化趋势基本一致.横向正应力组合梁混凝土顶板横向正应力对比见图.由图可知:在集中荷载作用下,组合梁顶板跨中截面的横向正应力沿横向存在不均匀分布现象,腹板与顶板交接处应力最大,并向两侧递减,剪力滞效应较为明显.跨中截面横向正应力解析解 式()、有限元解与实测值吻合较好,整体变化趋势基本一致,说明本文理论公式及有限元模型建立较为合理.钢底板横向正应力结果也呈类似规律.各效应对组合梁挠度的影响文献 的研究表明:剪力滞效应、剪切变形和图组合梁混凝土顶板横向正应力对比F i g C o m p a r i s o no fT r a n s v e r s eN o r m a l S t r e s s e s i nC o n c r e t eS l a b so fC o m p o s i t eG i r d e r图组合梁关键截面界面滑移量对比F i g C o m p a r i s o no f I n t e r f a c eS l i p p a g eo fK e yC r o s s S e c t i o n so fC o m p o s i t eG i r d e r桥梁建设B r i d g eC o n s t r u c t i o n ,()滑移效应均会使组合梁的总挠度增大.因此,针对本文模型,在 k N集中荷载作用下,对以下计算工况的组合梁挠度进行对比分析:工况,初等梁理论(解析解);工况,考虑剪力滞效应(解析解);工况,考虑剪力滞效应剪切变形(解析解);工况,考虑剪力滞效应剪切变形滑移效应(解析解);工况,考虑剪力滞效应剪切变形滑移效应(有限元解).各工况的结果对比见图.由图可知:考虑剪切变形、剪力滞效应和滑移效应后,在跨中集中荷载作用下,组合梁总挠度不再符合初等梁理论,有限元解与解析解较为接近.由于附加弯矩的存在减小了梁的刚度而使变形增大,产生了相应的附加挠度,其中剪力滞效应引起的附加挠度对总挠度的变化影响很小,剪切变形及滑移效应引起的附加挠度对总挠度的影响较大.因此在进行挠度计算时,剪切变形及界面滑移效应的影响均不能忽视.图组合梁理论挠度对比F i g C o m p a r i s o no fT h e o r e t i c a lD e f l e c t i o n so fC o m p o s i t eG i r d e r 剪力钉抗剪刚度对组合梁挠度及滑移量的影响为研究剪力钉抗剪刚度对组合梁挠度及界面滑移量的影响,在箱梁计算跨径和截面形式不变的情况下,分别选取抗剪刚度ks为、(组合梁实际剪力钉抗剪刚度)、MP a,分析挠度、界面滑移量与剪力钉抗剪刚度的关系,结果见图、图.由图 和图 可知:在跨中集中荷载作用下,随着剪力钉抗剪刚度的增大,组合梁最大挠度逐渐减小,界面滑移量逐渐减小,影响程度较为显著;根据图上规律可推得,当ks趋近于时,界面滑移量趋于,由界面滑移引起的附加挠度将趋于;当ks趋于时,界面滑移量趋于最大值,相当于无剪力钉作用时的组合梁;当 M P a ks M P a时,挠度减小的趋势较为显著;当ks M P a,剪力钉抗剪刚度的增大对挠度影响不明显.图 组合梁挠度与抗剪刚度的关系F i g R e l a t i o n s h i pb e t w e e nD e f l e c t i o na n dS h e a rS t i f f n e s so fC o m p o s i t eG i r d e r图 组合梁界面滑移量与抗剪刚度的关系F i g R e l a t i o n s h i pb e t w e e nI n t e r f a c eS l i p p a g ea n dS h e a rS t i f f n e s so fC o m p o s i t eG i r d e r结论()在“拟平截面假定”的基础上,将剪力钉视为弹性剪切层,考虑组合梁剪切变形、剪力滞效应及界面滑移效应,基于能量变分原理推导得到在跨中集中荷载作用下简支组合梁总挠度、界面滑移量和正应力的解析解.组合梁总挠度不再符合初等梁理论,附加弯矩使梁的刚度减小而产生了附加挠度.剪切变形及界面滑移效应对总挠度的影响均不能忽略.()随荷载的增大,各观测截面的挠度、横向正应力近似成线性增加,界面滑移量不断增大,梁体处于弹性阶段,验证了理想弹性体的基本假定,总体来看,解析解、有限元解和实测值吻合良好.由于界面滑移量的有限元解及解析解忽略了支座处的应力不均匀,界面产生不均匀摩擦力阻碍了界面滑移,因此,与实测值有一定的误差.()组合梁剪力钉抗剪刚度为 MP a时,增大剪力钉抗剪刚度使组合梁挠度和界面滑移单箱双室波形钢腹板钢底板组合梁滑移效应研究刘世忠,毛亚娜,马驰,徐浩,贡保甲量明显减小,抗剪刚度超过 MP a后,剪力钉抗剪刚度增大对挠度影响不明显.施工设计时,可将剪力钉的抗剪刚度控制在挠度变化趋于平缓的范围内.参考文献(R e f e r e n c e s):聂建国,沈聚敏,袁彦声钢混凝土简支组合梁变形计算的一般公式J工程力学,():(N I EJ i a n g u o,S HE NJ u m i n,YUAN Y a n s h e n g AG e n e r a l F o r m u l a f o r P r e d i c t i n g t h e D e f l e c t i o n o fS i m p l y S u p p o r t e d C o m p o s i t e S t e e l C o n c r e t e B e a m sw i t ht h eC o n s i d e r a t i o no fS l i pE f f e c tJE n g i n e e r i n gM e c h a n i c s,():i nC h i n e s e)N EWMA R K N MT e s ta n d A n a l y s i so fC o m p o s i t eB e a m w i t hI n c o m p l e t eI n t e r a c t i o nJP r o c e e d i n g so ft h eS o c i e t yf o rE x p e r i m e n t a lS t r e s sA n a l y s i s,():B A R NA R DPR,J OHN S ONRPU l t i m a t eS t r e n g t ho fC o m p o s i t eB e a m sJ P r o c e e d i n g so f t h e I n s t i t u t i o no fC i v i lE n g i n e e r s,():O L L GAA R DJG,S l u t t e rR G,F i s h e rJ WS h e a rS t r e n g t h o f S t u d C o n n e c t o r s i n L i g h t w e i g h t a n dN o r m a l W e i g h tC o n c r e t eJA I S CE n g i n e e r i n gJ o u r n a l,():F A E L L AC,MA R T I N E L L I E,N I G R O ES h e a rC o n n e c t i o n N o n l i n e a r i t y a n d D e f l e c t i o n s o f S t e e l C o n c r e t eC o m p o s i t eB e a m s:AS i m p l i f i e dM e t h o dJJ o u r n a lo fS t r u c t u r a lE n g i n e e r i n g,():B E R THE T J F,YUR T D A S I,D E LMA SYE v a l u a t i o no ft h eA d h e s i o nR e s i s t a n c eb e t w e e nS t e e la n dC o n c r e t e b y P u s h O u t T e s tJI n t e r n a t i o n a lJ o u r n a lo f A d h e s i o n&A d h e s i v e s,():孙飞飞,李国强考虑滑移、剪力滞后和剪切变形的钢混凝土组合梁解析解J工程力学,():(S UNF e i f e i,L IG u o q i a n g A C l o s e d F o r mS o l u t i o nf o rS t e e l C o n c r e t eC o m p o s i t eB e a m sw i t hS l i p,S h e a rL a ga n dS h e a rD e f o r m a t i o nJE n g i n e e r i n gM e c h a n i c s,():i nC h i n e s e)吴文清,戴金希,王文炜,等考虑界面滑移的钢混组合连续梁负弯矩区抗裂性试验J桥梁建设,():(WU W e n q i n g,D A IJ i n x i,WAN G W e n w e i,e t a lE x p e r i m e n t a lS t u d yo nC r a c k R e s i s t a n c ei n N e g a t i v eB e n d i n g M o m e n tZ o n eo fS t e e l C o n c r e t e C o m p o s i t eC o n t i n u o u s G i r d e r C o n s i d e r i n g I n t e r f a c i a l S l i pJB r i d g e C o n s t r u c t i o n,():i nC h i n e s e)黄继荣,纪键铱,马牛静,等叠合梁局部梁段施工及运营过程受力性能研究J世界桥梁,():(HUAN G J i r o n g,J I J i a n y i,MA N i u j i n g,e t a lS t u d yo fL o a dB e a r i n gB e h a v i o ro fL o c a lC o m p o s i t eG i r d e r i nC o n s t r u c t i o na n dS e r v i c eS t a g e sJW o r l dB r i d g e s,():i nC h i n e s e)成昭单箱双室等截面波形钢腹板组合箱梁扭转力学性能分析(钢底板)D兰州:兰州交通大学,(CHE N GZ h a o S i n g l eB o xD o u b l eC h a m b e rE q u a l S e c t i o nC o r r u g a t e dS t e e lW e bC o m p o s i t eB o xG i r d e rA n a l y s i so f T o r s i o n a l M e c h a n i c a lP r o p e r t i e sDL a n z h o u:L a n z h o u J i a o t o n g U n i v e r s i t y,i nC h i n e s e)S AY E D AHME DEY P l a t eG i r d e r sw i t hC o r r u g a t e d S t e e l W e b sJ E n g i n e e r i n g J o u r n a l,():江瑶单箱双室箱梁剪力滞效应分析与研究D重庆:重庆大学,(J I AN G Y a o A n a l y s i sa n dR e s e a r c ho nS h e a rL a gE f f e c t o f T w i n C e l l B o x G i r d e rD C h o n g q i n g:C h o n g q i n gU n i v e r s i t y,i nC h i n e s e)冀伟,蔺鹏臻,刘世忠波形钢腹板P C组合箱梁桥的挠度计算与分析J西南交通大学学报,():(J IW e i L I N P e n g z h e n,L I U S h i z h o n g D e f l e c t i o nC a l c u l a t i o na n d A n a l y s i so fP C B o x G i r d e rB r i d g e sw i t hC o r r u g a t e dS t e e lW e b sJ J o u r n a l o f S o u t h w e s tJ i a o t o n g U n i v e r s i t y,():i nC h i n e s e)杨体旺考虑滑移、剪力滞后和剪切变形的钢混凝土组合梁力学行为研究D成都:西南交通大学,(YAN G T i w a n g S t u d yo n M e c h a n i c a lB e h a v i o ro fS t e e l C o n c r e t eC o m p o s i t e B e a m B r i d g e C o n s i d e r i n gI n t e r f a c eS l i p、S h e a r L a g a n d S h e a r D e f o r m