大型甲醇池火的泡沫叠加灭火试验研究.pdf

灭火系统设计Fire Science and Technology,August 2023,Vol.42,No.8大型甲醇池火的泡沫叠加灭火试验研究苏忠波1,沈瑞阳2,王媛原3,胡博恺3（1.温州市消防救援支队，浙江 温州 325000；2.宁波市消防救援支队，浙江 宁波 315000；3.国家消防救援局昆明训练总队，云南 昆明 650000）摘要：通过大尺度池火灭火试验，验证了泡沫叠加灭火法在大型甲醇池火灭火过程中的实际效果，主要考虑了风向、泡沫混合液供给强度对泡沫铺展效果和灭火速率的影响，同时分析了泡沫叠加灭火机制，试验过程由测温、摄像设备全程记录。结果表明，AFFF/AR 叠加灭火适用于甲醇池火扑救；AFFF/AR混合液供给强度越大、顺风风力越大，泡沫铺展越快、灭火速率越高；在灭火过程中，适当降低 AFFF/AR 混合液供给强度能提升泡沫原液灭火效能并减少环境污染。关键词：甲醇池火；泡沫叠加；泡沫流量；风向；环境保护中图分类号：X932；X937 文献标志码：A 文章编号：1009-0029（2023）08-1090-04甲醇是煤化工产业最为常见、体量最大的一种物料。由于甲醇具有燃烧时不产生浓烟及火焰的特性，难以判断火势发展情况，灭火救援处置难度大1。ALIZREZA V 等2研究发现，甲醇的燃烧速率及火焰高度随池内液相温度的升高而增加；LI M 等3研究发现，甲醇池边界条件会对燃料表面辐射及热通量产生影响；TIAN X L 等4研究发现，甲醇池的水力直径越大，甲醇燃烧速率越低；FATIHA N 等5研究发现，甲醇池面积越大，热辐射受池火羽流光学厚度的阻碍越强，池火热对流效果越显著。在甲醇池火的灭火处置方面，ZHANG Q L 等6研究认为抗醇性水成膜泡沫（AFFF/AR）比抗醇性氟蛋白泡沫（FP/AR）、抗醇性合成泡沫（S/AR）具有更好的灭火效果；LI Z Q 等7研 究 认 为，FP/AR 的 灭 火 性 能 优 于AFFF/AR 和 S/AR；KONG D P8分析认为，AFFF/AR和 FP/AR 的灭火性能优劣取决于具体的泡沫供给强度。此外，包有权等9研究发现，灭火起始阶段的泡沫混合液供给强度越大，对池火产生抑制作用的时间延迟越短。低/中倍数 AFFF 叠加灭火法在顺风条件下对于大型油烃池火具有较好的灭火效果10。笔者通过大尺度真火试验研究，分析环境风及泡沫混合液供给强度对于低、中倍数 AFFF/AR 叠加灭火性能的影响，简释 AFFF/AR在大型甲醇池火的灭火机理。1试 验1.1试验材料使用 95%甲醇，其密度为 806.2 kg/m3，闪点 12，沸点 64.7，自燃点 464，爆炸极限 5.5%44.0%，火灾危险类别为甲类。泡沫原液是化工企业消防队最常用的6%AFFF/AR 泡沫原液。研究发现，若 AFFF/AR 的泡沫混合比例低于 6%，灭火剂很难形成凝胶状的保护膜或形成的保护膜太薄，不能有效阻止极性溶剂破坏水成膜泡沫结构11。若 AFFF/AR 的泡沫混合比例仅为 6%，灭火剂在表面波动性较大或燃烧热值较大的极性溶液中使用时，凝胶状保护膜会遭到一定程度的破坏，导致灭火效果削弱。若 AFFF/AR 的泡沫混合比例远高于 6%，同样会导致灭火性能下降12。为发挥 AFFF/AR 在甲醇火灾中的最佳灭火效能，根据泡沫灭火器具发泡倍数不同，在灭火前将泡沫混合液比例分别调至 6%10%。泡沫发泡倍数通过电子秤称量法测定。1.2试验设计1.2.1试验设施搭建底面积 225 m的矩形防火砖围堰，考察甲醇池火发展、冷却保护和泡沫灭火过程中火焰温度、辐射热变化情况，并确定扑灭甲醇火的泡沫扑救方法。如图 1 所示，试验场地为边长 15.0 m、高 0.7 m 的防火砖围堰，甲醇液面高 5.54 cm；以油池底部中心点为基准点，在 0（液层底部）、5 cm（气液交界）、70 cm（下燃气层）和 100 cm（上燃气层）处分别设置热电偶温度测点 T1T4，以检测各处的温度变化情况。T4T3T2T1100 cm70 cm5 cm0 cm图 1热电偶分布Fig.1Distribution of thermocouples如图 2所示，为确保满足大尺度池火扑救所需要的供液压力，2 辆供液消防车耦合供液，1 辆主战消防车（捷达18 t级泡沫车）连通泡沫灭火器具灭火。泡沫灭火器具的发泡倍数、射流流量和射流出口压力等具体参数见表 1。基金项目：消防救援局重点创新资助项目（2021XFCX26）；云南省教育厅科学研究基金资助项目（2019Y0162）；昆明训练总队教学改革资助项目（JG202305）在额定泡沫混合液供给强度下，外围设置泡沫钩管（PG16）4支、中倍数泡沫产生器（AWG-S）2支、高倍数产生器（PF500）2支；在 0.5倍泡沫供给强度下，为不影响吸气和发泡效果，泡沫灭火器具额定流量不变，器具数量减少一半。第一阶段泡沫钩管释放低倍数泡沫打开作业面，第二阶段泡沫网格补充低膨胀中倍数泡沫叠加覆盖，第三阶段泡沫产生器补充高膨胀中倍数泡沫抑制甲醇蒸气挥发，低、中倍数泡沫叠加释放直至熄火阶段（热成像仪无火光且气液交界附近温度小于 50），结合泡沫灭火器具额定流量，采用扑灭甲醇火灾最佳供给强度（10 L/（minm2）左右）开展试验，各阶段泡沫供给强度见表 2。1.2.2预燃试验赵金龙13研究发现，在不进行灭火剂干预时，油烃在预燃一段时间后会进入稳定燃烧阶段，燃烧速率保持恒定。由于油池燃烧尺寸大、油层较厚且现场风力较小，符合理论构建条件，可直接采用 BURGESS D S14提出的质量损失速率计算式，见式（1）。=max(1-ekD)（1）式中：max为最大线性燃烧速率，kg/（m2s）；k 为消光系数，m-1；D为油池直径，m。可将矩形油池燃烧面积代入直径转换公式，见式（2）。=(D2)2（2）式中：A为油池燃烧面积，m2。向甲醇围堰注入 10 t 的 95%甲醇，人工点火后预燃270 s；甲醇的相关参数来源于某公司的报告及 REW P T15的试验数据。通过计算可得，预燃 270 s后油池内剩余甲醇质量大于 8.8 t，池火尚未进入衰减熄灭阶段，可排除燃料不足对灭火速率的干扰，燃料相关数据见表 3。1.2.3灭火试验灭火试验使用泡沫叠加灭火法。预燃约 5 min后，热电偶 T3测得火焰中心温度超过 550，启动车载泡沫灭火系统，泡沫原液与混合水后，泡沫混合液浓度达到 6%10%，并通过吸气型泡沫灭火器具喷射。第一阶段：泡沫钩管组从围堰下风向位置出发，沿顺风方向推进并贴池壁以缓慢释放方式喷射低倍数泡沫，低倍数泡沫沿池壁向下流淌，在燃烧甲醇液面形成多股细密均匀的泡沫缓流，泡沫缓流前推聚成扇形泡沫作业面。第二阶段：当低倍数泡沫难以向围堰远端延展时，立即向泡沫薄层补充低膨胀中倍数泡沫，同时泡沫钩管仍然持续释放低倍数泡沫，直至泡沫叠层形成，泡沫叠层在重力势能的作用下持续向甲醇池远端铺展。若燃烧表面积较大，泡沫叠层向远处延展放缓，可将初始设置的泡沫钩管向远端转移，持续扩大液面泡沫覆盖面积。第三阶段：对初始泡沫覆盖区域增用高倍数泡沫产生器向泡沫叠层补充高膨胀中倍数泡沫，同时泡沫钩管、泡沫网格持续释放泡沫，增加泡沫叠层厚度并推动泡沫向更远端流淌，形成全液面覆盖的不同发泡倍数泡沫叠层，甲醇蒸气难以穿透泡沫叠层引发复燃。液面形成完全闭合的泡沫覆盖层后，继续冷却降温至热电偶 T2显示气液交界温度低于 50。各工况灭火情况见图 3。2试验结果2.1泡沫叠加灭火法的总体灭火效能如图 4 所示，在该灭火试验中，气液层温度变化情况与泡沫铺展效果密切相关，泡沫覆盖层越接近闭合，上燃气层、气液交界与液层底部的温度变化曲线越靠拢、下降趋势越平缓，而下燃气层的温度变化存在一定延迟，但仍受泡沫铺展情况的影响。总之，泡沫铺展面积与气液层温度呈负相关关系，而泡沫铺展效率受风向和泡沫混合液 供 给 强 度 的 影 响。工 况#A 泡 沫 原 液 使 用 总 量 为 1 132.7 L，水使用总量为 15 825.7 L；工况#B 泡沫原液使用总量为 516.87 L，水使用总量为 6 964.89 L；工况#C 泡沫原液使用总量为 743.31 L，水使用总量为 7 445.45 L。热电偶数据记录员主战消防车摄像员供液消防车安全员泡沫灭火器具消防员无人机无人机驾驶员摄像员图 2试验场地平面图Fig.2Arrangement of test site表 1泡沫灭火器具参数Table 1Parameters of foam extinguishing equipment表 2泡沫供给强度参数Table 2Parameters of foam supply strength表 3池火质量损失速率计算过程中的过程参数Table 3Parameters during the calculation process 1090消防科学与技术2023年 8 月第 42 卷第 8 期在额定泡沫混合液供给强度下，外围设置泡沫钩管（PG16）4支、中倍数泡沫产生器（AWG-S）2支、高倍数产生器（PF500）2支；在 0.5倍泡沫供给强度下，为不影响吸气和发泡效果，泡沫灭火器具额定流量不变，器具数量减少一半。第一阶段泡沫钩管释放低倍数泡沫打开作业面，第二阶段泡沫网格补充低膨胀中倍数泡沫叠加覆盖，第三阶段泡沫产生器补充高膨胀中倍数泡沫抑制甲醇蒸气挥发，低、中倍数泡沫叠加释放直至熄火阶段（热成像仪无火光且气液交界附近温度小于 50），结合泡沫灭火器具额定流量，采用扑灭甲醇火灾最佳供给强度（10 L/（minm2）左右）开展试验，各阶段泡沫供给强度见表 2。1.2.2预燃试验赵金龙13研究发现，在不进行灭火剂干预时，油烃在预燃一段时间后会进入稳定燃烧阶段，燃烧速率保持恒定。由于油池燃烧尺寸大、油层较厚且现场风力较小，符合理论构建条件，可直接采用 BURGESS D S14提出的质量损失速率计算式，见式（1）。=max(1-ekD)（1）式中：max为最大线性燃烧速率，kg/（m2s）；k 为消光系数，m-1；D为油池直径，m。可将矩形油池燃烧面积代入直径转换公式，见式（2）。=(D2)2（2）式中：A为油池燃烧面积，m2。向甲醇围堰注入 10 t 的 95%甲醇，人工点火后预燃270 s；甲醇的相关参数来源于某公司的报告及 REW P T15的试验数据。通过计算可得，预燃 270 s后油池内剩余甲醇质量大于 8.8 t，池火尚未进入衰减熄灭阶段，可排除燃料不足对灭火速率的干扰，燃料相关数据见表 3。1.2.3灭火试验灭火试验使用泡沫叠加灭火法。预燃约 5 min后，热电偶 T3测得火焰中心温度超过 550，启动车载泡沫灭火系统，泡沫原液与混合水后，泡沫混合液浓度达到 6%10%，并通过吸气型泡沫灭火器具喷射。第一阶段：泡沫钩管组从围堰下风向位置出发，沿顺风方向推进并贴池壁以缓慢释放方式喷射低倍数泡沫，低倍数泡沫沿池壁向下流淌，在燃烧甲醇液面形成多股细密均匀的泡沫缓流，泡沫缓流前推聚成扇形泡沫作业面。第二阶段：当低倍数泡沫难以向围堰远端延展时，立即向泡沫薄层补充低膨胀中倍数泡沫，同时泡沫钩管仍然持续释放低倍数泡沫，直至泡沫叠层形成，泡沫叠层在重力势能的作用下持续向甲醇池远端铺展。若燃烧表面积较大，泡沫叠层向远处延展放缓，可将初始设置的泡沫钩管向远端转移，持续扩大液面泡沫覆盖面积。第三阶段：对初始泡沫覆盖区域增用高倍数泡沫产生器向泡沫叠层补充高膨胀中倍数泡沫，同时泡沫钩管、泡沫网格持续释放泡沫，增加泡沫叠层厚度并推动泡沫向更远端流淌，形成全液面覆盖的不同发泡倍数泡沫叠层，甲醇蒸气难以穿透泡沫叠层引发复燃。液面形成完全闭合的泡沫覆盖层后，继续冷却降温至热电偶 T2显示气液交界温度低于 50。各工况灭火情况见图 3。2试验结果2.1泡沫叠加灭火法的总体灭火效能如图 4 所示，在该灭火试验中，气液层温度变化情况与泡沫铺展效果密切相关，泡沫覆盖层越接近闭合，上燃气层、气液交界与液层底部的温度变化曲线越靠拢、下降趋势越平缓，而下燃气层的温度变化存在一定延迟，但仍受泡沫铺展情况的影响。总之，泡沫铺展面积与气液层温度呈负相关关系，而泡沫铺展效率受风向和泡沫混合液 供 给 强 度 的 影 响。工 况#A 泡 沫 原 液 使 用 总 量 为 1 132.7 L，水使用总量为 15 825.7 L；工况#B 泡沫原液使用总量为 516.87 L，水使用总量为 6 964.89 L；工况#C 泡沫原液使用总量为 743.31 L，水使用总量为 7 445.45 L。热电偶数据记录员主战消防车摄像员供液消防车安全员泡沫灭火器具消防员无人机无人机驾驶员摄像员图 2试验场地平面图Fig.2Arrangement of test site表 1泡沫灭火器具参数Table 1Parameters of foam extinguishing equipment泡沫灭火器具PG16泡沫钩管AWG-S泡沫网格PF500泡沫产生器泡沫原液类型6%AFFF/AR原液6%AFFF/AR原液6%AFFF/AR原液泡沫混合液类型6%AFFF/AR混合液8%AFFF/AR混合液10%AFFF/AR混合液发泡倍数7.338.589.1射流出口压力/MPa0.140.350.39射流流量/L/s8.673.604.50表 2泡沫供给强度参数Table 2Parameters of foam supply strength试验工况#A#B#C第一阶段泡沫混合液供给强度/L/（minm2）9.254.629.25第二阶段泡沫混合液供给强度/L/（minm2）11.175.5811.17第三阶段泡沫混合液供给强度/L/（minm2）13.576.7813.57表 3池火质量损失速率计算过程中的过程参数Table 3Parameters during the calculation process 燃料类型95%甲醇/kg/m3806.2max/kg/(m2s)0.020k/m-1-Emax/kW/m2701091Fire Science and Technology,August 2023,Vol.42,No.8工况#A 灭火总用时 380 s，器具依次释放泡沫至泡沫覆盖层闭合用时 233 s，持续覆盖至熄火用时 380 s；工况#B灭火总用时 304 s，器具依次释放泡沫至泡沫覆盖层闭合用时 142 s，持续覆盖至熄火用时 304 s；工况#C 灭火总用时 227 s，器具依次释放泡沫至泡沫覆盖层闭合用时 89 s，持 续 覆 盖 至 熄 火 用 时 227 s。泡 沫 覆 盖 层 闭 合 后AFFF/AR持续覆盖至熄火的用时tB tA tC，这可能是因为工况#A 和工况#C 的泡沫混合液流量大，低倍数AFFF/AR 冷却降温效果更好而导致的。然而，泡沫原液消耗量与熄火用时的比值为 BAC，工况#B 单位熄火时间的泡沫原液消耗量仅为工况#A 的 20%、工况#C的 18.7%，这突出了工况#B泡沫灭火的高效率。2.2泡沫叠加灭火法受风向的影响对比工况#A 与工况#C，在相同的泡沫混合液供给强度下，对比无风和顺风 2种状态，工况#A 完成泡沫覆盖层闭合的用时比工况#C 增加 144 s，工况#A 的泡沫铺展速率仅为工况#C 的 38.2%。这是由于工况#A 在第一阶段作业时，低倍数泡沫在无风条件下推进缓慢，难以打开扇形泡沫作业面，致使泡沫覆盖层闭合时间滞后。而工况#A 熄火的用时比工况#C 增加 153 s，工况#A 的灭火速率为工况#C 的 59.7%。由此可见，顺风风力与泡沫铺展速率、灭火速率成正相关关系。逆风、顺风不同风向对泡沫叠加灭火法的影响机制有待于进一步研究。2.3泡沫叠加灭火法受泡沫混合液供给强度的影响对比工况#B 与工况#C，在相同环境风作用下（风向东南风、风速 4.1 m/s），将泡沫混合液供给强度由 9.25 L/（minm2）降至 4.62 L/（minm2）后，工况#B 完成泡沫覆盖层闭合的用时比工况#C 增加 53 s，泡沫铺展速率下降25.3%。工况#B 熄火的用时比工况#C 增加 77 s，灭火速率下降 37.3%。由此可见，将泡沫混合液供给强度与泡沫铺展速率、灭火速率成正相关关系。值得注意的是，将额定泡沫混合液供给强度减半后，泡沫铺展速率仍维持在原有速率的 74%以上，这反映了泡沫铺展速率在大尺度甲醇池火中受泡沫供给强度的影响较小。3讨论与结论邝辰16研究发现，对于无风环境中的池火，其主控热反馈机制为辐射热反馈。然而，当环境风速进一步增大时，火焰显著倾斜，导致辐射热反馈的削弱，油池火的主控热反馈机制从而由辐射转向强迫对流。尺寸较大的油池具有较强的浮力作用来与环境风的动量竞争，从而使得油池火需要更大的环境风速来达到火焰出现脱离的“冷却效应主控”阶段。而本试验对大尺度池火（D=15 m）在 4.1 m/s的风速下，没有出现火焰脱离的现象。研究发现，在顺风条件下，将泡沫混合液供给强度减（a）#A灭火 45 s（第一阶段）（b）#A灭火 90 s（第二阶段）（c）#A灭火 135 s（第三阶段）（d）#A灭火 180 s（第三阶段）（f）#B灭火 90 s（第二阶段）（e）#B灭火 45 s（第一阶段）（h）#B灭火 180 s（第三阶段）（g）#B灭火 135 s（第三阶段）（i）#C灭火 45 s（第一阶段）（j）#C灭火 90 s（第二阶段）（k）#C灭火 135 s（第三阶段）（l）#C灭火 180 s（第三阶段）图 3不同工况下泡沫叠加灭火情况Fig.3Comparison of foam-assisted fire suppression performance under varying operational conditions时间/s0 25 50 75 100 125 175 200 225700600500400300200100温度/下燃气层上燃气层气液气液交界液层底部时间/s0 40 80 120 160 200 240 280 320 360700600500400300200100温度/下燃气层上燃气层气液气液交界液层底部时间/s0 50 100 150 200 250 300700600500400300200100温度/下燃气层上燃气层气液气液交界液层底部（a）工况#A（b）工况#B（c）工况#C图 4不同工况下热电偶测温情况Fig.4Temperature of measuring points under different test conditions1092消防科学与技术2023年 8 月第 42 卷第 8 期半后，尽管泡沫铺展速率、灭火速率有所下降，但是泡沫原液的单位灭火效率提升了约 5倍。因此，处置中小规模甲醇池火、流淌火等火灾危险性较小的灾情时，可以考虑在顺风情况下适当降低泡沫混合液供给强度，从而减少泡沫毒性成分对自然环境的危害。（1）处置甲醇池火时，无风条件下的泡沫混合液供给强度应该高于顺风条件下的泡沫混合液供给强度。（2）相较于泡沫混合液供给强度，风速为影响 AFFF/AR 铺展速率和灭火速率的更重要的因素，顺风风力与泡沫铺展速率、灭火速率成正相关关系，但风速对于灭火效能和燃烧速率的耦合作用需进一步验证。（3）泡沫叠加灭火法能够在保证火灾可控时减少泡沫混合液用量。在顺风条件下将泡沫混合液供给强度减半后，虽然 AFFF/AR 的铺展速率、灭火速率降低，但是仍能稳定有效地扑灭甲醇池火，减少环境污染。参考文献：1 魏捍东.煤化工事故灭火救援技术M.北京:化学工业出版社,2019.2 ALIREZA V,DAVID S N,LARRY W K.Effects of altering the liquid phase boundary conditions of methanol pool firesJ.Experimental Thermal and Fluid Science,2013,44:786-791.3 LI M,FATIHA N,JEAN-LOUIS C.Large eddy simulation of mediumscale methanol pool fireseffects of pool boundary conditionsJ.Combustion and Flame,2020,222:336-354.4 TIAN X L,LIU C,ZHONG M H,et al.Experimental study and theoretical analysis on influencing factors of burning rate of methanol pool fireJ.Fuel,2020,269:117467.5 FATIHA N,JEAN-LOUIS C.Local contribution of resolved and subgrid turbulenceradiation interaction in LES/presumed FDF modelling of largescale methanol pool firesJ.International Journal of Heat and Mass Transfer,2022,190:122746.6 ZHANG Q L,WANG L,BI Y X,et al.Experimental investigation of foam spread and extinguishment of the largescale methanol pool fireJ.Journal of Hazardous Materials,2015,287:87-92.7 LI Z Q,ZHU H Q,ZHAO J L,et al.Experimental research on the effectiveness of different type of foam of extinguishing methanol/diesel pool firesJ/OL.Combustion Science and Technology:1-192022-09-18.8 KONG D P,WANG D S,CHEN J,et al.Assessing the mixed foam stability of different foam extinguishing agents under room temperature and thermal radiation:an experimental studyJ.Journal of Molecular Liquids,2023,369:120805.9 包有权,王璐,智会强,等.甲醇和异丙醇池火泡沫试验研究J.消防科学与技术,2022,41(1):87-90.10 胡博恺,苏忠波,郎需庆,等.基于水成膜泡沫叠加灭火法的油烃池火处置效能试验J/OL.安全与环境学报:1-82023-02-18.11 贾旭宏.水成膜泡沫灭火剂的研究进展J.广州化工,2015,43(24):22-24.12 张全灵.大型液体火灾扑救与泡沫灭火剂相关问题J.消防科学与技术,2022,41(8):1125-1128.13 赵金龙.持续泄漏溢油流淌火扩散和燃烧机理与模型研究D.北京:清华大学,2018.14 BURGESS D S,STRASSER A,GRUMER J.Diffusive burning of liquids in open traysJ.Fire Research Abstracts and Reviews,1961,3:177-192.15 REW P J,HULBERT W G,DEAVES D M.Modeling of thermal radiation from external hydrocarbon pool firesJ.Process Safety Environment Protection,1997,75(2):81-89.16 邝辰.环境风作用下池火燃烧速率、热反馈机制及辐射特性研究D.合肥:中国科学技术大学,2019.Experimental study of foam superimposed fire suppression technique for large methanol pool firesSu Zhongbo1,Shen Ruiyang2,Wang Yuanyuan3,Hu Bokai3(1.Wenzhou Fire and Rescue Division,Zhejiang Wenzhou 325000,China;2.Ningbo Fire and Rescue Division,Zhejiang Ningbo 315000,China;3.Kunming Training Corps,National Fire and Rescue Administration,Yunnan Kunming 650000,China)Abstract:This paper validates the practical effect of foam stacking fire extinguishing method in large scale methanol pool fires through largescale pool fire extinguishing experiments.The main considerations are the influence of wind direction and foam mixture supply intensity on foam spreading effect and fire extinguishing rate.Meanwhile,the foam stacking fire extinguishing mechanism was analyzed,with the whole process of the experiment recorded by temperature measurement and camera equipment.The research results show that AFFF/AR stacked fire extinguishing is suitable for extinguishing methanol pool fires;the larger the supply intensity of AFFF/AR mixture and the stronger the downwind force,the faster the foam spreading and the higher the fire extinguishing rate.During the fire extinguishing process,appropriately reducing the supply intensity of AFFF/AR mixture can enhance the fire extinguishing efficiency per unit of foam concentrate and reduce environmental pollution.Key words:methanol pool fires;foam overlay;foam flow;wind direction;environmental protection作者简介：苏忠波，男，温州市消防救援支队，主要从 事 消 防 救 援 工 作，浙 江 省 温 州 市 会 展 路 119 号，325000。收稿日期：2023-03-17（责任编辑：梁兵）1093