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雨棚计算书·玻璃雨篷设计计算书

雨棚计算书
玻璃雨篷
设计计算书

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二〇一三年四月十日
钢结构雨篷设计计算书
1 计算引用的规范、标准及资料
1.1 幕墙设计规范：
《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007
1.2 建筑设计规范：
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)
1.3 玻璃规范：
《浮法玻璃》 GB11614-1999
《夹层玻璃》 GB/T9962-1999
《建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005
《普通平板玻璃》 GB4871-1995
1.4 钢材规范：
《碳钢焊条》 GB/T5117-1999
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
1.5 胶类及密封材料规范：
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
1.6 《建筑结构静力计算手册》(第二版)
1.7 土建图纸：

2 基本参数
2.1 雨篷所在地区：
吴县东山地区；
2.2 地面粗糙度分类等级：
按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
3 雨篷荷载计算
3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明：
玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：
(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；
(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；
(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；
在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：
A：考虑正风压时：
a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)
b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)
B：考虑负风压时：
按下面公式进行荷载组合：
Sk-=1.0Gk+1.4wk
3.2 风荷载标准值计算：
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：
wk+=βgzμzμs1+w0 ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]
wk-=βgzμzμs1-w0
上式中：
wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；
wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；
Z：计算点标高：10m；
βgz：瞬时风压的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：
βgz=K(1+2μf)
其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地： βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12
B类场地： βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
C类场地： βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D类场地： βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
对于B类地形，10m高度处瞬时风压的阵风系数：
βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.78
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
A类场地： μz=1.379×(Z/10)0.24
当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；
B类场地： μz=(Z/10)0.32
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；
C类场地： μz=0.616×(Z/10)0.44
当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；
D类场地： μz=0.318×(Z/10)0.60
当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；
对于B类地形，10m高度处风压高度变化系数：
μz=1.000×(Z/10)0.32=1
μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=0.5；计算负风压时，取μs1-=-2.0；
另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；
w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，吴县东山地区取0.00045MPa；
(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：
龙骨构件的从属面积：
A=2.5×1.25=3.125m2
LogA=0.495
μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA
=0.45
μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA
=1.802
wkA+=βgzμzμsA1+w0
=1.78×1×0.45×0.00045
=0.00036MPa
wkA-=βgzμzμsA1-w0
=1.78×1×1.802×0.00045
=0.001443MPa
(2)计算玻璃部分的风荷载标准值：
玻璃构件的从属面积：
A=1.25×1.25=1.5625m2
LogA=0.194
μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA
=0.481
μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA
=1.922
wkB+=βgzμzμsB1+w0
=1.78×1×0.481×0.00045
=0.000385MPa
wkB-=βgzμzμsB1-w0
=1.78×1×1.922×0.00045
=0.00154MPa
3.3 风荷载设计值计算：
wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；
wkA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；
wA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；
wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；
wA+=1.4×wkA+
=1.4×0.00036
=0.000504MPa
wA-=1.4×wkA-
=1.4×0.001443
=0.00202MPa
wB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；
wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；
wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；
wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；
wB+=1.4×wkB+
=1.4×0.000385
=0.000539MPa
wB-=1.4×wkB-
=1.4×0.00154
=0.002156MPa
3.4 雪荷载标准值计算：
Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)
S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，吴县东山地区50年一遇最大积雪的自重：0.0004MPa.
μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为2.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：
Sk=μr×S0
=2.0×0.0004
=0.0008MPa
3.5 雪荷载设计值计算：
S：雪荷载设计值(MPa)；
S=1.4×Sk
=1.4×0.0008
=0.00112MPa
3.6 雨篷面活荷载设计值：
Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；
Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2
Q=1.4×Qk
=1.4×500/1000000
=0.0007MPa
因为Sk>Qk，所以计算时雪荷载参与正压组合！
3.7 雨篷构件恒荷载设计值：
G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；
G-：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；
Gk：雨篷结构平均自重取0.0005MPa；
因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：
G+=1.2×Gk
=1.2×0.0005
=0.0006MPa
G-=Gk
=0.0005MPa
3.8 选取计算荷载组合：
(1)正风压的荷载组合计算：
SkA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；
SA+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；
SkA+=Gk+wkA++0.7Sk
=0.00142MPa
SA+=G++wA++0.7S
=0.001888MPa
SkB+：正风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa)；
SB+：正风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa)；
SkB+=Gk+wkB++0.7Sk
=0.001445MPa
SB+=G++wB++0.7S
=0.001923MPa
(2)负风压的荷载组合计算：
SkA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；
SA-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；
SkA-=Gk+wkA-
=0.000943MPa
SA-=G-+wA-
=1.0Gk+1.4wkA-
=0.00152MPa
SkB-：负风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa)；
SB-：负风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa)；
SkB-=Gk+wkB-
=0.00104MPa
SB-=G-+wB-
=1.0Gk+1.4wkB-
=0.001656MPa
(3)最不利荷载选取：
SkA：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa)；
SA：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：
SkA=0.00142MPa
SA=0.001888MPa
SkB：作用在玻璃上的最不利荷载标准值组合(MPa)；
SB：作用在玻璃上的最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：
SkB=0.001445MPa
SB=0.001923MPa

4 雨篷杆件计算
基本参数：
1：计算点标高：10m；
2：力学模型：悬臂梁；
3：荷载作用：集中力荷载；
4：悬臂总长度：a=2500mm；
5：分格宽度：B=1250mm；
6：玻璃板块配置：夹层玻璃6 +6 mm；
7：悬臂梁材质：Q235；
本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：

4.1 悬臂梁的受力分析：
(1)集中荷载值计算：
本工程结构的每个梁上，共有i=3个集中力作用点，下面对这些力分别求值：
Pki：每个集中力的标准值(N)；
Pi：每个集中力的设计值(N)；
ai：每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)；
Sk：组合荷载标准值(MPa)；
S：组合荷载设计值(MPa)；
B：分格宽度(mm)；
a1=250mm
a2=1000mm
a3=1250mm
Pk1=SkBa2/2
=887.5N
P1=SBa2/2
=1180N
Pk3=SkBa3/2
=1109.375N
P3=SBa3/2
=1475N
Pk2=SkB(a2+a3)/2
=1996.875N
P2=SB(a2+a3)/2
=2655N
(2)雨篷杆件截面最大弯矩(根部处)的弯矩设计值计算：
M：全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·mm)；
Mi：单个作用力Pi作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·mm)；
bi：单个作用力Pi作用点到悬臂梁根部的距离(mm)；
Pi：每个集中力的设计值(N)；
Mi=Pi×bi
M=ΣMi
M1=P1b1
=295000N·mm
M3=P3b3
=3687500N·mm
M2=P2b2
=3318750N·mm
M=ΣMi
=7301250N·mm
4.2 选用材料的截面特性：
材料的抗弯强度设计值：f=215MPa
材料弹性模量：E=206000MPa
主力方向惯性矩：I=9770000mm4
主力方向截面抵抗矩：W=115000mm3
塑性发展系数：γ=1.05
4.3 梁的抗弯强度计算：
按悬臂梁抗弯强度公式,应满足：
M/γW≤f
上式中：
M：悬臂梁的弯矩设计值(N·mm)；
W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数，取1.05；
f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；
则：
M/γW=7301250/1.05/115000
=60.466MPa≤215MPa
悬臂梁抗弯强度满足要求。
4.4 梁的挠度计算：
df：全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)；
df,lim：悬臂梁悬臂端挠度限值(mm)；
dfi：单个作用力Pi作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)；
bi：单个作用力Pi作用点到悬臂梁根部的距离(mm)；
Pki：每个集中力的标准值(N)；
a：悬臂梁总长度(mm)；
dfi=Pkibi2a(3-βi)/6EI
βi=bi/a
df=Σdfi
df1=Pk1b12a(3-β1)/6EI
=0.033mm
df3=Pk3b32a(3-β3)/6EI
=2.871mm
df2=Pk2b22a(3-β2)/6EI
=1.615mm
df=Σdfi
=4.519mm
df,lim=2×2500/250=20mm
4.519mm≤df,lim=20mm
悬臂梁杆件的挠度满足要求!
5 雨篷焊缝计算
基本参数：
1：焊缝高度：hf=6mm；
2：焊缝有效截面抵抗矩：W=115000mm3；
3：焊缝有效截面积：A=2160mm2；
5.1 受力分析：
V：剪力(N)
a：悬臂长度(mm)：
B：分格宽度(mm)；
M：弯矩(N·mm)
V=SaB
=0.001888×2500×1250
=5900N
M=7301250N·mm
5.2 焊缝校核计算：
校核依据：
((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw 7.1.3-3[GB50017-2003]
上式中：
σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；
βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；
τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；
ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；
((σf/βf)2+τf2)0.5
=((M/1.22W)2+(V/A)2)0.5
=((7301250/1.22/115000)2+(5900/2160)2)0.5
=52.112MPa
52.112MPa≤ffw=160MPa
焊缝强度能满足要求

6 玻璃的选用与校核
基本参数：
1：计算点标高：10m；
2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1250mm×1250mm；
3：玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：6 +6 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃；
模型简图为：

6.1 玻璃板块荷载组合计算：
(1)玻璃板块自重：
Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)；
G：玻璃板块自重设计值(MPa)；
t1：玻璃板块上片玻璃厚度(mm)；
t2：玻璃板块下片玻璃厚度(mm)；
γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；
wk+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；
Gk=γg(t1+t2)
=25.6/1000000×(6+6)
=0.000307MPa
因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：
G+：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；
G-：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；
Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)；
G+=1.2×Gk
=1.2×0.000307
=0.000368MPa
G-=Gk
=0.000307MPa
(2)正风压的荷载组合计算：
Sk+：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；
S+：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；
Sk+=Gk+wk++0.7Sk
=0.001252MPa
S+=G++w++0.7S
=0.001691MPa
(3)负风压的荷载组合计算：
Sk-：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；
S-：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；
Sk-=Gk+wk-
=0.001233MPa
S-=G-+w-
=1.0Gk+1.4wk-
=0.001849MPa
(4)最不利荷载选取：
Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)；
S：最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(负风压情况下出现)：
Sk=0.001233MPa
S=0.001849MPa
6.2 玻璃板块荷载分配计算：
Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)；
S：最不利荷载设计值组合(MPa)；
t1：上片玻璃厚度(mm)；
t2：下片玻璃厚度(mm)；
Sk1：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
S1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
Sk2：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
S2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
Sk1=Skt13/(t13+t23)
=0.001233×63/(63+63)
=0.000616MPa
S1=St13/(t13+t23)
=0.001849×63/(63+63)
=0.000924MPa
Sk2=Skt23/(t13+t23)
=0.001233×63/(63+63)
=0.000616MPa
S2=St23/(t13+t23)
=0.001849×63/(63+63)
=0.000924MPa
6.3 玻璃的强度计算：
校核依据：σ≤[fg]
(1)上片校核：
θ1：上片玻璃的计算参数；
η1：上片玻璃的折减系数；
Sk1：作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t1：上片玻璃厚度(mm)；
θ1=Sk1a4/Et14 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.000616×10004/72000/64
=6.602
按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.987；
σ1：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；
S1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
t1：上片玻璃厚度(mm)；
m1：上片玻璃弯矩系数, 查表得m1=0.154；
σ1=6m1S1a2η1/t12
=6×0.154×0.000924×10002×0.987/62
=23.408MPa
23.408MPa≤fg1=42MPa(钢化玻璃)
上片玻璃的强度满足!
(2)下片校核：
θ2：下片玻璃的计算参数；
η2：下片玻璃的折减系数；
Sk2：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t2：下片玻璃厚度(mm)；
θ2=Sk2a4/Et24 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.000616×10004/72000/64
=6.602
按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.987
σ2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；
S2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
t2：下片玻璃厚度(mm)；
m2：下片玻璃弯矩系数, 查表得m2=0.154；
σ2=6m2S2a2η2/t22
=6×0.154×0.000924×10002×0.987/62
=23.408MPa
23.408MPa≤fg2=42MPa(钢化玻璃)
下片玻璃的强度满足!
6.4 玻璃最大挠度校核：
校核依据：
df=ημSka4/D≤df,lim ……6.1.3-2[JGJ102-2003]
上面公式中：
df：玻璃板挠度计算值(mm)；
η：玻璃挠度的折减系数；
μ：玻璃挠度系数，查表得μ=0.02603；
D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)；
df,lim：许用挠度，取支撑点间玻璃面板长边边长的60，为16.667mm；
其中：
D=Ete3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003]
上式中：
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
te：玻璃的等效厚度(mm)；
υ：玻璃材料泊松比，为0.2；
te=(t13+t23)1/3 ……6.1.4-5[JGJ102-2003]
=(63+63)1/3
=7.56mm
D=Ete3/(12(1-υ2))
=72000×7.563/(12×(1-0.22))
=2700507.6N·mm
θ：玻璃板块的计算参数；
θ=Ska4/Ete4 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.001233×10004/72000/7.564
=5.2426
按参数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=0.998
df=ημSka4/D
=0.998×0.02603×0.001233×10004/2700507.6
=11.861mm
11.861mm≤df,lim=16.667mm
玻璃的挠度能满足要求!

7 雨篷埋件计算(后锚固结构)
7.1 校核处埋件受力分析：
V：剪力设计值(N)；
N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处无轴向拉、压力；
M：根部弯矩设计值(N·mm)；
根据前面的计算，得：
N=0N
V=5900N
M=7301250N·mm
7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算：
按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：
　　1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：
　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi2
　　2：当N/n-My1/Σyi2<0时：
　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2

在上面公式中：
　　M：弯矩设计值；
　　Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；
　　y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；
　　y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
　　L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
在本例中：
　　N/n-My1/Σyi2
　　=0/4-7301250×75/22500
　　=-24337.5
因为：
-24337.5<0
所以：
Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2=24337.5N
按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
7.3 群锚受剪内力计算：
按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；
当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；
其中：
　　hef：锚栓的有效锚固深度；
　　c：锚栓与混凝土基材之间的距离；
本例中：
　　c=100mm<10hef=1250mm
所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=2950N
7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算：
　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N 6.1.2-1[JGJ145-2004]
　　NRk,s=Asfstk 6.1.2-2[JGJ145-2004]
上面公式中：
　　NRd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值；
　　NRk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
　　As：锚栓应力截面面积；
　　fstk：锚栓极限抗拉强度标准值；
　　γRS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；
　　NRk,s=Asfstk
　　 =201.06×800
　　 =160848N
　　γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004]
　　fyk：锚栓屈服强度标准值；
γRS,N=1.2fstk/fyk
=1.2×800 /640
　　　　=1.5
　 取：γRS,N=1.5
NRd,s=kNRk,s/γRS,N
　　 =1×160848/1.5
　　 =107232N≥Nsdh=24337.5N
锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！
7.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算：
因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算：
NRd,c=kNRk,c/γRc,N
　　NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N
在上面公式中：
　　NRd,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；
　　NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γRc,N：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取2.15；
NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5(膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.4[JGJ145-2004]
NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5(化学锚栓) 6.1.4条文说明[JGJ145-2004]
其中：
fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；
hef：锚栓有效锚固深度；
NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5
　　 =16433.902N
　　Ac,N0：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5[JGJ145-2004]取；
scr,N：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。
scr,N=3hef
=3×125
=375mm
　　Ac,N0=scr,N2
=3752
　　 =140625mm2
　　Ac,N：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.1.6[JGJ145-2004]取：

　　Ac,N =(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)
其中：
c1、c2：方向1及2的边矩；
s1、s2：方向1及2的间距；
ccr,N：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×125=187.5mm；
c1≤ccr,N
c2≤ccr,N
s1≤scr,N
s2≤scr,N
　　Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)
　 =(187.5+150+0.5×375)×(100+375+0.5×375)
　　 =347812.5mm2
　　ψs,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]采用：
　　ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1 (膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.7[JGJ145-2004]
　　 ψs,N=1 (化学锚栓) 6.1.7条文说明[JGJ145-2004]
　　其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmin≤c≤ccr,N，按6.1.11[JGJ1