塔吊有桩基计算书ding.doc

三星（中国）半导体有限公司12英寸闪存芯片建设项目附属栋塔吊基础计算书编制：审核：批准三星物产建设（上海）有限公司目 录一工程概况.21.1. 项目基本概况.21.2. 塔吊基础形式.4二 编制依据.5三施工部署63.1. 塔吊平面布置.63.2. 塔吊基础施工顺序.63.3. 主要施工机械配置计划.6四 塔吊基础设计7五 质量保证措施.34六 安全技术措施.34七 备注.34一工程概况1.1. 项目基本概况：三星（中国）半导体有限公司12英寸闪存芯片建设项目附属栋工程，场地总建筑面积为118万，1期面积为44.7万（1期建筑面积为36.4万）；该工程名称为：三星（中国）半导体有限公司12英寸闪存芯片建设项目附属栋，建设单位为：三星（中国）半导体有限公司，工程名称：三星（中国）半导体有限公司12英寸闪存芯片建设项目附属栋，工程地址：西安市长安区兴隆街办，施工单位：三星物产建设（上海）有限公司，监理单位:陕西中建西北工程监理有限责任公司，设计单位：世源科技工程有限公司（中国电子工程设计院），工程地址：西安市长安区兴隆街办，建筑用途：生产10纳米级的NAND FLASH（闪存）。该项目主要包括;EDS栋，建筑面积29036，地下一层，地上四层，单体尺寸119m*60.8 m *30.5m(长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。CAFETERIA栋食堂建筑面积为13547.28，地下一层，地上四层，单体尺寸,57m*56.4 m *23.95m(长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构。SEGUARDHOUSE栋门房建筑面积为3063，地上二层，单体尺寸,38.4m*37.5 m *9.5m(长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。FIRE DEPARTMENT栋消防栋建筑面积为2764，地上二层，单体尺寸,35.4m*22.8 m *9.6m(长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。STORAGE BLDG(9-1)栋建筑面积为4005.62，地上二层，单体尺寸75m*24 m *16.1m(长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。STORAGEBLDG(10-2)栋建筑面积为1699.22，地上一层，单体尺寸52.5m*30.6 m *6.3m(长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。STORAGE BLDG(11-3)栋建筑面积为1223.63，地上一层，单体尺寸37.5m*30.6 m *6.3m(长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。CHEMICAL STORAGE12栋建筑面积为739.96，地上一层，单体尺寸33m*20.6 m *6.3m(长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。GAS STORAGE 13栋建筑面积为739.96，地上一层，单体尺寸33m*20.6 m *6.3m长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。GAS STORAGE 14栋建筑面积为177.16，地上一层，单体尺寸,16.2m*9.3 m *5.8m长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。REFRIGRATEDSTORAGE 15栋建筑面积为739.96，地上一层，单体尺寸,33m*20.6 m *6.3m长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。EQUIPMENT STORAGE 16栋建筑面积为981.41，地上一层，单体尺寸,38m*24 m *6.8m长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。SECONDARY GUARD HOUSE 17栋建筑面积为143.1，地上一层，单体尺寸14.8m*8.5 m *4.5m长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。STORAGE BLDG(11-3)栋建筑面积为1223.63，地上一层，单体尺寸37.5m*30.6 m *6.3m长*宽*高)，结构形式：钢筋混凝土结构+钢结构。WASTE TEMPORARY STORAGE(18、19、20)栋建筑面积分别为1595.37，479.36，1078.56，都是地上一层，单体尺寸分别为64m*20 m *10.3m（长*宽*高)，21m*20 m *10.3m（长*宽*高)，49m*20 m *10.3m（长*宽*高)，结构形式均为：钢筋混凝土结构+钢结构。2.2塔吊基础形式塔吊编号塔吊型号基础形式基础顶标高基础大小预埋件1#QTZ7527-20桩基础410.307.2m*6.6m*1.8m预埋支腿（标件）2#QTZ7527-20桩基础410.307.2m*6.6m*1.8m预埋支腿（标件）3#QTZ6515-12E桩基础417.507m*5m*1m预埋支腿（标件）4#QTZ6015A-10E桩基础417.405m*5m*1m预埋支腿（标件）5#QTZ6015A-10E桩基础417.405m*5m*1m预埋支腿（标件）二编制依据本施工方案编制的主要依据：招投标文件、设计图纸、本工程施工组织设计；建设部现行规范、规程及陕西省有关规定，主要规范、规程如下：序号名称编号国家法律法规条例建设工程安全生产管理条例国务院令第393号建筑起重机安全监督管理规定中华人民共和国建设部令第166号危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号气象灾害防御条例中华人民共和国国务院令第570号施工现场安全防护用具及机械设备使用监督管理规定建施2008368号国家地方标准建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010塔式起重机设计规范GBT13752-1992塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ-T187-2009钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工高出作业安全技术规范JGJ80-91重大危险源辨识GB18218-2009建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001其他塔式起重机说明书TCT7527塔式起重机使用说明书TC7030B-16T塔式起重机使用说明书TC6515E-12塔式起重机使用说明书TC6015A-10F塔式起重机使用说明书建筑机构图纸三施工部署3.1. 塔吊平面布置 现场总共布置5台固定塔吊，汽车吊3台，其中5台固定塔吊做钢筋混凝土基础。型号厂家生产日期设备目前位置可进行考察的时间目前使用情况计划进场时间TCT7527长沙中联重工科技发展股份有限公司2010年内蒙古随时良好2013年2月25日TCT75272010年福建随时良好TC6515E-122010年西安随时良好TC6015A-10F2011年西安随时良好TC6015A-10F2012年西安随时良好50T汽车吊徐工机械2010年西安随时良好随时50T汽车吊2011年西安随时良好100 T汽车吊2011年西安随时良好3.2. 塔吊基础施工顺序5#3#4#2#1#3.3. 主要材料投入计划塔吊基础施工物资材料见下表物资名称规格型号单位数量用途灰砂砖240*115*53m27.36砖胎膜预埋件500*500*20个20塔吊基座四塔吊基础设计EDS7527计算书一、塔机属性塔机型号EDS 7527型塔吊塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地陕西 西安市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.63风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.631.951.320.351.41 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk(kN)1.410.351.64333.95倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.533.9543373.06 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.433.9547.53倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.533.9543593.66三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)7.2承台宽b(m)6承台长向桩心距al(m)5.6承台宽向桩心距ab(m)4.4桩直径d(m)0.7承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=67.2(1.525+019)=1620kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21620=1944kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.42+5.62)0.5=7.12m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+1620)/4=520.35kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+1620)/4+(675.88+19.021.5)/7.12=619.26kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+1620)/4-(675.88+19.021.5)/7.12=421.44kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+1944)/4+(1008.86+26.631.5)/7.12=774.69kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+1944)/4-(1008.86+26.631.5)/7.12=480.15kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)35桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值4288.36地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥1351000.7-粘性土20243400.7-粉土4.5182000.7- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.7=2.2m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.72/4=0.38m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.2(11.55+2024+3.518)+2000.38=1397.54kN Qk=520.35kNRa=1397.54kN Qkmax=619.26kN1.2Ra=1.21397.54=1677.04kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=421.44kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=73.14202/4=2199mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=774.69kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=4288.36kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=421.44kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2199.11/(0.38106)100%=0.57%0.55% 满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25120承台底部短向配筋HRB400 25120承台顶部长向配筋HRB400 25180承台顶部短向配筋HRB400 25180 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(774.69+(480.15)7.12/2=4468.36kNm X方向：Mx=Mab/L=4468.364.4/7.12=2760.65kNm Y方向：My=Mal/L=4468.365.6/7.12=3513.55kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1008.86/7.12=283.08kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1438)1/4=0.86 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4.4-1.6-0.7)/2=1.05m a1l=(al-B-d)/2=(5.6-1.6-0.7)/2=1.65m 剪跨比：b=a1b/h0=1050/1438=0.73，取b=0.73； l= a1l/h0=1650/1438=1.15，取l=1.15； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.73+1)=1.01 l=1.75/(l+1)=1.75/(1.15+1)=0.81 hsbftbh0=0.861.011.4310361.44=10777.69kN hslftlh0=0.860.811.431037.21.44=10420.29kN V=283.08kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10420.29kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.44=4.48m ab=4.4mB+2h0=4.48m，al=5.6mB+2h0=4.48m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6-4.4+0.7)/2=1.15m cl=(l-al+d)/2=(7.2-5.6+0.7)/2=1.15m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=1050/1438=0.73，取b=0.73； l= a1l/h0=1650/1438=1.15，取l=1； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.73+0.2)=0.6 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.6(1.15+1.05/2)+0.47(1.15+1.65/2)0.9414301.44=3737.37kN Nl=V=283.08kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3737.37kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=3513.55106/(1.0414.3600014382)=0.019 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.019)0.5=0.019 S1=1-1/2=1-0.019/2=0.99 AS1=My/(S1h0fy1)=3513.55106/(0.991438360)=6853mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(6853,0.00260001438)=17257mm2 承台底长向实际配筋：AS1=25035mm2A1=17257mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=2760.65106/(1.0414.3600014382)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-0.015/2=0.992 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2760.65106/(0.9921438360)=5374mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00272001438)=20708mm2 承台底短向实际配筋：AS2=29944mm2A2=20708mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=16854mm20.5AS1=0.525035=12518mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=16854mm20.5AS2=0.529944=14972mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。六、配筋示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图食堂栋6515E计算书一、塔机属性塔机型号食堂栋6515塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)2二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地陕西 西安市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.63风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.631.951.320.351.41 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.3524323.78倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.523.7843)767.98非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk(kN)1.410.3524342.44倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.542.4443555.6 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.423.7833.29倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.523.7843)1137.81非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.442.4459.42倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.542.4443849.21三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1承台长l(m)7承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)5承台宽向桩心距ab(m)3桩直径d(m)0.7承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=57(125+019)=875kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2875=1050kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(32+52)0.5=5.83m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+875)/4=334.1kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+875)/4+(767.98+23.781)/5.83=469.89kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+875)/4-(767.98+23.781)/5.83=198.31kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+1050)/4+(1137.81+33.291)/5.83=604.76kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+1050)/4-(1137.81+33.291)/5.83=203.08kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)35桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值4288.36地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土5301000.7-粘性土3.6373400.7-粘性土9382000.7-粘性土6407000.7-粘性土9395000.7-粘性土20416000.7- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.7=2.2m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.72/4=0.38m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.2(3.530+3.637+938+640+939+3.941)+6000.38=3158.15kN Qk=334.1kNRa=3158.15kN Qkmax=469.89kN1.2Ra=1.23158.15=3789.78kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=198.31kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=73.14202/4=2199mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=604.76kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=4288.36kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=198.31kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(2199.11/(0.38106)100%=0.57%0.55% 满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25120承台底部短向配筋HRB400 25120承台顶部长向配筋HRB400 25180承台顶部短向配筋HRB400 25150 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1000-50-25/2=938mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(604.76+(203.08)5.83/2=2355.24kNm X方向：Mx=Mab/L=2355.243/5.83=1211.76kNm Y方向：My=Mal/L=2355.245/5.83=2019.6kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1137.81/5.83=336.55kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/938)1/4=0.96 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3-2-0.7)/2=0.15m a1l=(al-B-d)/2=(5-2-0.7)/2=1.15m 剪跨比：b=a1b/h0=150/938=0.16，取b=0.25； l= a1l/h0=1150/938=1.23，取l=1.23； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(1.23+1)=0.79 hsbftbh0=0.961.41.4310350.94=9023.16kN hslftlh0=0.960.791.4310370.94=7093.64kN V=336.55kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7093.64kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+20.94=3.88m ab=3mB+2h0=3.88m，al=5mB+2h0=3.88m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5-3+0.7)/2=1.35m cl=(l-al+d)/2=(7-5+0.7)/2=1.35m 角桩冲跨比：b=a1b/h0=150/938=0.16，取b=0.25； l= a1l/h0=1150/938=1.23，取l=1； 角桩冲切系数：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.25+0.2)=1.24 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=1.24(1.35+0.15/2)+0.47(1.35+1.15/2)0.9814300.94=3523.89kN Nl=V=336.55kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3523.89kN 满足要求！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=2019.6106/(1.0414.350009382)=0.031 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.031)0.5=0.031 S1=1-1/2=1-0.031/2=0.984 AS1=My/(S1h0fy1