高支架模板专项施工方案.docx

高
支
模
架
专
项
施
工
方
案

目 录
一、 编制依据 3
二、 工程概况 3
三、 支撑材料选用 4
四、 平面示意图及结点大样图 5
五、 施工组织 5
1、 施工工序 5
2、满堂钢管架、支撑的安装 5
3、梁、板模板的安装  6
4、 混凝土浇筑顺序 6
5、模板拆除 7
6、模板施工注意事项 7
7、安全技术要求及应急准备 7
八、模板支架的验收 8
1.梁模板验收 8
2.板模板验收 8
3.柱模板验收 9
4．钢管验收 9
5．扣件验收 9
6．立杆验收 9
7．剪刀撑验收 9
九、应急预案 11
十、附件（一） 13
酿造车间： 13
1、 大梁（500×1200mm）计算书 13
2、 小梁（300×750mm）计算书 31
3、120mm厚板模板计算书 46
压榨车间： 54
1、 大梁（400×1000mm）计算书 54
2、 小梁（300×650mm）计算书 68
3、 120厚板支模架计算书 83
后酵车间： 90
1、大梁（1000×700）模板支架计算书 90
2、350厚翼板模板支架计算书 109
十一、附件（二） 116
平面布置图、立面图、剖面图、剖面详图 116

会稽山绍兴酒股份有限公司中国黄酒产业基地一期年产4万KL黄酒项目由酿造车间（5层）、后酵车间（一层局部三层）、压榨车间（三层）三组成组成1458.03060.0

本工程由会稽山绍兴酒股份有限公司投资建设，浙江山川有色勘察设计有限公司勘察，中国海诚工程科技股份有限公司设计，绍兴市城建监理有限公司监理，浙江浙江精工世纪建设工程有限公司组织施工，由陈伟、吕学永 担任项目经理， 李伟成担任技术负责人。

钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距为900×900㎜（可根据跨度尺寸适当调整，最大间距不得大于900mm），大梁底两侧立杆间距为梁宽左右外伸200mm（截面为500×1200的梁，按900mm×900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm，梁底增设两根立杆支撑；截面400×9000的梁，按800mm×900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm（可根据现场情况适当调整，但不得超过900mm）；小梁底立杆间距为900mm×900mm，（可根据现场实际适当调整，但不得超过900mm）详见计算书。沿高度方向从地面以上200㎜扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.8m设置，以上每隔1.6m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300㎜，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。
钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距为856×900㎜（可根据跨度尺寸适当调整，最大间距不得大于900mm），大梁底两侧立杆间距为梁宽左右外伸200mm（截面为400×1000的梁，按800mm×900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm；截面400×770的梁，按800mm×900mm设置，延梁的跨度方向间距为900mm（可根据现场情况适当调整，但不得超过900mm）；小梁底立杆间距为900mm×900mm，（可根据现场实际适当调整，但不得超过900mm）详见计算书。沿高度方向从地面以上200㎜扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.8m设置，以上每隔1.6m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300㎜，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。
后酵车间大模：
钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距为800×800㎜，大梁底两侧立杆间距为梁宽左右外伸200mm（截面为1000×700的梁，按1400mm×800mm设置，延梁的跨度方向间距为800mm，梁底增设两根立杆支撑；详见计算书。沿高度方向从地面以上200㎜扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离地高度按照1.8m设置，以上每隔1.6m高度扣接一层水平杆，立杆顶端最大悬臂长度不大于300㎜，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。
钢管顶架施工搭设前必须清底弹线，清底保证底座能放线，保证立杆位置准确。立杆每隔4跨纵、横设置剪刀撑。剪刀撑与地面夹角以45°为宜所有杆件连接均用扣件，扣件必须拧紧、不得松动。
250500《混凝土结构工程施工质量验收02表4.31）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，≥6 的按要求起拱1/1000~3/1000；
4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）；
5）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；
6）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距500mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂；
7）、脚手架采用的扣件必须全数检查，有滑痕、裂缝等质量问题的扣件一律不得使用；
8）、垂直和水平剪刀撑必须按照脚手架搭设规程设置，其间隔距离不得大于4个排距；
1）、立杆：立杆底部设置底座或垫板；立杆各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上；
2）、水平杆：水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件且严禁拆除；主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm；每步的纵横向水平杆应双向拉通。
3）剪刀撑：模板支架高度超过4m的模板支架应以下要求设置，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（共三道）；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，交角宜为45°~60°；倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。

高支模架搭设完毕后，需要进行定期检查，对扣件松动、模板裂缝及支撑架变形等情况应高度重视，并按要求进行统一验收。
承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.0钢管。钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用。
扣件必须符合相关规定，不得有弯曲，缺损、滑扣。扣件螺栓的扭矩力要求在45~65N.m，螺栓拧紧扭矩达65N.m时应完好无损。对普通板梁进行抽检，对大梁底应全数进行检查。
立杆间距应严格按照方案要求进行搭设，局部位置考虑到施工方便，可适当调整，但间距不得超过方案允许的最大间距（不超过900mm）。大梁底两侧立杆间距应对称，偏差不大于25mm。
剪刀撑应按方案要求进行搭设，每根剪刀撑斜杆与架体连接扣件不少于3个点。剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

附：建筑工程重大危险源施工程序验收表

附件
建筑工程重大危险源施工程序验收表
工程名称

形象进度

施工单位

项目经理

分包单位

分包项目经理

监理单位

总监

危险源类型

危险源部位

验收内容
1、安全生产责任是否落实：
是
否
2、分包合同是否备案：
是
否
3、专项施工方案有否已经通过论证：
是
否
4、专项施工方案有否按照专家意见进行完善：
是
否
5、施工单位的隐蔽工程验收与技术复核情况：
是
否
6、监理安全旁站记录是否齐全：
是
否
7、作业人员持证上岗情况：
是
否
8、其他：
是
否
参加验收人员签名

项目经理签名

总监签名

施工单位审核意见

（盖章）
年 月 日
监理单位审核意见

（盖章）
年 月 日

本工程高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。

为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。
项目经理张贤方为第一安全责任人，安全员为直接安全责任人，并相应成立高支模施工管理领导小组。
组 长：项目经理：陈伟、吕学永
副组长：现场技术负责人：李伟成
组 员：安全员、施工员、质检员，木工班组长及各施工班组长。

报警救援及其他联络电话
单位或姓名
电话
单位或姓名
电话
火警
119
组长：陈伟

公安
110
副组长：李伟成

医疗
120
组员：

交通
122
组员：

公司办公电话

组员：

（1）项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。
（2）现场技术负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
（3）现场安全员 ：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。

（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。
（4）项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

（1）高空坠落应急救援方法：
1）当现场只有１人时应大声呼救；２人以上时，就有１人或多人去打“120”
急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。
2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
（2）模板、坍塌应急救援方法：
1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。
2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；
5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
（3）物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。
1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。
2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。
5）预备应急救援工具如下表：
序号
器材或设备
数量
主要用途
1
支架
若干
支撑加固
2
模板、木方
若干
支撑加固
3
担架
2个
抢救伤员
4
止血急救包
3个
抢救伤员
5
手电筒
5个
停电时照明求援
6
应急灯
3个
停电时照明求援
7
爬梯
4樘
人员疏散
8
对讲机
4台
联系指挥求援

面板的受弯应力计算值 σ =5.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值 ν=0.609mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.44mm，满足要求！

次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值 ν=0.204mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

主楞的受弯应力计算值 σ =50N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值 ν=0.159mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.014kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

梁底模面板计算应力 σ =1.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν=0.048mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.667mm，满足要求！

方木的最大应力计算值 0.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值 0.334 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值 ν= 0.006 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=0.9 mm，满足要求！

支撑小横杆的最大应力计算值 14.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 24.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.286mm小于900/150与10 mm,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 181.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=2.099mm小于900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆稳定性计算 σ = 189.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
钢管立杆稳定性计算 σ = 52.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
钢管立杆稳定性计算 σ = 25.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

所以有：M1>[M1]；M2>[M2]，|M1'|>[M1']，|M2'|>[M2']，此混凝土板是不能承受脚手架荷载的。
故要求3.67m以下层支模架不得拆除。

面板的受弯应力计算值 σ =5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值 ν=0.275mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.26mm，满足要求！

次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值 ν=0.199mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

主楞的受弯应力计算值 σ =58.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值 ν=0.294mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.436kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

梁底模面板计算应力 σ =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν=0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.6mm，满足要求！

方木的最大应力计算值 0.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值 0.305 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值 ν= 0.013 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.2 mm，满足要求！

支撑小横杆的最大应力计算值 143 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 92.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.088mm小于900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆稳定性计算 σ = 162.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

方木的最大应力计算值为 2.379 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值 0.317 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 148.116 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1.642mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 48.235 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 64.487 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

面板的受弯应力计算值 σ =9.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值 ν=1.046mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.76mm，满足要求！

次楞最大受弯应力计算值 σ = 5.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值 ν=0.277mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

主楞的受弯应力计算值 σ =68.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值 ν=0.255mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.226kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

梁底模面板计算应力 σ =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν=0.065mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

方木的最大应力计算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值 0.386 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值 ν= 0.007 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=0.9 mm，满足要求！

支撑小横杆的最大应力计算值 132.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 146.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.687mm小于900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆稳定性计算 σ = 191.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
p=20.55 ≤ fg=80 kPa 。地基承载力满足要求！

面板的受弯应力计算值 σ =3.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值 ν=0.12mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.06mm，满足要求！

次楞最大受弯应力计算值 σ = 3.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值 ν=0.15mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

主楞的受弯应力计算值 σ =37N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值 ν=0.112mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.465kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

梁底模面板计算应力 σ =1.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν=0.013mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.6mm，满足要求！

方木的最大应力计算值 1.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值 0.389 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值 ν= 0.048 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.712 mm，满足要求！

支撑小横杆的最大应力计算值 184.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 75 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.734mm小于856/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆稳定性计算 σ = 146.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

方木的最大应力计算值为 2.379 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值 0.317 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 148.116 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1.642mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 47.524 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 62.692 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

面板的受弯应力计算值 σ =0.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值 ν=0.006mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.467mm，满足要求！

次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大挠度计算值 ν=0.063mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

主楞的受弯应力计算值 σ =22.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值 ν=0.056mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.5mm，满足要求！
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.867kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

梁底模面板计算应力 σ =0.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ν=0.015mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.571mm，满足要求！

方木的最大应力计算值 0.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值 0.197 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木的最大挠度计算值 ν= 0.004 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=0.96 mm，满足要求！

支撑小横杆的最大应力计算值 32.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 28.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.215mm小于720/150与10 mm,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 138.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.041mm小于720/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆稳定性计算 σ = 156.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
钢管立杆稳定性计算 σ = 45.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
钢管立杆稳定性计算 σ = 22N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

p=26.61 ≤ fg=80 kPa 。地基承载力满足要求！

面板的最大应力计算值为 2.403 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
面板的最大挠度计算值 0.108 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!

方木的最大应力计算值为 3.504 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木的受剪应力计算值 0.584 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
方木的最大挠度计算值 0.216 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.88 mm,满足要求!

支撑钢管的最大应力计算值 122.689 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 0.853mm 小于 720/150与10 mm,满足要求!
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.343 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 53.755 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！