玄武岩纤维混凝土冲击劈拉特性研究.pdf

2 0 1 4年 第 1 1期 (总 第 3 0 1期 ) Nu mb e r 1 1 i n 2 01 4( To t a 1 No3 01) 混 凝 土 Co n c r e t e 原材料及辅助物料 M ATERI AL AND ADM I NI CLE 玄武岩纤维混凝土冲击劈拉特性研究 聂 良学 招 ，许金余 1 a , 2 任韦波 协 ，刘志群 他 ( 1 空军工程大学 a 机场建筑工程系；b 航空航天工程学院，陕西 西安 7 1 0 0 3 8 ； 2 西北工业大学 力学与土木建筑学院，陕西 西安 7 1 0 0 7 2 ) 摘要： 利用直径 1 0 0 i T l r n的 S H P B试验系统 ， 对不同纤维体积掺量的玄武岩纤维混凝土进行平台巴西圆盘试验， 研究其在冲击 荷载作用下的劈裂拉伸特性。 试验结果表 明： B F R C的静态劈拉强度和静态抗压强度随纤维体积掺量 的增大呈先增大 、 后减小的 变化趋势； 随着冲击弹速的提高 ， B F R C的冲击劈拉强度及冲击劈拉韧度不断增大 ， 表现出明显的冲击强化效应； 掺人玄武岩纤维可 以有效提高 B F R C的冲击劈拉性能， 使得同一弹速下 B F R C的冲击劈拉强度和冲击劈拉韧度较素混凝土普遍增大 ； 基于本文的试 验条件及配合比， 玄武岩纤维的相对最优体积掺量为 0 2 。 关键词： 玄武岩纤维混凝土；S H P B ；冲击劈拉强度 ；冲击劈拉韧性 中图分类号 ： T U 5 2 8 5 7 2 文献标志码 ： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 4 ) 1 1 0 0 9 6 0 4 R e s e a r c h on t h e s pl i t t i n g t e n s i l e pr o p e r t i e s o f b a s a l t f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e u n d e r i mp a c t l o a d i n g NI ELi a n gx u e XUJ i n yul a , 2 REN We i b ol a LI UZh i qu n ( 1 a De p a r t me n t o f Ai r fi e l d a n d Bu i l d i n g E n g i n e e ri n g； b C o l l e g e o f Ae r o n a u t i c s a n d As t r o n a u t i c s En g i n e e ri n g ， Ai r F o r c e En g i n e e ri n g Un i v e r s i t y， Xi a n 7 1 0 0 3 8， C h i n a ； 2 Co l l e g e o f Me c h a n i c s a n dCi v i l Ar c h i t e c t u r e ， No r t h we s t P o l y t e c h n i cUn i v e r s i t y ， Xi a l l 7 1 0 0 7 2 ， Ch i n a ) Ab s t r a c t ： T h e i mp a c t s p l i t t i n gt e n s i l e t e s t s o f b a s a l t fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e ( BF RC) u s i n g fl a t t e n e d Br a z i l i a n d i s c s a mp l e s we r e p e r f o r me d wi t h s p l i t Ho p k i n s o n p r e s s u r e b a r( S HP B) s y s t e m o f 1 O 0 mm d i a me t e r T h e s p l i t t i n g t e n s i l e c h a r a c t e r i s t i c s o f b a s a l t fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e u n d e r i mp a c t l o a d i n g we r e i n v e s t i g a t e d T h e t e s t r e s u l t s s h o we d t h a t t h e s t a t i c s p l i tt i n g t e n s i l e s t r e n g t h a n d s t a t i c c o mp r e s s i v e s tr e n gth o f b a s a l t fi be r r e i n f o r c e d c o nc r e t e i n c r e a s e fir s t a n d t h e n d e c r e a s e d wi t h t h e i nc r e a s e o ffib e r v o l u me t r i c f r a c t i o n W i t h t he r i s i n g of i mpa c t v e l oc i t y， t h ei mp a c t s p l i t t i n gt e ns i l e s t r e n g t ha ndi mpa c t s p l i t t i n gt e ns i l e t o u g h ne s s o f b a s a l t fib e rr e i nf o r c e dc o nc r e t ei nc r e a s e dc o n s t a n t l y， t he i mpa c t s t r e n gth e n i n g e f f e c t wa s o b v i o u s T h e a d d i t i o n o f b a s a l t fi b e r c a n e f f e c t i v e l y i mp r o v e the s p l i t t i n g t e n s i l e p r o p e rti e s o f b a s a l t fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e a n d i n c r e a s e i t S i mp a c t s p l i t t i n g t e n s i l e s t r e n gth a n d i mp a c t s p l i tt i n g t e n s i l e t o u g h n e s s c o mp are d wi t h p l a i n c o n c r e t e u n d e r t he s a me i mp a c t v e l oc i t y Th e r e l a t i v e l y be s t vo l u me t ric f r a c t i o n o f ba s a l t fibe r wa s O_2 ba s e d O i l the t e s t c o nd i t i o n a n d mi x p r o po rti o ns Ke y wo r d s ： b a s a l t fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e ； S HP B； i mp a c t s p l i t t i n g t e n s i l e s t r e n gth ； i mp a c t s p l i t t i n g t e n s i l e t o u g h n e s s 0 引言 混凝土作为一种典型的脆性材料 ， 其抗拉强度要远低 于抗压强度 ， 大量工程实践及试验研究也表明 ， 混凝土结 构的失稳 破坏通 常都是 由于其抗拉性能不足造成的_ ， 拉 伸破坏是混凝土最为常见的破坏方式。 随着近年来混凝土 材料存军事防护T程 以及各类抗震 、 抗爆工程领域内的广 泛应用 ， 其抗拉性 能 ， 尤其是在 冲击荷 载作用 下的抗 拉性 能受到人们的 E l 益关注【2 _ ， 其研 究对 于实际工程应用具有 重要的理论与现实意义。 玄武岩纤维混凝 土( B F R C) 是当前发展迅速 的一种高 性能纤维增强混凝土材料 ， 现有研究 已对其静 、 动态抗压强 度 ， 受压本构关系 ， 弯曲断裂韧度以及构件耐久性等物理 、 力学性能开展 了较为详尽的研究l 3 _ ， 表明掺人玄武岩纤维 可以有效提升混凝土的强度变形特性 ， 改善材料的耐久性 。 然而 ， 目前针对 B F R C冲击抗拉性能的研究还相对较少 ， 对 于其冲击抗拉强度 、 韧性等力学指标 的变化规律也缺乏 深 入 了解 ， 而 B F R C结构的稳定性 、 可靠性等都 涉及到其 冲 击抗拉性能。 鉴于此 ， 本研究利用 4 , 1 0 0 m m S H P B试验系统 对素混凝土( P c ) 以及三种纤维体积掺量的 B F R C进行平 台 巴西圆盘试验 ， 研究其在冲击荷载作用下 的劈裂拉伸特性 。 1 试 验 概 况 1 1 试件 制备 制备 B F R C试件所用 的原材料包括 ： ( 1 ) 秦岭 牌 P 0 4 2 5 R级水泥； ( 2 ) 泾 阳县石灰岩碎石 ， 表观密度 2 7 0 0 k g m ， 堆积密度 l 6 0 0 k g m 3 ； ( 3 ) 灞河中砂 ， 表观密度 2 6 0 0 k g m 3 ， 堆积 密度 1 5 0 0 k g m ， 细度模数 2 8 ； ( 4 ) 韩城第 二发 电厂 收稿 日期 ：2 0 1 4 0 5 - 2 3 基金 项 目：国家 自然科学基金资助项 目( 5 1 3 7 8 4 9 7 ) ； 国家 自然科学基金资助项 目( 5 1 2 0 8 5 0 7 ) 9 6 生产的 I 级粉煤灰 ， 密度 2 1 g c m s ； ( 5 ) 霖 源微硅粉有 限公 司生产的硅灰 ，平均粒径 0 1 0 1 5 Iz m， S i O 含量 9 2 ， 以 质量分数计 ； ( 6 ) 自来水 ； ( 7 ) 建宝新型建材有 限公 司生 产 的 F D N 高效减水剂 ， 减水 率 2 0 ， 掺量 1 ， 以体积分 数 计 ； ( 8 ) 俄金玄武岩纤维有 限公司生产 的短切玄武岩纤维 ， 其具体物理力学性能指标见表 1 。 表 1 玄武岩纤维的基本物理力学性能 混 凝土基体 配合 比如表 2所示 ， 经查 阅 国内外 相关 文献 并结合前 期研究成果 ， 确定玄 武岩纤 维掺量分 别为 0 1 、 0 2 和 0 3 ， 以体 积分数计 ( 分别 用 B C 1 ， B C 2 和 B C 3 表示相应掺量下 的 B F R C) 。 表 2混凝土基体配合比 k g m3 水泥 石灰岩碎石 砂 粉煤灰 硅灰 水 F D N 3 75 1 0 30 6 9 0 1 2 5 25 1 8 0 5 试件种类包括 以下两种 ： ( 1 ) 标准立方体试件 ， 几何尺 寸为 1 5 0 minx 1 5 0 mmx l 5 0 m m， 用于 B F R C的静态劈拉试 验和静态抗 压试验 ； ( 2 ) 平台 巴西 圆盘试件 ( 见图 1 ) ， 几何 尺寸为 6 9 8 m mx 4 8 m m， 平 台中心角 2 0 。 ， 用于 B F R C的冲 击劈拉试验 。 所有试件经搅拌 、 振捣 、 成 型后 ， 置于养护室 内进行 2 8 d 标 准养护 ， 养护结束后 ， 对于平 台巴西 圆盘试 件还需进一步 的切割 、 打磨处理 ， 以确保试 件表面平整度 和平台中心角在规定范围之 内。 图 1 平台巴西圆盘试件示意图( 单位： mm) 1 2 试验设备 与方法 静 态劈拉试验 和抗压试验 采用 H Y Y型液压 伺服材 料试验 系统 ， 试验方法参照 G B T 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ( 普通混凝 土力学性能试验方法标准 罔 。 冲击劈拉试验采用 b l O 0 m m S H P B试验系统( 见图 2 ) ， 共分 6 个冲击弹速等级( 4 9 m s ) ， 弹速通 过调节气压进行控制 ， 此外 ， 为延长入射波上升沿 图 2 S H P B试验系统 升时 ， 避免应力波弥散效应对试验精度造成 的影响 ， 试验 中亦采用波形整形技术 ， 即利用不 同直径 的铜质圆片作为 波形整形器以改善入射波波形 。 平 台巴西 圆盘 的 S H P B试验 目前 已广泛应用于混凝 土、 岩石等脆性材料的冲击劈拉性能研究 中， 其原理基于对 心 圆盘 问题 的平 面弹性理论 ， 试验 中 ， 施加 在试件端部平 台上的均布冲击荷载可以有效改善加载处的应力集中， 当平 台中心角大于一定临界值时 ， 即可保证试件在中心处起裂 ， 并在垂直加载方 向相 当大的范围内产生均匀的拉应力 。 有关 平 台巴西圆盘 S H P B试验的具体试验原理可参见文献 9 】 。 2 试验结果与分析 2 1 B F RC静态力学性能分析 图 3为不 同纤维掺量 B F R C静态劈拉强度 及静 态抗压强 度 的变化规 律 。 由图 3 可 知 ： 静荷 载作用 下 ， B F R C的劈拉强度 和抗压强度 随纤 维掺量 的增 大呈先增 大 、 后减小 的变化趋势 ， 掺入玄武岩纤维可 以有效提升混 凝土的静态劈拉 、 抗压性能 ， 且当纤维掺量为 O 2 时效果 相对 最佳 ， 例 如 B C 2的静态 劈拉强 度 ( 5 9 0 MP a ) 为 P C ( 4 5 3 MP a ) 的 1 - 3 倍 ， 其静态抗压强度 ( 7 7 0 MP a ) 则较 P C ( 6 0 4 MP a ) 提高 了 2 7 4 。 ： 蠢 3 0胃蕊 想 l二 = 竺 !竺 兰 兰 ： l 2 0 1 。 I - 0 1 0 2 0 3 0 纤维体积掺量， 图3不同纤维掺量 B F R C的静态劈拉强度及静态抗压强度 2 2 B F RC冲击劈拉 强度 分析 由于冲击劈拉试验中试件 的应变率一定程度上依赖于 其 劈拉强度和抗拉 弹性模 量， 计算误差较大 ， 因而本研 究 选用冲击弹速指标来 反映外 部动荷对材料劈拉性能 的 影 响。 图 4为 B F R C冲击劈拉强度 随冲击弹速的变化 规律 ， 同时 ， 为表征外部 冲击荷载及纤维对 B F R C冲击劈 拉强度 的影响 ， 分别定义冲击劈拉增强因子 K ， 和 纤维增强百分 比 = ( ，d y 由 ) x l O 0 ( 和 分别代表 P C和 B F R C的冲击劈拉强度 ) ， 图 5 和 图 6给出 了 K和 P f 的变化规律。 冲击 弹速 V ( m s ) 图 4 冲击劈拉强度随弹速的变化规律 97 蓝 暖 塑 敞 量 冲击弹速 V l ( m s ) 图 5 冲击劈拉增强因子随弹速的变化规律 冲击弹速 V ( m s ) 图6纤维增强百分比对t 直方图 由图 4 6 可知 ： 随着冲击弹速 的提高 ， 四种混凝土 的 冲击劈拉强度及 冲击劈拉增强 因子均不断增大 ， 表现出明 显 的冲击强化效应 ， 例如对 于 B C 2 ， 在 4 9 m s 的弹速范 围内， 其冲击劈拉强度 由 1 4 4 7 MP a 增至 2 5 8 4 MP a ， 最高 达到静态劈拉强度 的 4 3 8 倍 ， 经回归分析 ， 冲击劈拉强度 与弹速问近似符合幂 函数关 系 ， 即 ， ( 具体拟合 系 数见表 3 ， 下 同 ) ， 冲击 劈拉 增强 因子随 冲击 弹速 的增 大 呈 指数 式上升 ， 即 K = e x p ( + a 4 V + a s V z ) 。 此外 ， 玄武岩纤维 的掺人使得 B F R C的冲击劈拉强度较 P C普遍得 以提 升 ， 且按增幅由大到小的次序依次为 B C 2 B C 一 3 B C 1 ， 然而 ， B F R C的冲击劈拉增强 因子并未 因纤维 的掺入随之增大 ， 且对 于 B C 一 2 还有所下降 ， 这主要是 由于 冲击劈拉增强 因 子受试件静态劈拉强度和冲击劈拉强度两方面影响所致。 进一步根据文献【 l 1 】 可知 ， B F R C的冲击劈 拉强度与 其静压强度问应存在一定关系 ， 为此定义无量纲的敏感 系 数用 以描述两者关系的变化 ， 如图 7 所示 。 由图 7可知 ： 随 着冲击弹速的升高， 值不断减小 ， 表明在冲击荷载作用下 ， 材料劈拉强度与静压强度 间的差距较静载作用下不 断缩 小 ， 冲击强化效应明显 ， 试件承受拉伸荷载作用的能力增强 。 2 3 BF Rc 冲击劈拉韧性分析 冲击劈拉韧性是 B F R C在 冲击劈拉破坏过 程中力 学 性 能的综合体 现 ， 反 映了试 件在此过 程 中的能量耗散 特 98 冲击 弹速 V ( m s ) 图 7 敏感系数 M 随弹速的变化规律 表 3拟合公式系数表 0l 啦 n3 如 嘶 如 PC 4 7 2 5 0 6 6 3 0 6 41 00 86 0 0 01 1 2 3 6 2 0 7 88 1 79 3 BC 1 4 5 2 5 0 6 8 7 0 6 31 008 7 0 0 0 2 33 0 5 41 00 25 2 7 2 6 BC一 2 4 41 0 0 7 9 8 0 3 5 3 0 1 28 0 0 0 0 3O 1 7 8 2 0 96 2421 BC一 3 4 9 8 3 0 6 61 0 4 65 0 1 3 4 00 02 -5 3 1 48 2 2 5 69 0 1 4 4 性 ， 本研究在此定义 B F R C的冲击劈拉韧度 为入射能 与反射能 和透射能 之差 ， 即 r W= W 一 W， 一 V t= C A E f( E 2 - oo 2 r- s ) ( 1 ) J U 式 中： C 压杆声速 ； A压杆横截面积 ； E 压杆弹性模量 ； 入射波历时 ； 、 、 所测入射 、 反射和透射应 变波 。 同时 ， 定义 纤维 增韧 百分 比 ( 一 W p ) Wp x 1 0 0 ( 和 分别代表 P C和 B F R C的冲击劈拉韧度 ) 用 以描 述纤 维对 B F R C冲击劈拉韧性 的影响 。 和 P w 的变化规 律如 图 8 和 图 9 所示。 登 屡 婚 冲击 弹速 V ( m s ) 冲击 弹速V ( m s ) 图 9 纤 维增韧 百分 比对 比直 方 图 由图 8 、 图 9 可 知 ： 外部 冲击荷 载对材料 冲击劈 拉韧 性影响显著 ， 冲击弹速的提高使 得试件 冲击劈拉韧度不断 增大 ， 以 B C 2 为例 ， 当弹速 由 5 m s 上升至 8 m s 时 ， 其 冲 击劈拉韧度由 8 8 6 J 增至 1 6 9 8 J ， 说 明外部冲击荷载越大 ， 试件在冲击劈拉破坏过程 中耗散的能量越多 ， 同冲击劈拉 强度类 似 ， 冲击 劈拉韧度亦表现 出明显 的冲击强化效应 ， 经回归分析 ， 冲击劈拉韧度 与弹速间近似呈二次多项式关 系 ， 即 = 0 6 + 嘶 + 魄 。 此外 ， 同一 弹速下 ， B F R C的冲击劈 拉韧度较 P C普遍增大 ， 且 B C 2的增幅相对最大 ， B C 3 次 之 ， B C 一 1 最小 ， 说 明掺入玄武岩纤维可从一定程度上增强 B F R C的冲击劈拉韧性 ， 加强其对外部 冲击能量 的耗散 。 2 4讨 论 通过上述分析可知 夕 部 冲击荷载 的提高对于 B F R C 如 加 m 5 O 96 丑 忸酉 5 辫好 O O 0 0 O O O O O 0 瓤 垛镣替 的劈拉强度 、 劈拉韧性具有 明显的强化效应 ， 这是 因为 ： 静 态荷 载作用下 ， 荷 载作 用时间相对较长 ， 试件 的失稳破坏 通常是由于最薄弱面处( 例如骨料一 基体界面 ) 一条或者几 条 主裂纹扩 展贯通 所致 ， 而冲击荷载作用下 ， 荷载作用时 间非常短 ， 使得试件在短 时间内同时生成大量新的裂纹并 不断演化发展， 致使其所耗散的外部能量增多， 劈拉强度 增大 。 另外 ， 掺人玄武岩纤维对 B F R C的冲击劈 拉性能可 产生一定的强韧化效果 ， 且当纤维掺量为 0 2 时效果相 对最 佳 ， 这是 因为 ： 纤维作为增强分散相在试件 内部可 以 有效减缓裂纹尖端的应力集中， 使裂纹沿多个方向发展并 起 到细 化裂纹 的作 用 ， 提高试 件 的整体 承 载能 力 ， 因而 B F R C破坏时所消耗的能量及强度要高于 P C， 且增大纤维 掺量 可以进 一步增 强纤维的作用 效果 ， 但是 ， 由于纤维在 试件 内部不 易均匀分散 ， 因此当纤 维掺量过多时 ， 会 出现 “ 成 团” 、 “ 结块 ” 现象 ， 导致试件 内部出现薄弱 区， 降低其强 韧化效果 ， 所 以本研究 中当纤维掺量 由 0 2 增至 0 3 时， B C 3的冲击劈拉性能较 B C 2 不升反降。 3结 论 ( 1 ) 静荷 载作用下 ， B F R C的劈 拉强度和抗压 强度随 纤维 掺量的增大呈先增大 、 后减小 的变化趋势 ， 且 当纤维 掺量为 0 2 时 ， 其增强效果相对最佳 。 ( 2 ) 外部 冲击荷 载对 B F R C冲击劈拉性能影 响显著 ， 随着 冲击弹速 的提 高 ， B F R C的冲击劈 拉强度 、 冲击劈拉 增强 因子以及 冲击劈拉韧度均不断增大 ， 冲击劈拉强度与 静压强度间的差距不断缩小 ， 表现 出明显的冲击强化效应。 ( 3 ) 掺入玄武岩纤维可从一定程度上提高B F R C的冲 击劈拉性能， 使得同一弹速下 B F R C的冲击劈拉强度和冲 击劈 拉韧度较 P C普遍增大 ， 且按增 幅由大 到小 的次序依 次为 B C 2 B C 3 B C 1 ， 即基于本研究的试验条件及配合 比， 玄武岩纤维的相对最优掺量为 0 2 。 上接第 9 2页 2 李悦 ， 韩兆兴， 王敏， 等 掺废橡胶微粒的再生混凝土物理力学 性能【 J 1 北京工业大学学报 ， 2 0 0 9 ( 6 ) ： 3 5 3 7 【 3 】E L DI N N E I L N， S E NOU C I A HME D B R u b b e r t i r e p a r t i c l e s a s c o n c r e t e a g g r e g a t e J J o u r n a l o f Ma t e r i als i n C i v i l E n g i n e e r i n g ， 1 9 9 3 ， 5 ( 4 ) ： 4 7 8 4 9 6 4 4 G B T 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ， 普通混凝土力学性能试验方法标准 S 北京 ： 中国建筑工业出版社， 2 0 0 2 5 15 王文婧 ， 许家文 ， 刘元珍 ， 等 橡胶颗粒对再生混凝土氯离子渗 上接第 9 5页 【 5 张泽平， 刘鸽， 师鹏， 等 玻化微珠保温混凝土的绿色评价【 J 1 建 筑节能， 2 0 1 0 ( 7 ) ： 5 9 6 1 6 】霍建梅 ， 李珠 ， 王文婧 纳米材料对玻化微珠保温混凝土性能的 影响 J 混凝土与水泥制品 ， 2 0 1 3 ( 1 0 ) ： 5 4 5 7 【 7 许家文， 刘元珍， 李珠， 等 再生保温混凝土抗压和抗折试验研 究 J 混凝土， 2 0 1 3 ( 1 2 ) ： 3 8 4 5 8 】代学灵 ， 赵华玮 ， 李珠 ， 等 玻化微珠在 自保温墙体 中的应用研 究 J _ 工程力学 ， 2 0 1 0 ( 2 7 ) ： 1 7 2 1 8 3 参考 文献 ： 1 范立新 ， 焦楚杰 ， 张亚芳 ， 等j 昆 凝土动态拉伸试验与数值研究 进展 J 】 混凝土， 2 0 1 3 ( 2 ) ： 1 2 1 6 【 2 许金余 ， 罗鑫 ， 吴菲 ， 等 地质聚合物混凝土动态劈裂拉伸破坏 的吸能特性 J _ 空军工程大学学报 ： 自然科学版， 2 0 1 3 ， 1 4 ( 5 ) ： 8 5 8 8 3 】 许金余， 李为民， 王亚平， 等 玄武岩纤维对不同胶凝材料混凝 土的强韧化效应 解放军理工大学学报： 自然科学版， 2 0 1 1 ， 1 2 ( 3 ) ： 2 4 5 2 5 0 f 4 沈刘军， 许金余， 李为民， 等 玄武岩纤维增强混凝土静、 动力性 能试验研究【 J J 混凝土， 2 0 0 8 ( 4 ) ： 6 6 6 9 5 齐建林 ， 朱江 玄武岩纤维在混凝土中的应用与研究进展 混 凝土 ， 2 0 1 1 ( 7 ) ： 4 6 4 9 【 6 】L I W M， XU J Y I mp a c t c h a r a c t e r i z a t i o n o f b a s a l t fi b e r r e i n f o r c e d g e o p o l y me ric c o n c r e t e u s i n g a 1 0 0一mm-d i a me t e r s p l i t Ho p k i n s o n p r e s s u r e b a r J Ma t e r i a l s S c i e n c e a n d E n g i n e e ri n g A， 2 0 0 9 ， 5 1 3 51 4： 1 4 5 1 5 3 7 刘华挺 ， 张俊芝 ， 傅 招旗 ， 等 短切玄武岩纤维混凝土构件抗氯 盐侵蚀试验f J j 昆凝土 ， 2 0 1 1 ( 1 ) ： 1 4 1 5 【 8 G B T 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ， 普通混凝土力学性能试验方法标准【 s E 京： 中国建筑工业 出版社 ， 2 0 0 3 9 】9 王届智 ， 贾学明 平台巴西圆盘试样确定脆性岩石的弹性模量、 拉伸强度和断裂韧度第一部分 ： 解析与数值结果f J 1 岩石力 学与工程学报 ， 2 0 0 2 ， 2 1 ( 9 ) ： 1 2 8 5 1 2 8 9 1 0 X lT 绪涛 ， 代仁强， 陈德兴， 等 冈 纤维混凝土动态劈裂试验的能 量耗散分析f J 1 应用力学学报 ， 2 0 0 9 ， 2 6 ( 1 ) ： 1 5 1 1 5 4 1 1 】 唐礼忠， 刘涛， 汪令辉， 等 两种不同大理岩 S H P B动态劈裂试 验 J 1 武汉理工大学学报， 2 0 1 2 ， 3 4 ( 7 ) ： 7 2 7 7 作者简介 联系地址 ： 联系电话 聂良学( 1 9 9 0 一 ) ， 男， 硕士研究生， 主要从事防护结构 方面的研究工作。 陕西省西安市灞桥区空军工程大学航空航天工程学 院研究生管理大队 3队( 7 1 0 0 3 8 ) 1 8 3 9 2 59 4 49 6 透性影响研究 J 】 混凝土与水泥制品， 2 o 1 3 ( 1 1 ) ： 1 5 - 1 7 作者简介 联 系 地址 ： 联系电话 ： 范鹏 飞( 1 9 7 2 一 ) ， 男 ， 博士研究 生 ， 从 事混凝土结构 方向。 山西省 太原市迎泽西 大街 7 9号 太原理 工大学 建 筑与土木工程 学院 ( 0 3 0 0 2 4 ) 1 3 51 3 5 9 0 9 98 【 9 】G B T 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ， 普 通混凝土力学性能试验 方法标准【 s 】 北 京 ： 中国建筑工业出版社， 2 0 0 2 作者简介 ： 联系地址 ： 联系电话 许家文 ( 1 9 9 0 一 ) ， 男 ， 硕士生 ， 从事混凝土结构方向。 山西省太原市迎泽西大街 7 9号 太原理工大学建筑 与土木工程学院( 0 3 0 0 2 4 ) 1 8 61 1 471 0 41 9 9