带约束拉杆矩形钢管混凝土短柱承载力计算.pdf

2 0 1 2年第 3期 3月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 C HI NA C 0NCRE T E AND CE ME NT P RODUC T S 2 01 2 No 3 Ma r c h 带约束拉杆矩形钢管混凝土短柱承载力计算 李华钢 ， 蔡健 。 ( 1 华南理工大学广州学院， 5 1 0 8 0 0 ； 2 华南理工大学亚热带建筑科学国家重点 实验室， 广州 5 1 0 6 4 0 ； 3 华南理工大学土木与交通学 院， 广州 5 1 0 6 4 0 ) 摘 要 ： 采用带约束拉杆矩形钢 管混凝 土的本构关 系， 利用纤维模型 法对 带约束拉杆 矩形钢管混凝土短柱承载 力进 行 了数值 分析 ， 计算结果与试验结果吻合 良好。利用经试验结果验证的计算程序 对带约束拉杆矩 形钢 管混凝土 短柱轴压和 单、 双 向偏 压承载力进行 了较 系统的参数分析 ， 回 归出带约束拉杆矩形 钢管混凝土轴压 和单 、 双偏压承 载力 简化计算公式 ， 公式的计算精度高 ， 形 式简单 ， 便于应用 ， 可供 工程设计参考 。 关键 词 ： 矩形钢 管混凝 土； 短柱 ； 约束拉杆 ； 承载力 ； 数值 分析 ； 简化公式 Ab s t r a c t ：F i b e r mo d e l me t h o d i s a d o p t e d t o c alc u l a t e t h e b e a r i n g c a p a c i t y o f r e c t a n g u l a r c o n c r e t e fi l l e d s t e e l t u b e ( c r I 3 s t u b c o l u mn s w i t h b i n d i n g b a r s a n d t h e c o n s t i t u t i v e r e l a t i o n s h i p o f r e c t a n gul a r C F T w i t h b i n d i n g b a r s i s e mp l o y e d i n t h e n u me ri c al a n a l y s i s T h e n u me ric a l r e s u l t s a r e i n g o o d a g r e e me n t wi t h t h e e x p e ri me n t a l o n e s T h e p a r a me t e r s a n a l y s i s o f t h e b e a r i n g c a p a c i t y o f t h e C F T s t u b c H m n s s u b j e c t e d t o a x i a l ， u n i axi al a n d b i a x i a l e c c e n t ri c l o a d i n g are p e rf o r m e d b y u s i n g v e ri fi e d p r o g r a ms t h r o u g h e x p e ri me n t a l r e s u l t s S i mp l i fi e d f o rm u l a s f o r a x i al a n d e c c e n t r i c b e a r i n g c a p a c i t y o f r e c t a n g u l a r CF I s t u b c o l u mn s w i t h b i n d i n g b a r s are p r e s e n t e d b y r e g r e s s i o n ， w h i c h h a v e h i g h a c c u r a c y ，s i mp l e e x p r e s s i o n a n d c a n b e u s e f u l a s r e f e r e n c e s t o t h e d e s i g n of r e l a t i o n a l p r o j e c t s Ke y wo r d s ： Re c t a n g u l a r C F T； S tub c o l u mn ； B i n d i n g b a r s ； Be a r i n g c a p a c i t y ； N u me ri c a l a n a l y s i s ； S i mp l i fi e d f o rm u l a s 中图分类号 ： T U 5 2 5 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 4 6 3 7 ( 2 0 1 2 ) 0 3 4 9 0 6 0前 言 矩形钢管混凝土 的钢管对核心 混凝土 的约束 作用主要集 中在角部 ， 在 四边 中部几乎 为零 ， 整体 约束效应小 ， 延性和承载力 比圆形钢管混凝土低很 多 ， 其潜在的材料性能无法得到充分发挥 。针对 以 上 缺 点 ， 文献 1 - 2 提 出在 矩形 钢 管 四边 的 中部设 置 水平 约束拉杆的截面加强措施 ， 并对约束拉杆矩形 钢管混凝 土柱构件 的轴压和偏压性 能进行了试验 研究。结果表明 ， 设置了约束拉杆 的矩形钢管混凝 土柱的承载力 、 延性得到 了很好 的提高。 目前 国外 有关 钢管混凝土设计的规范或规程主要有 日本 A I J ( 1 9 9 7 ) 3 】 、 欧洲 E C 4 ( 1 9 9 6 ) t 、 美国 AC I ( 2 0 0 5 ) 阎 、 美 国 L R F D( 1 9 9 9 ) t 等 ， 而我国涉及钢管混凝 土基本构件 设计方法的有 国家军用标准 G J B 4 1 4 2 2 0 0 0 m 、 福建 地方标准 D B J 1 3 5 1 - 2 0 0 3 以及 中国工程建设标准 化协会的矩形钢管混凝土技术规程 C E C S 1 5 9 ： 2 0 0 4 tg l 等。由于未能考虑钢管以及约束拉杆 的约束作用 ， 上述规范 和规程相关 公式的计算结 果与带约束拉 杆钢管 混凝 土柱构件的试验值之间存在较大 的离 基金项 目：国家 自然科学基金资助项 目( 5 0 8 7 8 0 8 7 ) 。 散性 ， 总体上不适宜于该类构件的承载力计算。 本文采用带 约束拉杆矩形钢管混凝 土的本构 关 系 1 0 1 ， 利用纤维模型法对带约束拉杆矩形钢管混 凝土短柱 的承载力进行数值计算 ， 通过计算结果与 试验结果 的比较验证计算方法 的合理性 ， 同时分析 各种 因素对带约束拉杆矩形钢管混凝 土短柱的轴 压 、 单 向偏 压和双向偏压 承载力 的影响 ， 基于对大 量数值模拟结果的 回归分析 ， 提出带约束拉杆矩形 钢管混凝土短柱 的轴压 、偏压承载力 简化计算公 式 。 1 数值计算方法 1 1 材料 本构 关 系 假定钢管处于平面应力状态 ， 在受压 区为纵向 受压环向受拉 ，在受拉区为纵 向及横 向均受拉 ， 并 且钢材采用理想弹塑性应力一 应变关系 ： ( e y ) = E a 6 ( 一 B y ) ( 1 ) 1 ， 、 I ： ( 0 8 5时 1 2 0 3 l 百 一 J 厶 ( 2 ) f r , - ( 3 ) ， 当 R1 40 8 5时 厶 =0 8 9 厶 ( 4 ) f = l =一 0 1 9 厶 ( 5 ) 当 2 0 8 5时 1 2 0 3 l 百一 J 厶 ( 6 ) 厶 ： ( _7 ) r 2 一 一 ， 当 R 20 8 5时 = 0 8 9 厶 ( 8 ) =- 0 1 9 厶 ( 9 ) 式 中 为钢材 屈服强度 ， 、 分别 为矩形 钢管 长 、 短边 的宽厚 比参数 ， 定义如下 ： 悟 ( 1 0 ) ( 1 1 ) 对受拉 区钢管，为简化计算按单轴应力一 应 变 关系计算 ，屈服时纵向应力取为 1 以考虑双向 受拉对受拉强度的影响【“ 】 。 带约束拉杆矩形钢管 内填充 核心混凝土的本 构关系简述如下 0 1 ： ： ： ( 1 2 ) J c r 、 一 一 ， r -1 + = 一 ( 1 3 ) 8c c 0 缶 ) ( 14 ) r = i ( 1 5 ) E c- j c c ， c c 。 删5 ( )。 D c 67 ( 1 6 ) A, 1 f 厶_zL ； 箍 ( 17 ) 上述式 中变量及参数含义见文献【 l O 。 1 2 数值分析的基本假定和方法 利 用 纤 维 模 型 法 可 有 效 地 对 偏 压 试 件 进 行 全 过程分析 。如 图 1 所示 ， 建立坐标系 x o y ， 构件截面 总是置于坐标系的第一象 限， 并且截面的左下角角 点与坐标轴原点重合 ，将截面划分为许多小单元 ， 并近似认为各单元 的应力分布均匀 ， 其合力作用于 形心处 ， 用形心处 的应变作为该单元 的应变 ， 形心 处的坐标作为该单元的坐标。在进行数值分析时需 进 行如 下假 设 ： ( 1 ) 在变形 中试件横截面始终保 持为平截面 ， 截面应变为线性分布 ； ( 2 ) 钢板与混凝土之间无相对滑移 ； ( 3 ) 不考虑混凝土的抗拉 作用 ， 受拉区混凝土 退 出工作 ； ( 4 ) 试件两端铰接 ， 挠曲线为正弦半波曲线 ； ( 5 ) 钢材和受压 区混凝土的应力一 应变关 系分 别采用式( 1 ) 一 ( 1 1 ) 和式 ( 1 2 ) - ( 1 7 ) 。 根据假设 ( 4 ) ， 试件柱高 中部对 于挠度 的曲 率为 ： 2 = ( 1 8 ) L 定义坐标系轴正方 向到指 向截 面受压 区的中 和轴法线的转角为截面中和轴角 0 ，逆时针方 向为 正 ， 顺时针方向为负， 如图 1 所示。截面中和轴的位 置 可用 下式 表示 ： 等c o n s in 0 = 1 ( 1 9 ) 图 1截 面 分析 纤 维 模 型法 任 一混凝 土单元 ( ) 和钢管单元 ( ， ) 到 中和轴的距离 以及应变可表示为 ： i = c o s O + y s i n 0 一 R ( 2 0) = C 0 8 s i n 0 - R ( 2 1 ) 占 o ( 2 2 ) = ( 2 3 ) 式中， o 为截面曲率 ； 、 分别为混凝土单元 、 钢管 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 李华钢 ， 蔡健 带约束拉杆矩形钢管混凝土短柱承载力计算 单元 形心到 中和轴 的距离 ； s 分别为混凝土单 元 、 钢 管单 元形 心处 的应 变 。 确定 了每个单元形心处 的应变值后 ， 根据假设 ( 5 ) 可确定钢材和混凝土单元形心处 的应力 or ( or ) 及 。 由此 可得 、 和 为 ： A s = or A + f ( 2 4 ) i= i i = i s 1 Mx = or c A ( y c ) + A ( ) ( 2 5 ) i= i i= l n = or c A( 。 ) + or si A ( x ,j - 。 ) ( 2 6 ) i = i i= l O l - a F c t g ( 2 7 ) 式 中， 、 分别 为关于截面形心轴 、 y 的弯矩 ； 表示截面 的轴 向压力 ； A 分别表示第 i 个混 凝土单元 的应力和面积 ； O r A 分别表示第 个钢 管单元的应力和面积 ； 分别 表示第 i 个混凝土 单元 的横坐标 、纵坐标 ； x ,j , y sj 分别表示第 个钢管 单元的横坐标 、纵坐标 ； 勘、 y 。 分别表示截面形心的 横坐标 、 纵坐标 ； n 、 n s 分别为混凝土、 钢管单元数 ； 表示荷载角 。 计算公式假定混凝土和钢管受压 时应力 、 应变 为正 ，轴力 以受压为正 ， 、 的正负号分别按 左手螺旋法则和右手螺旋法则确定。 对于具有初始偏心距 e o 的偏压试件 ， 应满足 =e 0 +t i m ( 2 8 ) 对一给定 , 值 ，不断调整 。 值以满足式( 2 8 ) 平衡条件。基于以上假定和方法 ， 可编制程序对带 约束拉杆矩形钢管混凝土短柱进行非线性分析 。 2轴压 承载 力 计算公 式 2 1 数值计算结果与试验结果 比较 图 2为轴压承载力数值计算结果与文献 1 中 带约束拉 杆矩形 钢管混凝土短柱轴压承载力试验 值 的比较 ， 可见计算值与试验值 吻合 良好 ( 平均值为 1 0 3 8 ， 标准差为 0 0 4 4 ) 。 Z Z 邋 琳 ： 图 2 轴压承载力计算值与试验值 比较 2 2 影响参数及计算公式 考虑钢管以及约束拉杆 的约束作用 ， 带约束拉 杆矩形钢管混凝土短柱的轴压承载力计算公式可 表示 为 ： =厶 A + A ( 2 9 ) 式中 ， 为核心混凝土抗压强度提高系数 ； A 、 A 分 别为钢管和核心混凝土截面面积。 使 用非线性分析程序计算各种不 同参数下带 约束拉杆矩形钢管混凝土短柱的轴压承载力 ， 分析 结果表 明，影响核心混凝土抗压强度 的主要 因素 有 ： 拉杆约束系数 、 混凝土抗压强度 、 厶 钢管屈 服强度 、 钢管壁厚 t 以及截面宽高比 r 。通过对数值 计算结果 的回归分析， 核心混凝土抗压强度提高系 数 可表达为 ： z c - t r ( 1 + 3 1 ) ( 1 + 1 4 0 ( 2 )( 3 0 ) 。 、 。 、 2 Z , = 1 + 0 6 5 3 9 ( 亩卜 0 5 1 5 2 ( 亩) ( 3 1 ) ， 2 = 1 0 4 2 8 1 ( 缶 ) + 0 1 3 9 4 ( 缶 ) ( 3 2 ) 2 = 1 + 0 4 1 7 0 ( 缶 ) + 0 0 3 0 2 2 ( 缶 ) ( 3 3 ) =1 + 0 0 8 1 7 5 r 一 0 0 5 0 3 4 r 2( r 1 ) ( 3 4 ) 。 A 6 厶 a s i b ( 3 5 ) A b as 2 b ( 3 6 ) 式 中， “ 分别为钢管壁厚 t 、混凝土抗压强 度 、 钢管屈服强度厶 以及截面宽高 比r的修正系 数 ， - 、 为长、短边拉杆约束系数 为拉杆屈服强 度 ， 4 为单根拉杆截面面积 ， a s ， 、 as 2 、 b 分别为长、 短 边约束拉杆横 向间距和约束拉杆纵向间距。当不设 拉杆时 ， 取 = 1 0 。 图 3给出文献 1 带约束拉杆矩形钢管混凝土 轴压短柱试验结果和参数分析数值计算结果 与简 化公式计算结果的对比。可见 ， 简化公式结果与数 值计算 、 试 验结果 吻合 良好【 矾( ) 平均值为 1 0 1 5 ， 标准差为 0 0 5 9 。 Z Z j四 图 3 轴压承载力简化公式结果对 比 一 51 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 2年第 3期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 1 期 3单 向偏 压承 载力计 算公 式 3 1 数值计算结果与试验结果 比较 采用非线性分析程序 ， 计算文献 2 】 中带约束拉 杆矩形钢管混凝土短柱在偏心荷载作用下的荷载一 变形关系曲线 ， 从而计算构件的承载力 。图 4给 出 了部分试件数值计算曲线与试验曲线的对 比。图 5 给出了数值计算和试验的轴力 N和弯矩 M 的相关 曲线 的比较 。由图可见 ， 数值计算结果与试验结果 总体上吻合 良好 。 3 2参数分析及计算公式 分析结果表明， 影响带约束拉杆矩形钢管混凝 土单 向偏压构件关系曲线 的因素包括 ： 拉杆约束 系 图 4 部分偏压试件数值计算与试验结果的对 比 。 试验 ， 3 0 0 mrn x 1 5 0 m m a = 1 5 0 m m 图 5 数值计算 N M 曲线与试验值 比较 M， M ( a ) 拉杆 间距 J 、 一 52一 M M ( d ) 钢管强度厶 a , = 1 5 0 mm o = 1 0 0 ram a , =1 0 0 mm a , =1 5 0 mm a , =1 5 0 mm 数、 混凝土抗压强度、 钢管屈服强度 、 钢管壁厚 以及 截面宽高 比。图 6给出了各参数对单 向偏压曲线 的 影响， 图中和分别为轴压承载力和纯弯承载力。由 图可见 ， 可以近似认为各参数下的曲线为横放的抛 物线 ， 从而构造 出相关方程的一般形式 ： M = 1 + 2 m ( N j N) ( 3 7 ) 3 = 1 + 2 m ( 3 8 ) 式 中， m为与拉杆约束系数 ，混凝土抗压强度 ， 钢管屈服强度 及钢管壁厚 t 有关的函数 。 o t 是关 于拉杆约束系数 的函数。 M， M ( b ) 拉杆直径 d 图 6 各参数对 N - M , ,7 1 I u 曲线 的影响 M M ( c ) 混凝 土强度厶 M,M , ( f ) 截面宽高 比r 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 李华钢 ， 蔡健 带约束拉杆矩形钢管混凝土短柱承载力计算 通 过对不 同参数下带约束拉杆矩形钢 管混凝 土短柱 的单 向偏 压承载力数 值计算结果 的 回归分 析 ， 、 O L 简化计算式可表达为： m= k |j ( O 0 1 8 5 6 - 0 8 7 6 6 - + 0 7 1 8 5 2 ) ( 3 9 ) =2 1 9 1 + 1 1 1 l - 1 0 6 3 ( 4 O ) 式 中， - 、 定义同式 ( 3 5 ) 、 ( 3 6 ) ； 。 、 k o , k 分别为混 凝土抗压强度 、 t 钢管屈服强度厶 以及钢管壁厚 的修正系数 ， 按下列各式 ( 4 1 ) ( 4 3 ) 计算 ： 2 k c= O 5 3 2 3 + 7 _8 5 7 ( 缶 ) + o 0 6 3 8 1 ( 缶 )( 4 1 ) 2 a= 一 3 5 6 5 1 + 2 _8 7 8 ( 缶 ) _ 1 o 8 7 ( 责 )( 4 2 ) =一 5 9 9 2 + 5 9 8 4 ( 击) - 1 _7 6 4 ( 击) ( 4 3 ) 式 ( 3 7 ) 中的 、 帆 分别为轴压下极限轴力及纯 弯状态下的极限弯矩。 值可按式( 2 9 ) 计算 ； 值 可通过对大量 数值计算结果 的 回归分析 ， 在 矩形 钢 管混凝 土结 构技术 规程 嗍 中公式( 6 2 1 3 ) 、 ( 6 2 1 4 ) 的基础上进行系数修正得到 ： Mu = O 。 【 0 5 A ( D - 2 t - d ) + B f ( + d ) 7 ( 4 4 ) d ： ( 4 5 ) -2 + 4 。： ( 1 + 1 1 4 1 ) ( 1 + 0 5 0 0 6 2 ) ( 4 6 ) 式 中， 。 为考虑约束拉杆对纯弯极限承载力的提高 系数 ， 当不设 约束拉杆时 ， 。 取 1 0 ， 退化为规程 中 的公式 ； 、 、 、 分别为混凝土抗压强度 、 钢 一t = 6 mm J Z 一t = 8 0 9 = 、 、一t =1 0 0 3 0 6 o M M j - 一( ： 、一 一 | 0 6- 0 3 ( 1 0 0 3 0 6 0 蚤 】 一 管屈服强度厶 、钢管壁厚 t 以及截面宽高比r 的修 正系数 ， 按下列各式( 4 7 ) ( 5 0 ) 计算 ： l + 0 4 1 2 6 ( 缶 ) _ 0 1 9 2 7 ( 缶 ) ( 4 7 ) 1 + 0 3 1 9 5 ( 象 ) 0 1 3 8 6 ( 丘3 4 5 ) ( 4 8 ) = 1 + 0 1 1 3 0 ( 音) _ 0 1 6 0 4 ( 斋) ( 4 9 ) =1 0 1 6 5 0 r + 0 0 1 5 4 6 f l ( r 1 ) ( 5 0 ) 图 7给出带 约束拉杆矩形钢管混凝土单 向偏 压短柱参数分析数值计算结果与简化公式计算结 果的对 比。可见 ， 简化公式结果与数值计算结果吻 合 良好 ( 平均 值 为 1 0 0 2 ， 标 准差 为 0 0 2 4 ) 。 喜 j 四 O 0 0 2 0 4 0 6 0 8 1 0 1 2 1 4 I 6 1 8 计算值 M M= 图 7 偏压承载力简化公式结果对 比 4双向偏压承载力计算公式 4 1 参数分析 不 同参数( 拉杆 间距 、 拉杆直径 、 混凝土强度 、 钢管强度 、 钢管壁厚 、 截面宽高 比、 轴压 比等 ) 对双 1 厶 厂 06 2 9 0 6 0 3 0 0 3 0 6 O 】 l - 0 3 。 - 06 M ? 礁 1 1 2 一 一( 、= = =1 一 ， 2 ) 0 0 3 0 6 Q 。 图 8 一 相关 曲线 - - 一 d =l O mm I Z 。 09 l_0 0 3 0 6 o k ： 7 l M M 1 Z 、一】 、 。 6 = ， 0 3 | 0 0 3 0 6v va u u 。 一 5 3 8 6 4 2 O 8 6 4 2 0 1 1 l l l 0 O O O O 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 2年第 3期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 1 期 1 ： D 0 3 06 0 1 。 M M n = 0 1 5 n = 0 2 5 n = 0 _ 3 5 n = 0 4 5 n = 0 5 5 n = 0 6 5 n = 0 7 5 图 9 不同轴压 比下的 M, I M, 相关曲线 y I X 图 l O主轴 坐标 系 向偏 压承载力的影 响规律 和对单 向偏压承载力 的 影响类同 ， 不再赘述 。为了构建双向偏压承载力公 式 ， 采用 图 8 、 图 9的形式表示带约束拉杆矩形钢管 混凝土短柱双 向偏压特点。图中 、 分别为作用 在图 1 0所示坐标 系 x y轴的双 向弯矩分量 ； 、 分别为仅作用在该坐标系 X 、 Y轴的单 向弯矩承 载力。由图 8和图 9可见 ， 带约束拉杆矩形钢管混 凝土短柱 的 相关 曲线具 有如下特 点 ： ( 1 ) 每条相关曲线均为一封闭曲线 ， 且 以 x , y轴 为对 称轴 ； ( 2 ) 在相同的轴压力 比值下 ， 钢管壁厚、 约束拉 杆间距 、 拉杆直径 、 混凝土强度 、 钢管强度 、 截 面宽 高 比等因素对 似 相关 曲线形状的影响 很小 ； ( 3 ) 不同轴压比 n = N N 下 一 My 相关 曲线差异很大。 4 2 双 向偏压承载力计算公式 上述带约束拉杆矩形钢管混凝土双 向偏压构 件相关曲线可用以下方程表示 ： + 器 f 1532 = 1 (5 1) 式中，为与轴压比有关 的函数 。通过对数值计算结 - 5 4 果的回归分析 ， 可近似采用如下表达式计算 ： a = O 5 3 0 9 2 8 3 6 n 3 偶 ( 5 2 ) 只要计算出构件在不同轴压 比下的单 向偏心 受压承载力 和 ，就可简便 的求 出带约束拉 杆矩形钢管混凝土双向偏心受压构件 的承载力。 5结语 ( 1 ) 采用带约束拉杆矩形钢管混凝土 的本构关 系 ， 建立了基于纤维模型法的带约束拉杆矩形 钢管 混凝土短柱承载力分析方法 ， 和试验结果 的比较表 明该方法精度较 好 ， 可应用于该短柱的轴压 、 单向 偏压和双向偏压承载分析。 ( 2 ) 通过对 大量数值计算结果 的回归分 析 ， 提 出了带约束拉杆矩形钢管混凝土短柱轴压 、 单 向偏 压和双向偏压 承载力简化计算公式 ， 公式 的计算结 果和数值分析结果吻合良好 ， 可应用于工程设计 。 参考文献 ： 1 】 蔡健， 何振强， 陈星 带约束拉杆矩 形钢管混凝 土短柱轴压 性能 的试验 J 工业建筑 ， 2 0 0 7 ， 3 7 ( 3 ) ： 7 5 - 8 0 2 龙跃凌， 蔡健 带 约束拉杆矩形 钢管混凝土柱 的偏压性能 J 华南理工大学学报 ， 2 0 0 8 ， 3 6 ( 1 2 ) ： 2 1 - 2 7 【 3 A I J 1 9 9 7 R e c o m me n d a t i o n s f o r d e s i g n a n d c o n s t r u c t i o n o f c o n c r e t e f i l l e d s t e e l t u b u l a r s t r u c t u r e s S A r c h i t e c t u r a l I n s t i t u t e o f J a p a n ( A I J ) ， T o k y o ， J a p a n 4 】E C 4 D e s i g n o f S t e e l a n d C o n c r e t e S t r u c t u r e s ，P a r t 1 1 ， G e n e r a l R u l e s a n d R u l e s fo r B u i l d i n g S D D E V V1 9 9 4 - 1 - 1 ： 1 9 9 6 ： B ri t i s h S t a n d a r d s I n s t i t u t e ， L o n d o n Q I A 2 B S 5 A C I 3 1 8- 0 5 B u i l d i n g c o d e r e q u i r e me n t s fo r s t r u c t u r a l c o n c r e t e a n d c o m me n t a r y S A me ri c a n C o n c r e t e I n s t i t u t e ， D e t r o i t ( MI ) ， A me ri c a n C o n c r e t e I n s t i t u t e ， 2 0 0 5 【 6 】 A I S C - L R F D 1 9 9 9 L o a d a n d r e s i s t a n c e f a c t o r d e s i g n s p e c i f i c a t i o n for s t ruc t u r a l s t e e l t u b u l a r s t r u c t u r e s S 】 A m e ri c a n I n s t i t u t e o f S t e e l C o n s t ruc t i o n ( A I S C ) ， C h i c a g o ， U S A 【 7 G J B 4 1 4 2 - 2 0 0 0 战时军港抢修早强型组合结构 技术规程 S 】 【 8 D B J 1 3 - 5 1 - 2 0 0 3 钢管混凝土结构技术规程 S f 9 】 C E C S 1 5 9 ： 2 0 0 4 矩形钢管混凝土结构技术规程【 S 】 l O 蔡健， 龙 跃凌 带 约束拉杆矩形 钢管混凝 土的本构 关系 f J 工程力学 2 0 0 8 ， 2 5 ( 2 ) ： 1 3 7 1 4 3 【 1 1 Y E Z L ，Z H a n g S MB e h a v i o r o f c o n c r e t e fi l l e d r e c t a n g u l ar s t e e l t u b e s h o r t c o l u m n s 【 C 】 P r o c e e d i n g s o f S i x t h P a c i fi c S t r u c t u r a l S t e e l C o n f e r e n c e B e i j i n g ， C h i n a ， 2 0 0 1 ： 1 1 9 5 - 】 20 0 收稿 日期 ： 2 0 1 2 - 0 1 2 8 作 者简 介 ： 李华钢 ， 男 ， 硕士 、 工程师 。 通 讯地 址 ： 广州 ， 华南理工大学广州学院 E - ma i l ： c v j c a i s c u t e d u o n 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m