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摘要
摘 要
本设计是根据设计任务书的要求和《公路桥规》中的相关规定，对一座中型桥梁的方案比选和设计。对该桥的设计，本着“安全，经济，美观，实用”的原则，提出了两种不同的桥型方案。方案一为预应力混凝土简支梁桥；方案二为梁拱组合桥，经由以上的原则及从设计施工等多方面考虑。确定第一方案为推荐方案。
在本设计中，桥梁上部结构采用预应力混凝土简支T型梁，桥梁全长90米，主梁标准跨径30m，采用预应力钢筋混凝土后张法进行设计，xm锚具施工。计算各根主梁跨中和支点处的荷载横向分布系数时，跨中采用G-m法，支座处采用杠杆原理法，并通过分析梁的最不利荷载横向分布求得桥梁的剪力和弯矩设计值，并以此来进行主梁的预制和预应力钢束配筋和强度验算。横隔梁采用偏心压力法来计算其内力，在本设计中仅求出了最不利荷载的跨中横隔梁的控制内力，其它横隔梁以此为依据估算设计。桥梁的支座采用板式橡胶支座，再本设计中的全部图纸均采用计算机辅助设计绘制。
关键词：预应力混凝土；简支梁桥；荷载横向分布系数；横隔梁；上部结构。
Abstract
Abstract
This is a medium-sized bridges of scheme selected and design,according to designing assignment and the standard of the road and bridge. For the purpose of make the type of the bridge corresponding with the ambience andcost saving, this paper provides two different types of bridge, the second is a combination bridge girder and arch; after thecompar:sons of economy, appearance, characteristic lunder thestrength and effect,the first one is selected.
In this design,the bridges super structure adopts t beam,reinfrced concrete pretressed support-beam bridge bridge. The bridge is 90 m long,whose standard span is 30m. Main beam adopts prestresssing force reinforced concrete posttensioning methed to design, xm archange to construct. I use the g-m method to caculate the horizon tol distribute paramenter of the middle span of the beam,using balance method to caculate the horizen td distribute parameter. Shear and bending moment is obtmined by inside force account;using horizontal distribute parameter and the bridges most disadvantageous benelux carries. In this way main beam made,prestressing force reinforceds account and strenth checking canbe carrtied on, seat adopts rubber benring. All of the sdrawings were protracted by Auto CAD.
Key words:prestressed concrete, simple supported beam bridge,horizonted distribute paranmeter, cross girder, super structure.
目录
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摘 要 I
Abstract II
前 言 I
1 桥型方案比选 1
1.1工程概述 1
1.2设计依据 1
1.3技术标准 1
1.4工程地质条件 1
1.5采用规范 1
1.6桥梁方案比选及点评 1
1.6.1桥梁设计的原则 1
1.6.2桥型方案比选 2
2 桥梁的设计资料及构造布置 5
2.1设计资料 5
2.1.1桥面净空 5
2.1.2主梁跨径及全长 5
2.1.3设计荷载 5
2.1.4材料及施工工艺 5
2.1.5设计依据 5
2.1.6设计计算方法 6
2.2桥梁的结构构造布置 6
3 主梁截面几何特性初步计算 10
3.1受压翼缘的有效宽度的计算 10
3.2主梁截面几何特性的计算 10
3.3检验截面效率指标 12
4 主梁的内力计算 14
4.1恒载内力的计算 14
4.1.1主梁预制时的自重（第一期恒载） 14
4.1.2桥面板间接头（第二期恒载） 16
4.1.3栏杆、人行道、桥面铺装（第三期恒载） 16
4.1.4主梁恒载总和（见表4-1） 16
4.1.5主梁恒载内力计算 16
4.2主梁活载横向分布系数计算 19
4.2.1主梁跨中的横向分布系数 19
4.2.2主梁支点的荷载横向分布系数m。 26
4.2.3横向分布系数汇总 27
4.3活载内力计算 29
4.4主梁内力组合 37
4.4.1根据《公路桥涵设计通用规范》中的相关规定对①号主梁进行效应组合 37
5 预应力钢筋面积的估算及其布置 42
5.1预应力钢筋截面积估算 42
5.2预应力钢束布置 42
5.2.1跨中截面预应力钢筋的布置 42
5.2.2锚固端预应力钢筋布置 43
5.2.3其他截面钢束的布置及倾角计算 43
5.3非预应力钢筋截面积估算及其布置 46
6 主梁截面几何特性计算 48
7 持久状况截面承载能力极限状态的计算 55
7.1正截面承载力的计算 55
7.2斜截面承截力计算 55
7.2.1斜截面抗剪承载力计算 55
7.2.2斜截面抗弯承载力 57
8 预应力拱失估算 58
8.1预应力钢筋张拉控制应力 58
8.2预应力钢筋预应力损失 58
8.2.1预应力钢筋与管道壁间摩擦引起的应力损失 60
8.2.2 锚具变形、钢丝回缩引起的预应力损失 60
8.2.3分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失 61
8.2.4由钢束应力松弛引起的预应力损失 61
9 短暂状况的应力验算 65
10 主梁持久状况的应力验算 66
10.1跨中截面混凝土法向正应力验算 66
10.2持久状况下预应力钢筋的拉应力验算 66
10.3持久状况下的混凝土主应力验算 66
10.3.1截面面积矩的计算 66
10.3.2主应力计算 67
11 主梁抗裂性验算 70
11.1主梁在作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算 70
11.1.1预加应力产生的构件抗裂验算边缘的混凝土预压应力的计算 70
11.2作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算 70
12 主梁变形（扰度）计算 73
12.1何在短期效应作用下的主梁挠度验算 73
12.1.1可变荷载作用引起的挠度 73
12.1.2 考虑长期效应的恒载引起的挠度 73
12.2预加力引起的上挠度计算 73
12.3预拱度的位置 74
13 主梁锚固区的局部承压验算 75
13.1局部承压区的截面验算 75
13.2局部抗压承载力计算 75
14 桥梁的行车道板计算及配筋 76
14.1 恒载及其内力计算 76
14.2行车道板的恒载内力计算 76
14.3作用效应组合 77
14.4行车道板的尺寸复核 78
14.4.1行车道板的尺寸复核 78
14.4.2 行车道板的配置 78
14.4.3 行车道板的正截面强度验算 79
15 横隔梁的内力计算与配筋 80
15.1 横隔梁影响线的绘制 80
15.1.1 确定作用在横隔梁上得计算荷载 80
15.1.2 绘制中横隔梁饿内力影响线 80
15.2中横隔梁截面内力计算 82
15.3 配筋与强度计算 82
15.3.1 弯矩配筋 82
15.3.2中横隔梁剪力配筋与强度验算 83
16 支座的设计与计算 85
16.1 确定橡胶支座的平面尺寸 85
16.2 验算支座的厚度 85
16.3 验算直走偏转 86
16.4 验算支座的抗滑性能 86
总 结 88
参考文献 89
致 谢 90
前言
前 言
毕业设计是学校专业教学过程的最后的一个环节，它的主要目的是培养我们学生综合运用所学专业知识的技能。通过毕业设计，使我们较系统的掌握所学的理论知识，同时与实际工程相结合，培养我们分析解决实际问题的能力。另外，通过毕业设计这一过程还可以培养我们实事求是，谦虚谨慎的学习态度和刻苦钻研、勇于创新的精神。
近现代以来，预应力混凝土桥在我国得到了巨大的发展。特别是预应力混凝土梁式桥的定型设计广泛采用T形梁的形式，不但经济适用，而且施工较方便，可以明显加快建桥的速度。近几十年以来，由于建桥材料性能的不断改进和完善，设计理论且趋完美，施工工艺的创新，使得此种桥梁的修建获得了巨大的发展空间，在桥梁工程中占有日益重要的地位。目前预应力混凝土简支梁的最大跨径已达到76m。本次毕业设计就是对一座中型预应力混凝土简支T形梁桥上部结构的设计及计算。
本次设计主要包括以下几个方面的内容：桥梁的结构设计；主梁的内力计算及配筋；桥梁的行车道板内力计算与配筋；横隔梁的内力计算及配筋；支座的设计及相关验算。桥梁的结构设计包括主梁的梁高、肋宽、翼板厚度、以及横隔梁的片数、高度和厚度。主梁跨中的横向分布系数计算采用比拟正交异型板法即G-m法，支点处的荷载横向分布系数采用杠杆原理法。横隔梁的内力计算采用偏心压力法，在设计时，偏安全地采用中横隔梁的设计来代表所有其他横隔梁的设计，只求出了横隔梁的剪力和弯矩进行配筋和强度验算。支座采用的是现代公路桥梁中广泛采用的板式橡胶支座。施工采用预制装配，桥梁构件的形式和尺寸趋于标准化，有利于大规模工业化制造，且不受季节的影响。
总之，通过毕业设计，使我们达到基本知识基础理论、基本技能（三基）和运用知识网络获取知识的能力，计算机应用的能力，外语能力以及文化素质，思想品德素质，业务素质（三个素质）的训练，培养我们运用所学专业知识和技术，研究，解决本专业实际问题的初步能力。
90
1 桥型方案比选
1 桥型方案比选
1.1工程概述
该桥建造于低山丘陵地区，桥位位于轴线近南北向的太阳村背斜东翼，桥梁净宽20m，两侧人行道各1.5m，中间分隔带1m。
1.2设计依据
（1）沿线自然地理状况；
（2）物探报告和钻孔报告；
（3）桥梁跨越障碍的形式为：道路。
1.3技术标准
（1）路线道路等级：二级公路；
（2）设计车速：80km/h；
（3）桥面净宽20m，双向四车道，人行道2x1.5m，中间分隔带1m；
（4）车辆荷载标准：公路工级；
（5）桥上纵坡：1.5%；
（6）设计抗震裂度：六级设防；
（7）设计洪水频率：百年一遇。
1.4工程地质条件
桥位区位于轴线近南北向的太阳村背斜东翼，下卧基岩为中石碳流黄龙组灰岩，呈单斜构造，近南北走向，倾向东，倾角12~ 15。其构造运动发生于中生代白垩系之前，第四纪以来未发现有明显的新构造运动迹象据野外40个钻探孔揭露及土工试验成果，场区岩土层主要为河流冲积作用形成的粘土，亚粘土，卵石等；表部不均匀地分布有填土，新近沉积亚粘土，地基稳定性条件良好。
1.5采用规范
《公路路线设计规范》（JTJ011_94）
《公路桥梁设计通用规范》（JTGD60-2004）
《公路桥梁钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范》（JTGD62-2004）
1.6桥梁方案比选及点评
1.6.1桥梁设计的原则
⑴适用性
桥上应保证车辆与人群的安全顺畅，并在满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪，安全通航或通车要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。
⑵舒适与安全性
现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造，运输，安装和使用过程中应该具有足够的强度，刚度，稳定性和耐久性。
⑶经济性
设计的经济性一般应占首位。经济性应综合考虑到发展远景及将来的养护和维修费用。
⑷先进性
桥梁的设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和假设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。
⑸美观
一座桥梁，应与周围的景致相协调。合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片理的理解为豪华的装饰。
另外，在国家经济实力不断增长的时期，公路工程设计应符合环保要求，保持公路的可持续发展。对桥梁，从设计到施工都应考虑到环保要求，有利于环保。桥梁的设计方案应力求结构新颖，尽量采用有特色的新结构，又要保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。
1.6.2桥型方案比选
根据上述原则，对本次设计的桥梁进行方案比选如下：
表1-1方案比选表
比较项目
第一方案
第二方案
桥型
预应力混凝土简支T型梁桥
梁拱组合桥
方案简介
此方案采用了跨简支结构，标准跨径为30m，计算跨径为28.66m，桥梁全长90m，其具体尺寸见设计图纸，本设计中考虑到各方面因素，将整个桥面用防撞护栏分为两幅，桥墩采用双柱式钻孔灌注桩
此方案主跨为65m预应力空心板拱，引桥为30m的钢筋混凝土箱型梁桥，全桥总长为95m。
设计技术水平
国内设计经验丰富水平先选
国内设计经验一般，水平一般
施工技术
预制T型构件，运至施工地点采用混凝土现浇，将T型梁连接，其特点是外型简单，制造方便，整体性好，便于施工及构件的安装。
转体施工法，对周围的影响较小，将结构分开建造，最后再合拢，最近十年来新兴的施工方法，施工难度较大，需要的施工设备配置较高。
维修量
小
较小
工期
较短，预计16周
较长，预计21周
方案点评：
方案一采用预应力钢筋混凝土简支T型梁桥，而预应力钢筋混凝土梁桥可看作是一种预先存储了足够压应力的较新型的混凝土材料。对混凝土施加压力的高强度钢筋，既是加力工具，又是抵抗荷载所引起构件内力的受力钢筋。另外，预应力混凝土梁桥除了具有钢筋混凝土梁的所有有点外还有下述的重要特点：
能最有效的利用现代化的高强度材料（高强度混凝土，高强度钢材），减小构件截面，显著降低自重所占的全部设计荷载的比重，增大跨域能力，并扩大混凝土结构的适用范围。
与钢筋混凝土梁桥相比，一般可以节省钢材30％～40％，跨径愈大，节省愈多。
全预应力混凝土梁在使用荷载下不出现裂缝，即使是部分预应力混凝土梁，在一般荷载下也无裂缝，由于能全截面参与工作，梁的刚度就比通常开裂的钢筋混凝土梁要大。因此，预应力梁可显著减少建筑高度，使大跨径桥梁做得轻柔美观。由于能消除裂缝，这就扩大了对多种桥型的适应性，并提高了结构的耐久性。
预应力技术的采用，为现代预制装配式结构提供了最有效的接投和拼装手段。根据需要，可在纵、横和竖向任意分段施加预应力，使装配结构集成理想的整体，这就扩大了装配式桥梁的使用范围。
方案二采用梁拱组合桥，属于梁拱组合体系，它们利用梁的受弯与拱的承压特点组成联合结构。在预应力混凝土结构中，因梁体内科储备巨大的压力来承受拱的水平推力，使这类结构既具有拱的特点，而又非推力结构，对地基要求不是很高。但这种结构施工比较复杂，一般用于城市跨河桥上。
总的来说，这两个方案都符合安全，功能，经济，施工的要求。在功能上第一个方案较有优势，在美观上第二个方案有一定优势，但结合本次毕业设计任务书中的相关条件及本人水平有限，故选择第一方案预应力混凝土简支T型梁桥为最终设计方案！
2 桥梁的设计资料及构造布置
2 桥梁的设计资料及构造布置
2.1设计资料
2.1.1桥面净空
净—（分隔带）（人行道）桥面采用中间分隔带分离的形式。
2.1.2主梁跨径及全长
标准跨径：根据总体方案选择的结果，采用装配式预应力混凝土T形简支梁，跨径为30m；
主梁全长：主梁预制全长L=29.94m，伸缩缝采用6m；
计算跨径：L=28.66m（相邻支座中心间距）。
2.1.3设计荷载
根据线路的等级，确定荷载等级由《公路桥涵设计通用规范》中4.3.1中的相关规定知道计算荷载为公路工级车道荷载，人群荷载为3.0KN/m 。
2.1.4材料及施工工艺
水泥混凝土：主梁采用C50，，抗压强度标准值fck=32.4MPa,抗压强度设计值fcd=22.4MPa；抗拉强度标准值，抗拉强度设计值ftd =1.83MPa；
预应力钢筋；采用低松弛的钢绞线，抗拉强度标准值fpk =1860MPa，抗拉强度设计值fpd =1260MPa，公称直径15.24m，公称面积140mm2，弹性模量；
非预应力钢筋：当钢筋直径d>12mm时采用HRB400级钢筋，抗拉强度标准值 ，抗拉强度设计值；当直径时，一律采用HRB335级钢筋，抗拉强度标准值为，抗拉强度设计值；非预应力钢筋的弹性模量均为。
锚具：采用与预应力钢绞线配套的xm锚具。
施工工艺：采用后张法施工，预留孔道采用预埋金属波纹管成型，钢绞线采用TD双作用千斤顶两端同时张拉；主梁安装就位后现浇40mm宽的湿接缝，最后施工80mm厚的沥青桥面铺装层。
2.1.5设计依据
《公路桥梁设计通用规范》（JTGD60-2004）
《公路桥梁钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范》（JTGD62-2004）
2.1.6设计计算方法
极限状态设计法
2.2桥梁的结构构造布置
主梁间距：
采用 装配式方法进行施工，根据经济因素及现场的吊装能力，主梁间距一般在1.8m~2.3m之间，本设计中选用2.0m，整个横桥向共布置10片主梁，设计主梁的宽均为2.0m；预制时，边梁宽1.8m，中梁宽1.6m，主梁间留0.4后浇段，以减轻吊装重量，同时加强横向整体性，见图2-2、图2-3。
主梁高：
根据查阅相关资料得知预应力T行梁的截面尺寸，亮的高跨比选取再1/15~1/25之间，本设计采用1.80m，见图2-1。
横隔板间距：
为了增强主梁之间的横向连接刚度，除了设计端横隔梁外，还设置三片中横隔板，其间距为7.165m。共计5片，见图2-4。
主梁腹板的厚度：
在预应力混凝土梁中，腹板内的主拉应力较小，腹板的厚度主要由预应力钢束的口道设置方式决定的，同时从腹板的稳定出发，腹板的厚度不宜小于其高度的1/5，本设计中取腹板的厚度为20cm。在跨中区段，钢束主要布置在梁的下缘，会形成较大的内力偶臂，故在梁腹下部设置马蹄以利较多数量的钢束布置和承受强大的预应力。设计实践表明马蹄面积与截面面积以10%~20%为好，本设计中马蹄宽为40cm，高为20cm，见图2-2。
主梁采用等高度形式，横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变，马蹄部分为配合钢束弯起而从跨中开始向起点所有抬高。两端部区段由于锚固集中力的作用而引起较大的局部应力，也因布置锚具的需要，在距梁端一倍梁高的范围内（180cm）将腹板加厚到与马蹄等宽。变化点截面（腹板开始加厚处）到支点的距离为370cm，中间设置一节长为270cm的腹板加厚过渡段，见图2-1。
桥面铺装：
采用厚度为8cm沥青混凝土，坡度由盖梁找平。
桥梁横断面见图2-5。
图2-1 主梁细部尺寸图（尺寸单位：mm）
图2-2 预制梁跨中横截面（尺寸单位：mm）
图2-3 成桥阶段主梁横截面（尺寸单位：mm）
图2-4 横隔梁布置图（尺寸单位：cm）
图2-5 桥梁半横断面（尺寸单位：cm）
3 主梁截面几何特性初步计算
3 主梁截面几何特性初步计算
3.1受压翼缘的有效宽度的计算
预制时翼缘宽度为1.6m，使用时根据《公路桥规》中的规定，T型截面梁受压翼缘的有效宽度，取下列三者的最小值：
（1）简支梁桥计算跨径的1/3，即L/3=9553mm；
（2）相邻的两梁的平均间距，对于中梁为2000mm;
（3），式中b为横腹板宽度，为承托长度，本设计中，为受压区翼缘悬出板的厚度，可取跨中截面翼缘板的平均值，即。所以有
所以，使用阶段受压翼缘的有效宽度取
3.2主梁截面几何特性的计算
预制时翼缘板宽度为1.6m，使用时为2.0m，分别计算着二者的截面特性，在工程设计中，主梁几何特性多采用分块数值求和法进行，其计算公式如下：
全截面面积：;各分块面积对上缘的面积矩：；全截面重心至梁顶的距离：
全截面惯性矩计算用移轴公式：
；
式中； A—分块面积；
y—分块面积的重心至梁顶边的距离；
y—全截面重心至梁顶的距离；
S—各分块对上缘的面积矩；
I—分块面积对其自身重心轴的惯性矩。
中主梁跨中全截面的几何特性在预制阶段如图3-1及表3-1所示。
图3-1 中主梁预制阶段跨中全截面（尺寸单位：mm）
表3-1中主梁预制阶段跨中全截面几何特性计算表
分块号
分块面积
A（mm）
y
（mm）
（mm）
y—y
（mm）
（mm）
I
（mm）
①
700x180=252000
90
22680x103
524
69.139x109
0.680x109
②
700x120=84000
220
18480x103
394
13.040x109
0.067x109
③
1600x200=32000
800
256000x103
-186
11.071x109
68.267x109
④
100x200=20000
1533
660x103
-919
16.891x109
0.044x109
⑤
200x400=80000
1700
136000x103
-1086
94.352x109
0.267x109
合计
A==756000
表中主梁跨中全截面的几何特性在使用阶段如图3-2及表3-2所示，支座截面及214截面的几何特性，汇总于表3-3中。
图3-2中主梁使用阶段跨中全截面（尺寸单位：mm）
表3-2中主梁使用阶段跨中全截面几何特性计算表
分块号
分块面积
A（mm）
mm
（mm）
（mm）
（mm）
I
（mm）
①
2x700x180=324000
90
29160x10
478
74.029x10
0.875x109
②
700x120=84000
220
18480x10
348
10.172x10
0.067x109
③
1600x200=320000
800
256000x10
-232
17.224x10
68.267x109
④
100x200=20000
1533
30660x10
-965
18.625x10
0.044x109
⑤
200x400=80000
1700
136000x10
-1132
102.514x10
0.267x109
合计
=828000
222.564x10
69.520x109
3.3检验截面效率指标
跨中截面使用阶段
上核心距：
下核心距；
截面效率指标：
根据以往的设计经验，预应力混凝土T形梁在设计时，检验截面效率指标较合理，且较大者亦较经济。上述计算表明，初拟的土梁跨中截面是合理的。
表3-3主梁截面几何特性汇总表
截面
A（mm）
（cm）
ys（cm）
Im（cm）
跨中
中主梁预制阶段
7560
463820
614
273.873x105
边主梁预制阶段
7720
467060
605
271.405x105
使用阶段
8280
470300
568
292.084x105
2/4
中主梁预制阶段
7560
463820
614
273.873x105
边主梁预制阶段
7720
467060
605
271.405x105
使用阶段
8280
470300
568
292.084x105
支点
中主梁预制阶段
10080
683280
678
320.309x105
边主梁预制阶段
10440
686952
658
332.418x105
使用阶段
10800
689760
639
343.726x105
4 主梁的内力计算
4 主梁的内力计算
4.1恒载内力的计算
4.1.1主梁预制时的自重（第一期恒载）g
此时翼缘板宽1.6m
①按跨中截面计算，主梁每延米自重（即先按等截面计算）
中主梁：
内外边主梁：
②由马蹄增高与梁端加宽所增加的重量折成每延米重（图4-1）
图4-1腹板加宽示意图（尺寸单位：cm）
③横隔板梁折算成每延米重量
中间隔板梁重量（两侧）
横隔梁重量（两侧）
④ 每延米自重总和
中主梁
内、外边主梁
4.1.2桥面板间接头（第二期恒载）
中主梁：
内、外边主梁:
4.1.3栏杆、人行道、桥面铺装（第三期恒载）
桥面坡度以盖梁做成斜面坡，桥面铺装厚度取为8cm，沥青混凝土的重度取为
人行道每侧重：4.1
栏杆每侧重：1.5
中间绿化带：
每侧内边梁分担6.31
外边梁
中梁
内边梁
4.1.4主梁恒载总和（见表4-1）
表4-1主梁恒载汇总表
梁
荷载
第一期恒载
第二期恒载
第三期恒载
总和g（）
外边梁
21.85
0.900
6.52
29.72
中主梁
21.45
1.800
3.68
26.93
内边梁
21.85
0.900
7.69
30.44
4.1.5主梁恒载内力计算
如图4-2所示，设x为计算截面离左支座的距离，并令，则主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：
恒载内力计算结果见表4-2。
表4-2 恒载内力计算汇总表
项目
L/2
L/4
L/8
L/4
L/8
支点
第一期恒载
（）
外边梁
2243.3
1682.7
981.5
156.7
234.9
313.1
中主梁
2202.3
1651.9
963.5
153.8
230.6
307.4
内边梁
2243.3
1682.7
981.5
156.7
234.9
313.1
第二期恒载
（）
外边梁
92.4
63.3
40.4
6.5
9.7
12.9
中主梁
184.8
126.6
80.8
13.0
19.4
25.8
内边梁
92.4
63.3
40.4
6.5
9.7
12.9
第三期恒载
（）
外边梁
669.4
502.1
292.9
46.7
70.1
93.4
中主梁
415.8
311.9
181.9
29.0
43.5
58.0
内边梁
789.5
592.2
345.4
55.1
82.7
110.2
总恒载
（）
外边梁
3005.1
2248.1
1314.8
209.9
314.7
419.4
中主梁
2802.9
2090.4
1226.2
195.8
293.5
391.2
外边梁
3125.2
2338.2
1367.3
218.3
327.3
436.2
4.2主梁活载横向分布系数计算
4.2.1主梁跨中的横向分布系数
主梁间再翼缘板及横隔梁出采用湿接，而且桥宽跨比为20/28.66=0.7>0.5不是窄桥，不宜用偏心压力法计算，故跨桥中的横向分布系数计算方法采用比拟异性板法（用查表法）。
计算几何特性
1）主梁的抗弯惯性矩（查表3-3） 主梁的比拟单宽抗弯惯性矩：
2）横隔梁抗弯惯性矩
横隔梁间距取7.16m，厚度0.15m，每根中横隔梁的尺寸如图4-3所示。由于横隔梁截面有变化，故翼板的有效宽度按比值进行计算，其中为横梁的长度，可取两根边主梁的中心距计算。即
查《桥梁工程》中表2-5-3得c/=0.438时；
中横隔梁翼板的有效宽度
求横隔梁截面重心位置
横隔梁抗弯惯性矩为
所以，横隔梁比拟单宽抗弯惯性矩为:
1）主梁和横隔梁的抗扭惯性矩
对于由于矩形组合而成的梁截面，如T型或工型，其抗扭惯性矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯性矩之和：
式中： ——相应为单个矩形截面的宽度和厚度（图4-4）
——矩形截面抗扭刚度系数，根据b/t计算，按表4-3计算；
m——梁截面划分成单个矩形截面的块数。
图4-4 计算图示
表4-3矩形截面抗扭刚度系数计算表
b/t
1.0
1.5
1.75
2.0
2.5
3.0
4.0
6.0
8.0
10
c
0.141
0.196
0.214
0.229
0.249
0.263
0.281
0.299
0.307
0.313
0.333
T梁间刚性连接的情况，主梁和横隔梁的抗扭惯性矩应按下列公式计算：
式中：h——桥面板的平均厚度
——主梁肋和内横梁肋的截面抗扭惯矩
主梁翼板的平均厚度
对于主梁的梁肋：
查表4-3知
查表知
对于横隔梁梁肋：
查表4-3知c=0.308
则
计算参数
桥面半宽2B=10,根据公式：
式中B为桥梁承重结构的半宽，即
=0.1884
计算主梁横向影响线坐标
由于该桥所在线路的宽度较大，且桥面再绿化带下分离，再计算主梁横向影响线坐标时是取半桥宽来进行计算的；已知0.3195，查《桥梁工程》后附的G-M法计算图表可查得影响系数K和K的值如下表4-4所示。
表4-4 影响系数K和K的值
影响系数
梁位
荷载位置
校核值
0
3B/4
B/2
B/4
0
-B/4
-2B/4
-3B/4
-B
K
0
0.94
0.98
1.00
1.04
1.06
1.04
1.00
0.98
0.94
8.04
B/4
1.06
1.07
1.08
1.08
1.02
1.00
0.94
0.88
0.83
1.01
B/2
1.23
1.18
1.14
1.08
1.01
0.93
0.86
0.81
0.74
8.00
3B/4
1.41
1.30
1.21
1.09
0.97
0.87
0.80
0.74
0.67
8.02
B
1.68
1.42
1.24
1.07
0.93
0.83
0.72
0.68
0.60
8.03
K
0
0.82
0.93
0.99
1.08
1.14
1.08
0.99
0.93
0.82
7.96
B/4
1.68
1.50
1.34
1.23
1.06
0.89
0.63
0.39
0.19
7.98
B/2
2.47
2.10
1.74
1.38
0.98
0.64
0.25
-0.17
-0.52
7.89
3B/4
3.32
2.74
2.10
1.51
0.93
0.41
-0.16
-0.62
-1.14
8.00
B
4.10
3.41
2.45
1.63
0.82
0.18
-0.54
-1.13
-1.76
7.99
校核根据公式：
=校核值
用来校核k值计算的准确性。
用内涵法求实际梁位处的，实际梁位与表列梁位的关系，如图4-5所示。
图4-5 粱位关系图（尺寸单位：cm）
梁位关系示图可知，
对于号梁:
对于号梁：
对于号梁：k=k（这里k是指表列表梁位在0点的k值）
现将号，号和号梁的横向影响线坐标值计算表如下：
梁号和算式
荷载位置
B
3B/4
B/2
B/4
0
-B/4
-B/2
-3B/4
-B
1.464
1.324
1.216
1.086
0.962
0.862
0.784
0.728
0.656
3.476
2.874
2.170
1.534
0.908
0.364
-0.236
-0.722
-1.264
-0.122
-1.550
-0.954
-0.448
0.054
0.498
1.020
1.450
1.920
-0.379
-0.292
-0.180
-0.084
0.010
0.094
0.192
0.227
0.361
3.079
2.582
1.990
1.450
0.918
0.458
-0.044
-0.449
-0.903
0.616
0.516
0.439
0.290
0.184
0.092
-0.009
-0.090
-0.181
1.152
1.132
1.112
1.070
1.008
0.946
0.894
0.828
0.782
2.804
2.468
2.118
1.812
1.012
0.736
0.390
0.054
-0.258
-1.052
-1.332
-1.006
-0.742
-0.0
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