早龄期混凝土减震爆破技术研究.pdf

水利水电技术第4 2卷2 0 1 1 年第 7期 早龄 期 混凝 土减 震爆 破 技 术 研 究 赵 洋 ，张玉浩 ，王振 宇 ，梁 旭 ，刘 国华 ( 1 浙江大学 水工结构与水环境研究所，浙江 杭州3 1 0 0 5 8 ； 2 绍兴市河道综合整治投资开发有限公司，浙江 绍兴3 1 2 0 0 0 ) 摘要 ：在分析爆破震动对早龄期混凝土的破坏机理、强度影响的基础上，对比了早龄期混凝土的爆 破安全振动速度标准。以绍兴某引水工程隧洞爆破施工为例 ，通过布置减震孔 ，选择合适装药结构和 控制爆破 最大装药量的综合减震方法，对桩号 l 4+ 5 l 61 4+5 4 0段早龄期混凝土进行 了减震保护。 经过工程现场监测数据分析 ，综合减震措施效果明显。 关键词 ：隧洞 ；早龄期混凝土；安全震速 ；减震爆破 中图分类号 ：T V 5 5 4+0 3 2 8 文献标识码 ：A 文章编号 ：1 0 0 0 0 8 6 0 ( 2 0 1 1 ) 0 7 - 0 0 5 2 - 0 5 S t u dy o n v i b r a t i o n- da mpi n g b l a s ting t e c hn i q ue f o r e a r l y- a g e c o n c r e t e Z HAO Ya n g ，Z HA NG Y u h a o ，WANG Z h e n y u ，L I ANG Xu ，L I U G u o h u a ( 1 I n s ti t u t e o f H y d r a u l i c S t r u c t u r e a n d Wa t e r E n v i r o n m e n t ， Z h e j i a n g U n i v e r s i t y ，H a n g z h o u 3 1 0 0 5 8 ，Z h e j i a n g ， C h i n a ；2 S h a o x i n g Mu r h e i p a l R i v e r C h a n n e l C o m p r e h e n s i v e I m p r o v e m e n t a n d I n v e s t m e n t D e v e l o p m e n t C o ，L t d ，S h a o x i n g 3 1 2 0 0 0 ， Z h e j i a n g ， C h i n a ) Ab s t r a c t ：Ba s e d o n t h e a n a l y s i s o n ma d e t h e i mp a c t f r o m b l a s t i n g v i b r a t i o n o n t h e f a i l u r e me c h a n i s m a n d s t r e n g t h o f t h e e a r l y a g e c o n c r e t e ，t h e s a f e t y c ri t e ria o f b l a s t i n g v i b r a t i o n v e l o c i t y f o r t h e e a r l y a g e c o n c r e t e a r e c o mp a r e d h e r e i n ；a n d t h e n t a k i n g t h e b l a s t i n g c o n s t r u c t i o n o f t h e t u n n e l o f a w a t e r d i v e r s i o n p r o j e c t i n S h a o x i n g a s a s t u d y c a s e ，t h e v i b r a t i o n d a mp i n g p rot e c t i o n i s ma d e o n t h e c o n s t r u c t i o n s e c t i o n s o f 1 4 +51 6 1 4 +5 4 0 t h r o u g h a c o mp r e h e n s i v e me t h o d o f a r r a n g e me n t o f v i b r a t i o n- da mpi ng ho l e s，s e l e c t i o n o f s u i t a b l e p o wd e r c ha r g i n g s t r uc t u r e a n d c o n t r o l o f t he ma xi mu m ch a r g e q ua n t i t y On the b a s i s o f t h e a n a l y s i s o n t h e s i t e - mo n i t o ri n g d a t a ，i t i s d e mo n s t r a t e d t h a t t h e e f f e c t o f t h e r e l e v a n t v i b r a t i o n d a mp i n g me a s u r e i s q u i t e o b v i o u s Ke y wo r d s ：t u n n e l i n g ；e a r l y a g e c o n c r e t e；s a f e t y v i b r a t i o n v e l o c i t y；v i b r a t i o n d a mp i n g b l a s t i n g 1 引言 在土木工程施工 中，由于工作 面交 叉或进度要 求可能使得混凝土浇筑与爆破 开挖 同时进行。由于 早龄期混凝土强度低 ，爆破震动会使水泥浆与骨料 开裂 。甚至形成贯通性裂缝 ，影 响混凝 土后期强度 增长 。早龄期混凝 土强度受龄期 、配合 比、养护 条件、荷载等因素影 响，尚无统一 的爆破安全振动 速度标准。朱传统等 通过对工程现场的早龄期混 凝土进行监测 ，并 以其非破损检查结果 为依据制定 了早 龄期混凝 土的安全振动速度 ；H u l s h l z e r 对新 浇筑混凝土柱 、梁 和墙进行室外试验 ，得 出新浇筑 混凝土 在 不 同类 型 振 动荷 载 下 的强度 变 化 规律 ； C h a n g s u o Z h a n g ，F e n g H u等 通过室内模 型试验来 验证爆破对新浇筑混凝 土衬砌 的影响 ；卢文波用 R a y l e i g h波从理论上计算新 浇筑混凝土 的爆破安全 振动速度 。当早龄期混凝土抗爆破能力不足或爆破 震动较强时，必须采取一定措施来减少爆破震 动对 其的影响 J 。 本文在介绍 爆破震 动对 早龄期混 凝土 的影 响 、 破坏机理 的基础上 ，对 比了早龄期 混凝土 的爆破安 全振动速度选择 方法 ，并 以绍兴某引水 隧洞 工程 为 收稿 日期 ：2 0 1 0 1 2 1 4 基 金项 目：国家 自然科学基金资助项 目( 5 0 5 0 9 0 2 1 ，5 1 0 7 9 1 2 ) 。 作者简介 ：赵洋 ( 1 9 8 7 一 ) ，男，浙江诸暨人 ，硕士研究生 。 W a t e rRe s o u r ce s a n d Hy d r o p o we r En g i n e e n n g V o 1 4 2 No 7 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 例 ，讨论了在实际工程 中的爆破减震措施及其 减震 效果 ，可供 同类工程参考 ，并为进一步深入研 究打 下 了基 础 。 2 爆破震动对早龄期混凝土的影响 2 1 爆破震动对早龄期混凝土的破坏机理 混凝土是 由水泥、砂、石子加水拌和而成 的人工 石材 。水泥水化后经凝结、硬化形成水泥石。在水泥 石初凝的过程 中，由于水泥石的收缩 、沁水及骨料下 沉等原因造成水泥石与骨料接触的微裂缝 ，同时 ，在 水泥石的内部也具有微裂缝 ，这些统称为混凝土内部 的微裂缝 J 。高鸣安 、吴新 霞 认 为混凝土受爆 破 作用而破坏的类型主要有以下 3种 ：( 1 ) 混凝土与岩 石胶结面受拉伸或剪切破坏 ；( 2 ) 混凝土原有微裂缝 扩张，降低 了混凝 土后期 强度 ；( 3 ) 混凝 土直 接破 坏 。 对于第一 种破坏 ，陈 明、卢文 波等 认为 ，取 决于混凝土与基岩胶结面的剪应力 O z x =c +o r t a n 咖 ( 1 ) 式中，c 为胶结面的凝聚力 ； 为胶结面内摩擦角。 当 O z x 大于混凝土与基岩凝聚力时 ，胶结面发生 剪切破坏。为防止发生拉伸破坏 ，胶结面要同时满足 极限拉应力准则和极限拉应变准则 o r z= ( 2 ) = 占 ( 3 ) 式中， 为胶结面容许拉应力 ； 8 为胶结面的容许 拉应 变 。 对于第二 、第 三种破 坏 ，陈 明_ 9 认为 ，在线 弹 性模型下 ，可以用最大拉应力准贝 和极限应变准则来 判断混凝土是否破坏 。根据最大拉应力准则 ，当混凝 土中任一点的强度达到混凝土的单轴抗拉强度 时， 混凝土即发生破坏 ；根据极限应变准则 ，混凝土中最 大主 应变 1 占 1 =寺 o r 1 一 ( o r 2 + o r 3 ) ( 4 ) 当 g 大于混凝 土的极限拉应变时 ，混凝 土发生 脆性 破坏 。 2 2爆破 震 动对早 龄期 混凝 土强 度 的影响 在混凝土初凝前 ，爆破震动不会对混凝土造成破 坏，因为爆破震动相 当于对新 浇筑混凝土 的二次振 捣。对于已经初凝 ，但 龄期小 于 2 4 h的超早期混凝 土，爆破震动对强度的影响也较小。Hu l s h i z e r 经过 对龄期在 2 4 h以内的混凝土柱 、梁 、墙 的爆破试验 ， 得出爆破震动对早龄期混凝土后期强度增长 的影响。 水利水电技术第4 2卷2 0 1 1年第7期 赵洋， 等早龄期混凝土减震爆破技术研究 其中 ，混凝土柱受爆破震动荷载后其抗压强度变化如 图 I所示 。从图 I可以看出超早期混凝土在受到爆破 震动后 ，经过养护 ，其强度与未受震混凝土强度变化 在 8 以内。考虑超早期混凝土的 自愈能力 ，其安全 振动速度在 5 c m s以上。 厂圆柱体峰值振动速度 q 2 4 h广一 1 4 h 一 s 萨 8 h n 一一 一8 0 60 - 4 0 20 0 2 0 4 0 6 0 8 0 圆柱体抗压强度变化 图 1 受震早龄期混凝土经 2 8 d养护后的强度 。 3 早龄期混凝土安全振动速度标准 对于新浇筑的混凝土 ，采用保护对象所在地的质 点峰值振动速度作为爆破震动安全判 据 。在有条 件的情况下可以在施工现场对爆破时的混凝土振动速 度进行监测 ，并判 断是否破坏。F r a n k J L u c c a “ 提 出早龄期混凝土的安全振动速度如表 1 所列。 表 1 F r a n k J L u c c a提出的早龄期混凝土安全振动速度 龄期 允许最大振动速度 m m s O 4 h 1 O 2DF 4 hl d 1 5 2 XDF 13 d 2 2 9 XDF 3 7 d 3 O 5D 7 1 O d 3 8 1DF 1 02 8 d 5 O 8 xDF 注 ：D F为距离 因数 ，爆破 点离混 凝土距 离为 01 5 Irn时 D F：1 ； 1 5 4 6 n l 时 ，DF= 0 8 。 卢文波通过 R a y l e i g h波来计算新浇筑混凝土的 安全振动速度 ( ) c R v E e l i ， Ul i m 2 - ( ) 2 i v 。 = 1 二 _ =( = cz = c = Cp 二) = 2 _ 2 # = 1 = _ = ( c= R = c 二 s = ) 2 - V , E ( 5) 式中，c 为 R a y l e i g h波 的波速 ；c 和 c 分别为岩土 介质的纵波和横波波速 ； 和 E分别为基岩的泊松 比 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 赵洋， 等 早龄期混凝土减震爆破技术研究 和弹性模量 ； 和 E 分别为混凝土的泊松比和弹性模 量 ；8 1 i ra 为混凝土允许拉伸应变。 对于密度为 2 6 0 0 k g m 的基岩 ，弹性模 量为 4 0 G P a ，l ， =0 2 5，c c P 、C s分 别 为 2 2 8 3 m s 、 4 3 0 0 m s 、2 4 8 2 m s ，龄期 为 1 d的混凝 土 l ， = 0 1 6 7 ，E =5 3 G P a ， l i m=1 4 61 0 I ，计算得到 ； = 2 4 c m s 。同样 ，可 以计算得到不 同龄期 的安 全振动速度如表 2所列。 表 2 混凝土的安全振动速度 龄期 d 1 3 7 1 4 安全振速 c m B 2 8 l 8 4 4 2 2 6 2 7 与现有 爆破安全规程( G B 6 7 2 2 -2 0 0 3 ) ( 见表 3 ) 相比，当龄期较大时表 2计算 的安全振动速度大 于规范值 ，表 2计算值与 F r a n k J L u c c a提出的安全 振速 比较接近。 表 3 早龄期混凝土爆破安全振动允许标准 龄期 d 0 3 3 7 72 8 安全振 c r a s 2 O 3 O 3 O 7 O 7 01 2 4 工程实例 4 1 工程概 况 绍兴市某引水工程全长 2 6 k m，东西向横穿上虞 市 、绍兴县和越城区，至绍兴市区。工程 自流引水量 为 1 0 m 。整个引水工程可分为河道 、进 口闸站、输 水隧洞 、箱涵、河道和下游配水节制闸等六部分 ，其 中输水隧洞总长为 1 4 6 5 7 I n 。隧洞桩号 1 4+6 0 2 0 0 一 l 4+5 7 0 2 5段的地质情况较差 ，基岩破碎 ，以水 平节理和层理为主 ，倾角 8 。 倾 向洞里。输水隧洞开 挖过程中，在隧洞桩号 l 4+ 5 1 6处发生冒顶 ，大量土 石塌落，洞身被塌方土石堵塞 ，并在地表形成一个长 约 8 m，宽约 6 m，深为 3 m的大坑。设计施工人员 经过现场勘察后 ，决定清理塌落土方 ，在冒顶掌子面 组织二次进洞 。 由于工期紧，且施工期处于梅雨季节 ，因此需要 加快冒顶区掘进 ，尽快穿越碳质泥岩区。在二次进洞 爆破掘进前 ，为防止 冒顶再次发生 ，对已开挖段桩号 为 l 4+ 5 1 6 1 4+ 5 4 0进行了混凝土衬砌 ，衬砌面( 桩 号 l 4+ 5 1 6 ) 离隧洞已开挖面距离为 5 m，离导洞工作 面为 1 3 m。衬砌混凝土与 已开挖导洞的断面关系情 况如 图2所示。 由于衬砌混凝土龄期较短 ，强度未达 到设计值 ， 且已衬砌混凝土与开挖面近 ，因此在爆破掘进时爆破 80 0 0 l 5 0 0 0 I l 20 0 0 图2 掌子面附近爆破方案示意( 单位：ram) 地震波会对新浇筑混凝土衬砌有较大影响 ，这对工程 的爆破减震提出了较高的要求。 4 2安全 振速标 准 在本工程 中，爆破时衬 砌混凝土 的龄期 7 d左 右，结合前文所述方法 ，分别按式 ( 5 ) 计算及依据规 范来得出爆破安全振动速度 。当龄期为 7 d时 ，设基 岩密度为 2 6 0 0 k g m ，弹 性模 量 为 4 0 G P a ， = 0 2 5 ，C c P 、c s分 别 为 2 2 8 3 m s 、4 3 0 0 r n s 、 2 4 8 2 m s ，龄期 为 7 d的混 凝 土 I ， ：0 1 6 7 ，E ： l 8 8 G P a ， l i m=6 0 01 0 ，代入式 ( 5 ) 计算 得到 i = 4 2 2 c m s 。而规范 中龄期为 7 d的混凝土 的爆 破安全振动速度为 71 2 c m s ，远小于式 ( 5 ) 计算结 果。考虑爆破地点基岩破碎 ，地质情况较差 ，且距 离塌方点很近 ，从 安全的角度考虑 ，最终取爆破地 点的安全振动速度为 7 c m s 。 4 3工程 减震措 施 早龄期混凝土在初凝后 ，若爆破震动过大会造成 衬砌混凝土与基岩 的胶结面发生拉伸破坏或剪切破 坏，或使混凝土内部微裂缝发展贯通甚至直接导致混 凝土破坏。因此，对早龄期的混凝土必须采取有效的 减震措施来减小爆破地震波的影响。本工程采取了减 震孔、选择合适装药结构 、控制一次爆破的最大装药 量的综合减震措施。 4 3 1 减震孔 折减 采用周边孔 隔孔装药 ，空孔能达到减 震孔的效 果。本工程 的减震孔布置采用径 向与纵 向两种形式 同时布置 ：( 1 ) 径 向减震 孔 ，双排 ，第 一排孔距 已 浇筑混凝土 1 5 m，孑 L 径为 4 0 mm，孔距 2 5 c m，排 距 1 0 c m，梅花形布置，孔深 2 O m，具体布置见图 2 ；( 2 ) 纵 向减震孔 ，与周边孑 L 同时布置，孔距为 1 2 周边孔间距 ，爆破时隔孔装药爆破 ，孔深 比周边孔深 2 0 c m，具体布置见图 3 。 4 3 2 选择合适的装药结构 合适 的装药结构能够使大部分炸药能量用于岩石 破碎和抛掷 ，有效减少爆破震动。本工程采取浅孔密 水利水电技术第4 2卷2 0 1 1 年第7期 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 图 3 导洞 已开挖段扩帮布孔 ( 11剖面 ) ( 单位 ：mm) 个 布的装药结构。洞内作业 面爆破按掏槽孔 、辅助孔、 周边孔的起爆顺序起爆 ，两次齐爆药量之间的间隔时 间大于 1 0 0 m s 。 4 3 2 1 已开挖 导 洞段 已开挖导洞直径约 3 5 1T I ，尚需扩大四边各 1 5 m， 为此拟布置二排辅助孑 L ，一排周边孔 ，排距 5 0 c m， 孔距 5 0 c m左右 ，第一排炮孔深 8 0 c m，以后根据爆 破情况调整 ，1 1断面布孔情况如图 3 。 辅助孔内装 2 硝铵 ，每孑 L 装药 0 2 2 5 k g ，周边孑 L 内装光爆小药卷 ，每孔装药 0 1 5 k g 。 4 3 2 2 全 断面开 挖段 在 已开挖导洞段施工结束后 ，爆破工作面距衬砌 还 只有 1 3 1T I ，拟 采取 全 断面开 挖 。隧洞 全断 面开 挖参 数如下：掏槽孔 5个 ，孔深 1 7 m，每孔装 2 硝铵 0 7 5 k g ；辅助 孔 8 6个 ，深 1 5 n l ，每孔装 2 硝 铵 0 5 0 6 k g ；周边孔与减震孔各 4 7个 ，间隔排列 ， 其 中周边孑 L 深 1 5 m，每孑 L 装药量为 0 2 5 k g ，减震 孔深 1 7 1 T I ，为空孔。 待开挖到距衬砌面 2 0 l ra以上时 ，采取导洞掘进 ， 纵向减震孔取消 ，依靠径 向减震孔防震 。 4 3 3一 次齐爆 用 药量的控 制 根据 爆破安全规程 ( G B 6 7 2 2 -2 0 0 3 ) ，爆破时 质点 震动计 算公 式 为 ， ,r l 3、 。 = K l I ( 6 ) - I， 式中， 为质点振动速度 ；W为爆破装药量 ；D为爆 破区中心至 防护 目标 的距 离 ；K、a为 与场地条 件、 岩性特征有关 的常数。 由式( 6 ) 可以看出 ，一次爆破 的能量大小与装药 水利水电技术第4 2卷2 0 l 1 年第 7期 赵洋， 等早龄期混凝土减震爆破技术研究 量正相关 ，因此可以通过控制一次爆破的最大装药量 来减少爆破造成的震动。 根据式 ( 6 ) ，参照中硬岩石与坚硬岩石之 间的计 算参数 ，取 K=1 5 0 ， =1 5 _ 】 。 。 ，计算得相应距离与 允许装药量如下 ：当 ： 7 c m s 时 ，在离已浇筑混凝 土 5 1 T I 时，没有采取其他减震措施前的允许一次齐爆 装药量为 0 2 7 2 k g 。考虑减震孑 L 降震效果后的经验修 正公式为 W 1 3、 。 = K K l l ( 7 ) 、 _ 1 式中，K 为修正系数 ，一般取 0 2 5一1 0 ，本工程 中 综合各种减震方法后取 K = 0 5 _ 】 。 经计算得 ：当 = 7 e m s 时 ，在离已浇筑混凝土 5 1 T l 时，采取减震措施后 的允许一次 齐爆装药量 为 1 08 9 k g。 4 4爆破 效 果分析 采用上述爆破减震措施后 ，在混凝土衬砌上实测 的振动波形如图4所示 。混凝土衬砌处在爆破地震作 用下的峰值振速约 45 c m s ，小于设计值 7 c m s 。 新浇筑混凝土衬砌状态 良好 ，无 明显裂缝 、破损等 情况 ，工程 的减震措施 科学合理 ，取 得 了良好的效 果 。 5 4 3 2 1 - 舌 0 一 1 2 3 4 5 j Jn Jj 1 一 ) l V l b f y 。 一。 。 。 。l - - 时间 S - 5 结语 图 4爆破 地震 实测波形 早龄期混凝土受到爆破震 动荷载时 ，水泥石与 骨料结 合 面会 发生 开 裂 ，混凝 土 内部 的微 裂缝 发 展 ，经过养护 ，混凝 土由于水化作 用会 逐渐恢 复强 度 ；但若爆破荷载过大 ，微裂缝发 展直至贯通 ，会 降低后期强度 ，甚 至会导致混凝土破坏。早 龄期 混 凝土爆破安全标准的选 取在有条件 的情况下可以通 过现场试验确定 ，也可 以通过实验 室的模 型试验 确 定。此外 ，还可 以通过理论计算结合 国家标准 的方 法确定 。 减震爆破方案的设计要根据工程 的实际情况 ，确 ( 下转 第 6 3页) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 经计算 ，单桩注浆水泥量 G ， = 2 8 t 。 灌浆终止标准为 ：每桩端灌入水泥量达设计标准 2 8 t ，或每桩端 注入 水泥量达 到设 计标准 的 7 0 ， 灌浆压力 已超过 3 M P a ，且基本不再吸浆 。不满足上 述标准的 ，需在桩体内补打钻孔后埋管注浆。 根据水闸桩基注浆后桩底钻孑 L 情况表明 ，桩底 昆 凝土地面以下 4 0 8 0 c m范围内为水泥胶结 区，胶结 区以下砂砾密实 ，钻孔 回水为清水或淡黄泥水 ，说明 桩端水泥注浆固结达到预期效果。 3基础 处理效果 水闸基础采用液压抓斗成孔 、水下浇筑混凝土灌 注 ，单台抓斗机 日均施工灌 注桩 3根 ，施工进度 很 快 ，较常规冲击成孑 L 的施 工方案提高造孑 L 效率 1 0倍 以上，满足了工程施工工期的要求。 本水闸共施工基础桩 2 1 6根 ，经过桩 体整体 性 监测 ，1 类桩 占 7 2 ，2类 桩 占 2 8 ，桩体施工 质 量 良好。经过建设期 闸室变形监测 ，最大垂直位 移 为 3 5 mm，达到 了设计预期的基础处理 目标 。 4 液压抓斗成孔灌注桩应用条件 液压抓斗成孔灌注桩具有快速施工的特点 ，但在 设计应用中一般应考虑 以下条件 ：( 1 ) 液压抓斗施工 占用空间较大，应用项 目的工作面需具有足够的施工 空间 ；( 2 ) 在松散地层 内，设计桩长不宜大于 2 0 m， 否则由于塌孔 的影响 ，钻孔效率将大大降低 ；反之， 张永进， 等液压抓斗成孔灌注桩在楠溪江供水5 - 程中的应用 在较密实的粘性土及含泥砂砾石中，可适应较长的桩 基施工 ；( 3 ) 由于桩底沉渣的影响 ，桩端承载力折减 明显 ，不适合嵌岩桩的施工。 5结语 ( 1 ) 液压抓斗成孑 L 水下混凝土灌注桩在楠溪江供 水工程中的应用，很好地解决了拦河闸复杂地基处理 问题 ，施工效率较传统工艺大为提高 ，能很好地满足 快速施工的要求 ，桩基质量可以保证和控制。这种桩 型对要求快速施工 的桩基础工程具有较好的推广价值。 ( 2 ) 由于抓孑 L 挖渣的施工工艺 ，桩底沉渣较难 清 除 ，桩端承载力较一般桩基明显降低 ；若需充分利用 桩端承载力 ，需对桩底进行后注浆处理。 ( 3 ) 地层特性 、设计桩长对液压抓斗成孔桩的施 工效率影响较大 ，在松散地层内 ，设计桩长不宜大于 2 0 m，在较密实的粘性土及含泥砂砾石中，可适应较 长的桩基施工。 参 考 文献 ： 1 周 红波 桩侧泥皮和桩底沉渣对钻孔桩承载力影 响的数值模拟 J 岩土学报 ，2 0 0 7 ，2 8 ( 5 ) ：9 5 6 9 6 0 2 黄吉龙 ，陈景剑 ，王建华 桩端后注浆灌注桩竖向承载性 能的 数值分 析 J 上 海 交 通 大 学 学 报 ，2 0 0 6，4 0( 1 2) ：2 1 2 2 2 】 2 5 3 廖 文葵 ，吴 志敏 ，范伟霞 ，等 灌 注桩后注浆机理与承载力计 算 J 工程建设 ，2 0 0 7 ，3 9 ( 1 ) ：1 0 1 3 ( 责任编辑陈小敏) ( 上接第 5 5页) 定减震 目标 ，选择合理 的减震方法。在单一的减震方 法不能达到 目标时可以采用综合减震措施 ，确保 目标 结 构 的安全 。 本工程实例采用布置减震孔 、选择适 当的装药结 构、限制爆破最 大装药量 的综合减 震措施 ，效 果 明 显 ，为今后类似工程提供 了借鉴。 参考文献 ： 1 卢文波 新浇 筑基础混凝 土爆破 安全震动速 度的确 定 J 爆 炸与冲击，2 0 0 2 ，2 2 ( 4 ) ：3 2 7 - 3 3 2 2 朱传 统 ，张正 宇，佟锦岳 ，等 爆破对新浇混凝 土的影 响和控 制标准的研究 J 爆破 ，1 9 9 0 ( 3 ) ：2 8 3 2 3 A l l e n J ，H u l s h i z e r A c c e p t a b l e s h o c k a n d v i b r a t i o n l i mit s f o r f r e s h l y p l a c e d a n d m a t u ri n g c o n c r e t e J A C I Ma t e r i a l s J o u r n a l ，1 9 9 6，9 3 ( 6 ) ：5 2 4 5 3 3 4 C h a n g s u o Z h a n g ，F e n g Hu ，S t e v e Z o u E f f e c t s o f b l a s t i n d u c e d v i b r a t i o n s o n t h e f r e s h c o n c r e t e l i n i n g o f a s h a f t J T u n n e l l in g a n d 水利水电技术第4 2卷2 0 1 1年第 7期 U n d e r g r o u n d S p a c e T e c h n o l o g y ，2 0 0 5 ( 2 0) ：3 5 6 - 3 6 1 Na t e g h i R ，Ki a n y M ，Gh o l i p o u r i O Co n t r o l n e g a t i v e e f f e c t s o f b i a s t i n g wa v e s o n c o n c r e t e o f t h e s t r u c t u r e s b y a n a l y z i n g o f p a r a me t e r s o f g r o u n d v i b r a t i o n J T u n n e l l i n g a n d U n d e r g r o u n d S p a c e T e c h n o l o gy， 2 0 0 9 ( 2 4 ) ： 6 0 8 6 1 6 舒士霖 钢筋混凝土结构 M 杭州 ：浙江大学 出版社 ，2 0 0 3 ： 1 8 2 2 高鸣安 ，吴新霞 新浇 大体积 混凝土 安全爆 破振 动控制 标准 J 人 民长江 ，1 9 9 8，2 9 ( 4) ：1 2 1 3 陈明 ，卢文波 爆炸应力波对新浇混凝土衬砌的影 响研究 J 岩土力学 ，2 0 0 8 ，2 9 ( 2 )：4 5 5 4 6 4 陈 明 爆破振动对新 浇基础混凝土 的影响研究 D 武汉 ：武 汉大学 ，2 0 0 3 G B 6 7 2 2 -2 0 0 3，爆 破安全规程 S L u c c a J F r a n k Ti g h t Co n s t r u c t i o n B l a s t i n g：Gr o u n d Vi b r a t i o n Ba s i c s ，Mo n i t o r i n g a n d P r e d i c t io n M T e r r a D y n a mic L L C 2 0 0 3 郭进平 ，聂兴 信 新编爆破工 程实用技术大 全 M 北京 ：光 明日报出版社 ，2 0 0 2 ：7 9 2 8 2 8 ( 责 任编 辑陈 小敏 ) 6 3 j O l 2 _ _ 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m