硫酸盐腐蚀钢筋混凝土板受弯力学性能的退化规律.pdf

2 0 1 2年第 1 0期 1 0月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 CHI N A C ONC RE T E AND C E MENT P RODUC 2 01 2 No 1 0 0c t o b e r 硫酸盐腐蚀钢筋混凝土板受弯力学性能的退化规律 周效 国 ， 汪俊华 ( 1 江苏科技大学船舶与海洋工程学院， 镇江 2 1 2 0 0 3 ； 2 江苏科技大学土木工程与建筑学院 ， 镇江 2 1 2 0 0 3 ) 摘要 ：通过 大型非线性数值分析软件 A B AQUS对受硫酸 盐腐蚀后 的钢 筋混凝土板进行模 拟分析 ，揭 示 了 A B A QUS中塑性损伤模 型进行非线性模拟的有效性 以及钢筋混凝土板 受腐蚀后 受弯性能 的退化规律。 通过模 拟结 果和试验结果的对比， 可以看 出， A B AQUS非线性模拟是行之有效 的。从 A B AQUS模拟结果和试验结果均 可看 出 随着腐蚀度 D 的增加 ， 板 的极 限承载 力、 延性和 刚度逐渐减 小， 其 中承 栽力下降 约 3 - 5 ， 延性下 降约 1 9 2 8 ， 刚度下 降 9 。 9 6 一 1 9 4 3 ， 而跨 中挠度逐渐增 大 ， 这主要 是 因为随着硫 酸盐 的不断侵 蚀 ， 生成膨胀性物质钙矾 石 ， 板 截面 的损伤 不断严重 ， 使得 截面的有效抗 弯高度 以及 弹性 模量 降低 ， 最终造成 板的承载 力、 延性 、 刚度的 降低 以及 跨 中挠度 的增 大。 关 键 词 ： 硫 酸 盐 腐 蚀 ； 塑性 损 伤 模 型 ； 受 弯性 能 ； 腐 蚀度 ； 承 载 力 ； 挠 度 ； 延 性 ； 刚 度 Ab s t r a c t ： T h e l a 职e s c a 1 e n o n l i n e a r f i n i t e e l e m e n t s o f t w a r e A B A Q U S i s u s e d t o s i m u l a t e t h e r e i n f o r c e d c o n c r e t e s l a b a t t a c k e d b y s u l f a t e t o r e v e a l t h e e f f e c t i v e n e s s a b o u t n o n l i n e a r s i mu l a t i o n o f d a ma g e d D 1 a s t i c mo d e l i n AB AQUS a n d t h e f l e x u r a 1 p e rf o r ma n c e d e g r a d a t i o n l a ws o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e s l a b a t t a c k e d b y s u l f a t e C o mp a r e d w i t h t h e s i mu l a t i o n r e s u l t s a n d e x p e r i m e n t a l r e s u l t s ，i t S f o u n d t h a t t o u s e A B A Q U S t o s i m u l a t e n o n l i n e a r p e r f o rma n c e i s e f f e c t i v e T h e u l t i m a t e s t r e n g t h ， d u c t i l i t y a n d s t i f f n e s s o f t h e s e s l a b s g r a d u a l l y d e c r e a s e w h e n t h e c o r r o s i o n d e g r e e D i n c r e a s e s ，a n d t h e u l t i ma t e s t r e n g t h d e c r e a s e a b o u t 3 - 5 ，t h e d u c t i l i t y d e c l i n e s a b o u t 1 9 - 2 8 ，t h e s t i f f n e s s d e c l i n e a b o u t 9 9 6 - 1 9 4 3 ， me a n w h i l e t h e d e fl e c t i o n i n c r e a s e s b e c a u s e o f t h e c o n s t a n t e r o s i o n o f s u l f a t e ， wh i c h r e s u l t s i n mu c h e x p a n s i v e s u b s t a n c e ( E t t r i n g i t e ) ， a n d t h e c r o s s - s e c t i o n s o f the s l a b c o n t i n u e t o d a ma g e s e r i o u s l y ， a l l t h e s e ma k e t h e e ff e c t i v e fl e x u r al h e i g h t of the c r D s s - s e c t i o n a n d t h e e l a s t i c mo d u l u s d e c r e a s e ，wh i c h ma k e the u l t i ma t e s t r e n g t h ，d u c t i l i t y ，s t i f f n e s s of t h e s l a b s r e d u c e a n d t h e d e fl e c t i o n i n c r e a s e s i n t h e e n d Ke y wo r d s ：S u l f a t e c o r r o s i o n ；Da ma g e d p l a s t i c mo d e l ；Be n d i n g p e r f o rm a n c e ；C o rro s i o n d e g r e e ；U l t i ma t e s t r e n g t h ； D e f l e c t i o n ； Du c t i l i t y ； S t i f f n e s s 中图分类号 ： T U 5 2 5 文献标识码 ： A 文章编 号 ： 1 0 0 0 - 4 6 3 7 ( 2 0 1 2 ) 1 0 5 1 - 0 6 0前言 无论是遥远古罗马时代诸如斗兽场等建筑群 、 古老 中国大地 湾遗址 的仰韶文化建筑群 ， 还是现代 化混凝土建筑世界的今天 ， 混凝 土作为一种经济耐 久的建筑材料都造就了无 比璀璨的辉煌成就【 l 1 。而 随着混凝土的长时间的使用 ， 混凝土结构物出现 了 大量 的耐久性问题 ， 造成巨大 的经济损失 。硫酸 盐对结构物的腐蚀破坏是 四类 主要的劣害之一 ， 我 国广大地 区都富含着硫酸盐 ， 硫酸盐腐蚀也造成 了大量的结构物 的损伤破坏【7 】 ， 因此 ， 我国广大地区 的结构物正面临着越来越严重的硫酸盐腐蚀。进行 硫 酸盐对混凝土结构物腐蚀破坏 的研究越来越 受 到业 界 的关 注 。 试验研究可得到最为真实的数据 ， 但较 为复杂 基 金项 目：住房与城 乡建设科学技术 计划项 目 ( 2 0 0 9 一 K 2 3) 。 且费用较高 ， 也易受到试验条件的限制而难 以获得 理想结果 。数值模拟相对较为简便 ， 容易得到试验 不能轻易得到的现象和数据 。A B A Q U S作为现在最 通用最强大的非线性数值分析软件 ， 正越来越受到 工程界和高校研究人员的青睐。 目前 ， 非线性分析 是最为热门的课题之一 ， 由于钢筋混凝土结构材料 参数的复杂性 ， 以及二者相互粘结关 系模拟较为困 难 ， 所以 ， 混凝土结构 的数值模拟不 易得到合理 的 收敛结果。 将 A B A Q U S运用于钢筋混凝土结构非线 性分析中可以得到更精确的、 更贴合实际的研究结 果 。 1 试验 1 1 试件设计 混凝土采用掺 2 0 粉煤灰的 C 2 5混凝土 ， 混凝 土配合比如表 1所示。试验板长 、 宽、 高尺寸规格为 1 0 0 0 m mx 5 0 0 m mx 1 0 0 m m， 板用 P B表示 。板 的纵筋 一 5】一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 2年第 1 0期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 8期 表 1 C 2 5混凝土配合 比( 1 m 的重量 比) 水泥 粉煤灰 砂 石 水 注 ： 初始 弯矩为受弯板在腐蚀状 态中所承受 的弯矩 ， 其 中 肘 为试件设计抗弯承载力 ， Mu = 2 3 5 k N m 。 均采用 0 8 1 0 0 mm， 分 布筋采用 6 1 9 0 m m， 混凝 土保护层为 1 5 m m， 板的分组如表 2所示 。 1 2 腐 蚀方 法 为讨论实际工程中地下结 构的板受腐蚀后 力 学性能的退化规律 ， 模拟压弯板 的受力状态 ， 在应 力状态下腐蚀 ，将受力构件长期浸泡 于 2 0 浓度 ( 质量百分 比) 的硫酸钠溶液中， 采用干湿循环的腐 蚀方式 ， 并定期 ( 1 0 d ) 更换腐蚀溶液实现溶液 的浓 度恒 定 ， 如 图 l 、 图 2所示 。 百分 图 1 P B板应力腐蚀装置图 图 2 P B板 应 力腐 蚀 实 物 图 l - 3 加载程序 使用非金属超声检测仪采用超声平测法检测 板的腐蚀厚度后 ， 计算出板的腐蚀度 蛔 。 试验在对平 板腐蚀过程 中施加 O 5 眠 的初始弯矩 ， 为设计极 限弯矩 ， 当腐蚀达到预期程度后继续对试件加载至 破坏。加载方式采用逐级加载 ， 初期采用荷载控制 ， 2 k N一级加载 ，进入屈服 阶段后采用位移控制 ， 按 一 5 2一 百分 图 3 P B板加载简图 图 4 P B板加载实物图 0 0 5 ra m一级加载 ， 加载过程如 图 3 、 图 4所示。 1 _ 4 试验结果 主要 试验结 果 如表 3及 图 5所示 。 表 3 不同腐蚀程度 P B板的主要试验结果 Z 控 跨 中挠度 r a m 图 5 不 同腐蚀程度受弯板荷载一 挠度 曲线 2 数 值分 析 2 混凝土参数的确定 根据文献【 1 l 】 可知 ， P B 1 、 P B 2和 P B 3受压区混 凝土的抗压性能参数如表 4所示 。 试件在应力条件下进行长期腐蚀试验 ， 且只有 上部受压区受硫酸盐腐蚀 ， 而下部受拉区则不受腐 蚀。 如图 1 和图 2所示。 因此 ， 进行混凝土参数设置 时 只有受 压 区混 凝 土受 压 本构 关 系变 化 ， 而受 拉 区 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 周效国， 汪俊华 硫酸盐腐蚀钢筋混凝土板受弯力学性能的退化规律 表 4 混凝土相关参数 p 图 6 混凝 土本构关 系曲线 混凝 土本构关 系则始终保持未腐蚀 时的本构关 系 不变 。将表 4中的混凝土参数代入文献 1 2 】 中得到 混凝土的本构模型， 混凝土单轴受压本构关系代入 公式( 1 ) 。混凝土本构关系曲线如图 6所示 。 2 3 O + ( 3 2 0 【 ) + ( 。 一 2 ) 1 xl ( 1 ) 2 d( 一 1 )+ 2 式中， 。 、 O l d 按文献 1 2 】进行取值分别为 ： = ， y = u C ，厶 按表 4进行选取 。 c k 混凝土单轴受拉本构关系按下列公式 ( 2 ) 进行 计算 ： 6 1 2 x - O 2 x 1 ； ； 1 ( 2 ) l 7 O t ( 一 1 ) 帆 式 中 ， 按 文献 1 2 1进 行 取 值 为 ： = ， y = ， = 2 0 N mm 。 2 2 钢筋参数的确定 钢筋本构关 系模型采用理想弹塑性双直线模 型，如公式 ( 3 ) 。钢筋 的弹性模量为 E = 2 O x l O N m m ， 屈服强度取标准值f y = 2 3 5 N mm 。 f E s ， = ， O - ( 3 ) 【 o - = f 一 2 - 3 AB A Q U S材料模型的确定 钢筋 混 凝 土 结 构非 线 性 问 题 主要 包 括 三 类 3 1 ： 材料非线性 、 几何非线性、 边界条件非线性。材料非 线性是指钢筋和混凝土两种材料 在结构受力分 析 过 程 中，要 同时 考 虑 其 弹 性性 能 和 塑 形 性 能 。 A B A Q U S通过分别定义钢筋和混凝 土的本构关 系 来实现材料非线性的特性，弹性阶段须分别输入两 种 材 料 的弹 性模 量 和泊 松 比 ， 塑性 阶 段则 需 要 输入 两 种 材料 塑性 阶段应 力 和 对应 的非 线 性 应 变关 系 。 A B AQ U S中混凝 土塑性模 型 4 有 C o n c r e t e S m e a r e d C r a c k i n g( 弥散裂 纹 混凝 土模 型 ) 、 C o n c r e t e D a ma g e d P l a s t i c i t y ( 混凝 土损伤塑性模型 )以及 A B A Q U S E x p l i c i t 中的 C r a c k i n g Mo d e l f o r C o n c r e t e ( 混 凝 土 裂 缝模型) ， 其 中， 混凝土损伤塑性模 型可用于单项加 载、 循环加载以及动态加载等场合， 具有较好的收敛 性 。因此 ， 一般采用混凝土损伤塑性模型进行混凝 土非 线性 问题 的模拟 分 析 。本 文考虑 试验 中混凝 土 的腐蚀程度较轻 ， 而且没有进行相应 的损伤因子 的 试验测定 ， 因此 ， 将不考虑受力过程中损伤 的影响 ， 只考虑混凝土的受压和受拉性能。 2 4 单 元离散 考虑到计算 的时间成本和收敛 的难易程度 ， 本 文采用 S H E L L( 壳 ) 单元 中的 S 4 R单元 ， 钢筋采用 R E B A R P L A Y E R( 钢筋层) 进行模拟 ， 而且计算采用 的是 A B AQ U S E x p l i c i t 分析 ， 使用 AB A Q u S E x p l i c i t 进行静力分析时 ，必须满足模 型的动能( K i n e m a t i c e n e r g y ) 不超过 内能 ( I n t e r n a l e n e r g y ) 的 5 - 1 0 1 5 l 。 2 5 边界条件 试验对试件板进行三分点加载方式 ， 如图 3 、 图 4所示。耦合约束是将被约束 区域与一个控制点之 间建立运动上 的约束关系。在非线性模拟中尽量不 要对塑形材料施加点荷载 ， 而应根据实际情况使用 面荷载或线荷载 l5 _ 。因此 ， 本文采用 C O U P L I NG技 术将控制点和加载区域进行耦合 ， 然后对控制点施 加点荷载从而实现对模型施加面荷载来避免应 力 集 中的出现。通过耦合技术 ， 约束控制点的 自由度 实 现 模 型 的简支 边 界条 件 。在 分 析 中 出现 大位 移 、 大转 动 等 问题 时 ， 即有几 何 非 线 性 问题 时 ， 将 N L G E O M设置为 O N E 垌 。在本文的模拟 中对钢筋与 一 5 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 2年第 1 0期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 8期 混 凝土 的接 触做 了简化 处 理 ，是通 过 E m b e d d e d技 术将钢筋单元埋入混凝土单元 中来实现 的， 表示钢 筋和混凝土粘结完好 ， 不存在滑移问题。 模型如图 7 所示 。 2 6 数值计算结果 ( 1 ) 从图 8 、 图 9以及后处理 中的变形动画显示 都可看 出 ， 在板纯弯段 内的跨 中部位 ， 板 的应力和 挠度都最大 ， 符合理论分析和试验结果。 图 8 板 的应力 图 9板 的位 移 图 ( 2 ) 从 图 l O可以看 出 ， 在三组模拟过程 中 ， 计 算过程中的动能基本为 0，同时在计算的过程中满 足 动 能( K i n e ma t i c e n e r g y )不 超 过 内能 ( I n t e r n a l e n e r gy) 的 5 一 1 0 要求 ， 因此本文的三组模拟均可 看成 是 静力 分 析 ， 从 而保 证 了本 文模 拟 结 果 的正 确 性 1 4 o 0 1 2 0 0 1 o o 0 章 8 0 0 6 o o 4 o 0 2 0 0 0 00 02 0 4 0 6 0 8 1 0 Ti me 图 1 0 模 型的动能 、 内能图 表 5 A B A Q U S模拟与试验 结果对 比情况 ( 3 ) 图 1 1 表示的是跨中同一点 的荷载一 位移曲 线图 ， 从 图中可 以看出 ， 板所受弯 曲荷载和跨 中挠 度与试验得到的荷载一 位移曲线( 如 图 1 1 所示 ) 的 总体趋势基本一致 ，说 明本次模拟结果的有效性。 将实测板 的极限荷载值与 A B AQ U S的模 拟值进行 对 比分析 ， 如表 5所示 。 从表中可以看出， A B A Q U S模拟结果与试验结 果吻合较好 ， 再次说明本文所选用 的本构关系和单 元类型适用于腐蚀混凝土板的性能分析。 ( 4 ) 图 l 2表示 的是与图 1 1同一点 的应力一 位 移曲线图 ， 从图 中可以看 出三个模拟 曲线 ， 应力都 经过 了弹性 、 弹塑性和塑性 阶段 ， 最终应力都达 到 5 4 屈服应力 ， 而且 随着腐蚀损伤度 的增大 ， 混凝 土的 应力是逐渐减小的 ， 这与试验结果 以及混凝土材料 参 数 的定义 是一致 的 。 3结果分 析讨 论 3 1 腐蚀损伤度 D对受弯板承载力的影响 通过试验及数值分析结果表明，随着腐蚀度 D 的增加 ，极 限荷 载 和开裂 荷 载均 有所 下 降 ，如 图 5 和图 8 所 示 。试 验显 示 开裂荷 载基 本上 保持 在极 限 荷载的 5 0 左右 ， 腐蚀度 D似乎对受弯板的开裂荷 载没有造成太大的影响 ， 这是由于试件 的腐蚀程度 较 轻 ， 以及 试 验误 差造 成 开裂 荷 载 的 变化 没 有 明显 的显示 出来 。但腐蚀板的极限承载力明显 降低 ， 但 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 周效国， 汪俊华 硫酸盐腐蚀钢筋混凝土板受弯力学性能的退化规律 0 0 0 0 0 0 0 5 0 01 0 0 0 1 5 0 0 2 0 0 0 2 5 0 0 3 0 0 0 3 5 0 0 4 0 0 0 4 5 0 0 5 0 Di s p l a c e me n t mm 图 1 1 荷载一 位移曲线 降低程度不大 ， 如表 6所示 。 3 2 腐蚀损伤度 D对受弯板延性的影响 通过对 比 p f 曲线 ，可 以明显看 出随着腐蚀程 度的增大， 板的延性有所降低 ， 在 P f 曲线中找出受 弯板屈服挠度 和极限挠度 列于表 7 。由表 7可 以看 出， 受腐蚀板的延性性能降低的较快。 表 6不同腐 蚀程度受弯板承载力 的比较 表 7 不 同腐蚀程度受弯板的延性 比 2 5 2 0 g- 鲁 1 5 Z 宝 1 0 0 5 O O O o 0 o O o 0 5 0 0 1 0 0 0 1 5 0 0 2 0 00 2 5 0 0 3 0 0 0 3 5 0 O 4 0 0 0 4 5 0 0 5 0 Di s p l a c e me n t ram 图 1 2 应力一 位移 曲线 比较受腐蚀后板的承载力和延性的变化 ， 发现 随着腐蚀损伤度的增大 ， 受腐蚀后受弯板承载力降 低的很小 ， 降低 3 一 5 ； 板的延性降低 的却 ， 延性 比降低 1 9 一 2 8 。可见腐蚀损伤度对受腐蚀板 的 延性性能的影响远大于对承载力的影响。 3 3 腐蚀损伤度对受弯板刚度的影响 通过 比较不同腐蚀程度板的 p f 曲线 ，受弯板 开裂后 ， 在同级荷载下板 的刚度 随腐蚀程度的增加 明显降 低 。混 凝 土腐蚀层 等效 厚 度 = 0 9 5 l 4( 一 1 3 2 0 4 D + 1 0 1 1 2 ) 3 5 6 9 1 ， 截面等效高度 h D = h d f + C f 1 0 ， 以此计算受腐蚀后抗弯截面 的刚度 B， 不 同腐 蚀度下板抗弯截面的刚度 比较如表 8所示。 从表 中 8可知 ， 随着腐蚀程度 的增加 ， 抗 弯截 面的刚度降幅比较明显 ， 降低了 9 9 6 - 1 9 4 3 。其 原 因为 ： 当板开裂后 中和轴随垂直裂缝的延伸 向上 偏移 ， 混凝土受压区高度减小 ， 随着受压 区混凝土 的腐蚀 损伤度增大 ， 腐蚀后的弹性模量越低 ， 则截 面刚度减小 。则板开裂之后 ， 在同级荷载作用下 ， 腐 蚀损伤度越大 ， 板的挠度越大。 表 8 不同腐蚀程度板刚度的 比较 4结 论 ( 1 ) 混凝土塑性损伤模型是 以 昆凝土受压破碎 和受拉开裂为准则的， 通过本文 的模拟结果证明利 用 A B A Q U S的塑性损伤模型进行混凝土的非线性 模拟分析是行之有效的。 ( 2 ) 混凝土的非线性分析不可避免要遇到收敛 问题 ， 一般采用位移加载方式要比力加载方式要容 易得到收敛结果 ， 通过选取合理的参数 以及对诸如 初始增量步大小、 加载值大小 的选取和模型的简化 处理等手段 ， 可得到较合理的结果 。 ( 3 ) 通过 A B A Q U S模 拟结果可 以看 出 ， 随着腐 蚀程度 D的增大 ， 板的承载力下降约 3 一 5 ， 延性 下降约l 9 - 2 8 ， 以及刚度降低 9 9 6 1 9 4 3 ， 而 跨 中挠度逐渐增大 ， 这与试验结果一致 。这是 因为 随着侵蚀物质硫酸盐的不断渗入 ， 产生 的膨胀物质 ( 钙矾石 ) 造成了混凝土内部损伤 的不断加深 ， 使得 构件 的抗弯截面的有效承载面积减小 ， 相当于截面 的有效高度减小 ， 以及截面刚度的减小 ， 最终造成 一 5 5 5 4 3 2 1 O z _【 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 2年第 1 O期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 8期 构件承载力的下降和跨 中挠度 的增加。 参考文献： 【 1 】 冯乃谦 ， 邢锋 混凝土与混凝土结构的耐久性【 M】 北京 ： 机 械工业 出版社 。 2 0 o 9 【 2 】 罗福午 建筑结 构缺陷事故 的分析与 防止I M 】 北京 ： 清华 大学 出版社 ， l 9 9 6 f 3 】 Me h t a P K a n d B u r r o w s R W B u i l d i n g D u r a b l e S t r u c t u r e s i n t h e 2 h h c e n t u r y J C o n c r e t e I n t e r n a t i o n a l ， 2 0 0 1 ( 3 ) ： 4 5 f 4 金 伟 良， 赵 羽习 混凝 土结构 耐久性研究 的回顾与展望 f J 浙 江大学学报， 2 0 0 2 ， 3 6 ( 4 ) ： 3 7 1 3 8 0 5 】 王铠 ， 庞锦 娟 论水 、 土 中硫 酸盐对混凝 土结 晶腐蚀 的气 候 与评价I J 勘探科学技术， 2 0 0 7 ( 1 ) ： 3 4 2 8 【 6 刘 连新 察尔 汗盐 湖及超盐 渍土地 区混凝 土腐蚀 及预防 初探f J 1 建筑材料学报， 2 0 0 1 ， 4 ( 4 ) ： 3 9 5 4 0 0 f 7 】 樊恒辉 ， 陈涛 ， 李 永红， 等 定边二号隧洞混凝 土腐蚀原 因 的初探 J 水利 与建筑工程学报， 2 0 0 3 ， 1 ( 2 ) ： 1 4 1 6 8 王丽 ， 邓思华 基 于 A B A Q U S的混凝 土梁受弯破坏 实验非 线性分析l J 1 土木建筑工程信息技术， 2 0 1 0 ， 2 ( 1 ) ： 6 4 6 7 【 9 9 刘劲松 ， 刘红军 A B A Q U S钢筋混凝土数值分析【 J 1 装备制 造技术， 2 0 0 9 ( 6 ) ： 6 9 7 0 1 0 梁咏宁受硫酸盐腐蚀的混凝土结构基本性能退化规律 与机理研究 D 】 徐州 ： 中国矿业 大学 ， 2 0 0 5 【 l l 】 秦 国顺受硫酸盐侵蚀 的地下结构抗力性能退化的基础 研究 D 1 徐 州： 徐州 工程学 院， 2 0 1 0 1 2 】中华 人 民共 和国建设部，国家质量监 督检验检 疫总局 G B 5 0 0 1 0 -2 0 0 2混凝 土结构设计规 范【 C 北 京 ： 中国建 筑工 业 出版 社 ， 2 0 0 2 【 1 3 吕西林， 金 国芳， 吴晓涵， 钢筋混凝土结构非线性理论与应 用 M 1 上海： 同济大学 出版， 1 9 9 7 【 1 4 】 王金 昌，陈页开 A B A Q U S在土木工程 中的应用 M 杭 州 ： 浙 江 大学 出版 社 ， 2 0 0 6 【 1 5 】 曹金凤 ， 石亦平 A B A Q U S数值分析 常见 问题解 答【 M】 北 京： 机械工业 出版社 ， 2 0 0 9 f 1 6 石 亦平 ， 周 玉蓉 A B A Q U S数值分 析实例详 解【 M 】 北京 ： 机械工业 出版社 ， 2 0 0 9 收稿 日期 ： 2 0 1 2 0 8 2 6 作者简介 ： 周效国( 1 9 7 8 一 ) ， 男 ， 讲师 。 联系电话 ： 1 3 8 5 2 9 8 1 4 3 8 E- ma i l ： z h o u x i a o g u o _7 8 0 5 0 21 6 3 c o r n 提供排水管生产许可证全套试验设备 J S检查井盖试验机 GB T2 3 8 5 8 2 0 0 9 一 HG- 2刚度试验机 1数字中文显示仪表 l 试验机适用外径：西 3 O O 2 0 o o mm 2 荷载1 0 0 0 k N变量2 0 m m S S Z渗水砖试验机 3显示加载速度、曲线存储打印等 一 一 用于环保型渗水砖渗水 ： 的测试 GC排水管外压试验成套设备 GB T 1 6 7 5 2 。 2 0 0 6 YD烟道试验机 1 试 验 直 径D 3 0 0 1 5 0 0 m 3 0 0 0 m m ， L 2 0 0 0 4 0 0 0 m m 1 试 验 机 最 大 承 载 压 力 为3 0 0 k N 蕾 _曩 2眉 置显示峰值、加载速度、曲线、存储打印 2数届仪表精度 1 可 示峰值、加载 l l 、 l _ J l I 斗 卜 + h ， L -f I 、 、 ， 、 t ， 士 上 、 、 H 、 曲线、速度、打印、数据存储等 DH 电布 十 何 载 位 杉 I 试 仪( 整 检 设 备 ) 程 1 0 - 2 0 0 k N，位移 1 2 m s H I I 荷载测试仪 ( 峰值保持) G S I I 型排水管内水压试验机( G B T 1 6 7 5 2 2 0 0 6 ) 1 通用于排水管、管桩等各种构造物体的测 与分析 2 程 2 0 、1 0 0 、2 0 0 、5 0 0 2 0 0 0 k N 试验机采用电动液压 一 GC 管 木 库 查 涮 试 谢 各r 罄 查 枪 河 各 、 j 币 ， 州小 j 昆 毵 土 ： 冒进 、 J V 蹦 I工 L ， 肖 ， 田 止 J ， 1 3 ： 1 混凝土搅拌站试验检测设备 行内水压试验。试验直 提供市政项 目检测设备 径： D 3 0 0 D 3 0 0 0 m m 提供各种建材试验设备 1 一 刎l 、J 小 一 r 压设备 厂商 ：无锡市伟源机械厂 厂址 ：江苏省无锡市东降 邮编 ：2 1 4 1 2 1 电话 ：0 5 1 0 8 5 0 6 1 2 1 9 传真 ：0 5 1 0 8 5 2 6 0 5 1 2 邮箱 ：w a n g we i x i n g 0 1 1 6 3 c o rn 网址 ： wx w v i x c c o rn 联系人 ：王解元移动电话 ：1 3 6 0 6 1 8 9 5 1 2 5 6 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m