透水性混凝土桩施工中超孔隙水压力变化特性试验.pdf

第 3 3卷 第 1期 2 0 1 6年 1月 建筑科学与工程学报 J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d C i v i l E n g i n e e r i n g Vo 1 3 3 NO 1 J a n 2 O 1 6 文章编号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 6 ) 0 1 0 0 9 0 0 9 透水性混凝土桩施工中超孔隙水压力变化特性试验 菜修 产 。 ， 于一凡 ， 张宏博 葛 智 ( 1 山东大学 土建与水利学 院 ， 山东 济南 2 5 0 0 6 1 ； 2 山东大学 山东 省路 基安全工程技术研究 中心 ， 山东 济南 2 5 0 0 6 1 ) 摘要： 为研 究透水性混凝土桩施工中产生的超孔隙水压力的变化规律 ， 通过在现场埋设孔隙水压力 计的方法， 监测并分析 了振动沉管法单桩施工过程 中及施工后桩周土体的超孔隙水压力随时间、 径 向距 离及深度的变化 ， 并根据监测结果分析 了透水性混凝土桩单桩施工对桩周地基的影响 。结果 表 明 ： 对 于高地 下水 位 的粉 性 土地 基 ， 桩 周 土体 的超 孔 隙水压 力在 沉 管结 束 时 达到 最 大值 ， 之 后 消 散 速 率较 快 ， 完全 消散 时间较 短 ， 且 距桩 越 近 ， 超 孔 隙水压 力 的上 升与 消散速 率越 快 ； 超 孔 隙水 压 力 在 径 向上 与深度 上 大致 呈现 递减 趋势 ， 距桩 越近 ， 超 孔 隙水压 力越 大 ； 地基 土体 的 液化 范 围与加 固 范 围的空 间分布 呈上 大下 小的 漏斗形 。提 出的适 用 于透 水性 混凝 土桩 的施 工 工艺 可为 类似 工程 的 设 计与 施 工提 供 参考 。 关 键词 ： 基 础工程 ； 超 孔 隙水压 力 ； 现场 试验 ； 透 水性 混凝 土桩 ； 振动 沉 管 ； 粉 土 中图分类号 ： U4 1 1 文献标志码 ： A Ex pe r i me n t o n Va r i a t i o n Cha r a c t e r i s t i c s o f Ex c e s s Po r e W a t e r Pr e s s u r e Du r i ng Pe r v i o u s Co n c r e t e Pi l e Co ns t r u c t i o n S ONG Xi u g u a n g ”。YU Yi f a n ，ZHANG Ho n g b o ，GE Zh i ， 。 ( 1 S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g ，S h a n d o n g Un i v e r s i t y，J i n a n 2 5 0 0 6 1，S h a n d o n g，Ch i n a ： 2 S h a n d o n g En g i n e e r i n g& Te c h n o l o g y Re s e a r c h Ce n t e r f o r S u b g r a d e S a f e t y 。S h a n d o n g Un i v e r s i t y ，J i n a n 2 5 0 0 6 1 ，S h a n d o n g，Ch i n a ) Abs t r a c t ：I n or d e r t o r e v e a l c ha n ge r e g ul a t i on of e xc e s s po r e wa t e r p r e s s ur e d ur i n g pe r v i o us c o nc r e t e pi l e c o ns t r u c t i o n，e xc e s s po r e wa t e r p r e s s ur e o f s oi l a r o un d t h e pi l e c ha n g i ng wi t h t i me， r a di a l di s t a nc e a n d de pt h we r e mon i t o r e d a nd a na l y z e d du r i ng a n d af t e r s i n gl e p e r v i ou s c on c r e t e p i l e c o n s t r u c t i o n b y v i b r a t i n g s i n k i n g p i p e t h r o u g h t h e me t h o d o f b u r y i n g p o r e wa t e r p r e s s u r e g a u ge s i n t h e f i e l d， a nd t h e e f f e c t o f s i ng l e p e r v i ou s c on c r e t e p i l e c on s t r u c t i on on f o un da t i o n a r ou nd t h e p i l e wa s a n a l yz e d a c c o r di n g t o t h e m o ni t o r i ng r e s ul t s The r e s u l t s s ho w t ha t e xc e s s po r e wa t e r pr e s s ur e o f s o i l a r ou nd t he p i l e r e a c h e s ma x i m u m a f t e r s i n ki n g pi p e a n d a f t e r wa r d s di s s i pa t e s qu i c kl y f or s i l t f o un d a t i o n wi t h hi gh gr o un dwa t e r l e ve 1 Th e t i me of e x c e s s po r e wa t e r pr e s s u r e d i s a ppe a r i n g c o mpl e t e l y i s v e r y s h o r t The r a t e s o f r i s e a nd de c r e a s e o f e xc e s s po r e wa t e r p r e s s ur e a r e f a s t e r whe r e i t i s c l os e r t o t he pi l e Th e e xc e s s po r e p r e s s ur e d e c r e a s e s a p p r o x i ma t e l y i n r a d i a l d i r e c t i o n a n d d e p t h Th e e x c e s s p o r e wa t e r p r e s s u r e a t s a me d e p t h o f e a c h mome n t i s l a r g e r whe r e i t i s c l os e r t o t he p i l e The s pa t i a l di s t r i bu t i o ns o f l i q ue f a c t i o n s c o pe a n d r e i n f o r c e me n t s c o p e a r e a b o u t a f u n n e l s h a p e Th e p r o p o s e d c o n s t r u c t i o n t e c h n o l o g y s u i t a b l e f o r 收稿 日期 ： 2 0 1 5 - 0 8 1 3 基金项 目： 山东省科技发展计划项 目( 2 0 1 1 GGH2 1 6 0 7 ) ； 山东大学 自主创新基金项 目( 2 0 1 2 TS 0 6 0 ) 作者简介 ： 宋修广( 1 9 6 6 一 ) ， 男 ， 山东乳山人 ， 教授 ， 工学博 士， 博士后 ， E ma i l ： s o n g x i u g u a n g s d u e d u a n 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 宋修广， 等： 透水性混凝土桩施工中超孔隙水压力变化特性试验 9 1 p e r v i o us c on c r e t e pi l e c a n pr o v i de r e f e r e n c e f or de s i g n a nd c on s t r u c t i on o f s i m i l a r e n gi n e e r i n g Ke y wor d s ： f o un da t i o n e n gi n e e r i ng； e x c e s s po r e wa t e r p r e s s ur e； f i e l d t e s t ； pe r v i ou s c o n c r e t e p i l e；v i b r a t i n g s i nki n g pi pe；s i l t 0 引 言 透水性混凝土是 由特定级配的集料 、 水泥 、 e v e n 剂、 增强剂和水等按特定 比例和工艺制成的多孔混 凝土 ， 与普通混凝土不 同， 透水性混凝土主要组成材 料仅有少量的细骨料或者不含细骨料 。由于该新型 混凝土集强度与透水性于一体 ， 在工业与民用建筑 、 路面工程及园林工程中得到推广应用 ， 并取得 了较 好的效果。用透水性混凝土浇筑而成的透水性混凝 土桩作为软基处理 的措施正逐渐成为土木工程界的 一 种趋势， 目前 ， 各 国学者在透水性混凝土及其桩体 理论研究方面取得 了重大突破 ， 并针对强度一 渗透性 关系做了大量的试验 ， 已有研究 成果_ 】 表 明 ： 透水 性混凝土强度在 1 O 2 0 MP a之间， 透水系数一般 介于 0 1 1 5 c m s 之间； 透水性混凝土桩桩体 强度高 ， 透水性强 ， 兼具散体桩和刚性桩的优点 ， 一 方面在地基一定深度范 围内， 利用其 自身强度提高 浅层地基 的承载力 ， 减小软土地基的总沉降量 ； 另一 方面， 形成竖向排水通道， 缩短排水路径 ， 有利于压 缩层在施工期的排水 固结 ， 尽可能多地消除施工后 沉降； 此外透水性混凝 土桩复合地基具有 良好 的抗 震性 能 。 鉴于透水性混凝土桩独特的性能， 由其形成的 复合地基可作为桥头跳车的处治措施 ， 对于地下水 位高、 地质条件差、 建设工期短 、 质量要求高 的道路 工程十分适用 。由于透水性混凝土桩产生较晚， 目 前关于该新型桩 的施工方法及工艺 尚不明确， 为保 证桩体的透水性 ， 在成桩过程 中应尽量避免桩周土 体或泥浆混入拌和料中堵塞孔隙， 因此 ， 振动沉管法 成桩可满足上述要求 ， 另外 ， 该施工方法能使坍落度 较低的透水性混凝 土振动密实 ， 保证桩身 的强度 。 由于振动沉管施工会产生较大的超孔隙水压力 9 ， 影响桩体成桩质量及桩 身承载力 的发挥 和施工进 度 ， 因此 ， 为研究振动沉管法施工的可行性及其对周 围环境 的影响， 在某高速公路开工前选择 了试验段 进行现场试验 ， 监测并分析 了单桩施工过程 中地基 不同位置处超孑 L 隙水压力的产 生与消散及纵 向、 横 向的分布规律 ， 并确定 了振动沉管法施工 的影 响范 围、 加 固范围及地基土体的液化范围 ， 这对于透水性 混凝土桩施工工艺 、 施工顺序及合理桩 间距 的确定 具有重要的现实意义。 1 现场 试验 1 1 试 验段 工程 地质状 况 试验段位于黄河冲积平原区， 地下水位高， 土层 以粉土 、 粉质粘土为主， 具有含水量高 、 孔隙比大 、 压 缩性大 、 承载力低等特征 。已有研究成果及工程实 践表明， 在该地区修筑高速公路存在路基沉降量大、 桥头跳车严重等工程问题 ， 因此可作为透水性混凝 土桩 的典 型试验 段 。 根据地质勘探资料分析 ， 将试验段所处 区域 的 地基划分为 5个工程地质层， 具体如表 1所示 。 1 2试验 方案 表 2为透水性混凝土设计配合 比及性 能指标 。 表 1 试验段工程地质条件 Ta b 1 En gi ne e r i ng Ge o l o g i c a l Co ndi t i o n s of Te s t Fi e l d 土层编号 土层名称 层底埋深 m 土层性质 1 素填 土 O 0 1 3 黄褐 色， 稍湿 ， 松散 ， 以粉土为主 ， 含少量植物根系 2 粉 土 1 3 2 2 黄褐色 ， 稍湿 ， 稍密 ， 土质均匀 ， 摇振反应迅速 ， 局部含粘粒 3 粉质粘土 2 2 O 6 4 5 黄褐 色 ， 可塑， 切 面光滑 ， 粘性强 ， 韧性强 ， 干强度 中等 ， 局部粉土富集 4 粉 土 6 4 5 1 0 6 0 黄褐色 ， 湿 ， 稍密 ， 土质均匀 ， 摇振反应迅速 ， 局部粉砂质富集 5 粉 质粘土 1 O 6 1 7 5 黄褐色一灰黑色 ， 可塑 ， 切面稍光滑 ， 有光泽 ， 粘性强 ， 韧性强 ， 干强度中等 ， 局部夹粉土薄层 表 2 透水性混凝土设计配合 比及性 能指 标 Ta b 2 De s i g ne d M i x Pr o p or t i o n an d Pe r f o r ma nc e I n de x e s of Pe r v i o u s Co nc r e t e 各材料用量 ( k g m ) 性能指标 水 泥 I 水 I 骨 料 I 减 水 剂 I 化 学 添 加 剂 2 8 d 抗 压 强 度 M P a I 孔 隙 率 I 透 水 系 数 ( c m s 一 ) 3 2 0 9 5 I 1 5 5 0 J 1 1 2 I 6 4 1 4 6 1 l 2 2 8 6 J 1 1 6 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 宋修广 ， 等： 透水性混凝土桩施工中超孔隙水压力变化特性试验 9 3 h h 图 4 各 位 置 处 超 孔 隙 水 压 力 随 时 间 的 变 化 Fi g 4 Ch a ng e s o f Exc e s s Po r e W a t e r Pr e s s u r e s wi t h Ti m e a t Di f f e r e nt Lo c a t i o ns 这为振动沉管的连续施工提供了可能。由于试验场 地地基土体基本为粉性土， 孔隙 比大 ， 透水性强 ， 其 本身就是 良好的排水通道 ， 且拔管过程 中钢套筒将 桩周部分淤泥带出 ， 加上振动的联合作用 ， 使桩体与 周围土体之间产生较大的空隙 ， 同时透水性混凝 土 桩桩体形成 的竖向排水通道以及地基土体的水裂作 用 ， 都大大缩短了超孑 L 隙水压力的消散路径 ， 故各测 点处超孔隙水压力消散速率较快 。表 3为各孔 6 m 表 3 各孔 6 m深处超孔隙水压 力变化速 率 Ta b 3 Cha ng e Ra t e s o f Ex c e s s Po r e W a t e r Pr e s s ur e a t De p t h o f 6 m 超孔隙水压力 变化速率 ( k P a rai n ) 径 向距离 m 第 1阶段 第 2阶段 第 3阶段 第 4阶段 1 5 7 6 0 2 3 3 2 3 O 一 0 0 2 0 3 O 1 7 5 0 2 1 0 7 3 0 0 0 4 6 0 0 4 8 0 1 2 0 1 4 0 0 0 2 9 0 0 3 O 一 0 0 7 0 1 O 一 0 0 0 4 注 ： 第 1阶段 指 初 始 至 沉 管 结 束 ； 第 2阶 段 指 沉 管结 束 至拔 管 结 束 ； 第 3阶段指拔管结束至拔管结束后 1 5 rai n ； 第 4阶段指 拔管结束后 1 5 mi n至拔管结束后 2 h ； 正 值为上 升， 负值 为 下降 ， 下文 同。 深处超 孔 隙水压 力 变 化 速 率 。从 表 3可 以看 出 ， 距 桩越近 ， 超孔隙水压力 的上升与消散速率越快。 距桩最 近 的 1 孔 最 大超 孔 隙水 压力 出现在 4 I T i 深处 ， 最大值可达 8 O k P a ， 各测点消散时间基本 相 当， 但 1 孔 4 13 3 深处超孑 L 隙水压力消散较慢 ， 这 与其产生的超孔隙水压力值较大且该位置处孔压计 位于粉质粘土层有关 。由于工程上超孔隙水压力值 低于 5 k P a即可忽略口 引， 故可认为拔管后 2 h各测 点超孔隙水压力消散完全 。 2 2 超 孔隙 水压 力 的径 向变化 图 5为成桩 的不同时刻超孔隙水压力的径向变 化规律 ， 其 中， h为深度 。从 图 5可以看 出， 各个时 刻不 同深 度处超 孔 隙水压 力 在径 向上 大致呈 现 递减 趋 势 ， 对 桩 周 3 13 1 ( 即 6 d， d 为桩 径 ) 范 围 内影 响 较 大。产生上述现象的原因在于沉管的挤土效应首先 表现在桩周附近区域 ， 由于土体的阻尼作用 ， 振动能 量的传递在径向上逐渐衰减， 表现为超孔 隙水压力 沿径向递减 ， 从超孔 隙水压力 的径向变化规律 中可 以看 出桩 周土体 径 向受扰 动 的程度 。 沉管结束与拔管结束 、 拔管后 1 5 rai n与拔管后 2 h的超孔隙水 压力径 向变化规律基本 相同， 沉管 后 4 ， 6 ， 8 iT l 深处超孑 L 隙水压 力的最大值均发生在 距 桩最 近 的 1 5 m 处 ， 而 1 0 1 2 3深处 的超 孔 隙水 压 力最大值 出现在距 桩 3 m 位置处 ， 这可能与 l 一 4号 孔压计 埋 置 偏 下有 关 。距 桩 1 5 I 1 3 深 6 m 处 的超 孑 L 隙水压力在拔管后 1 5 mi n内的消散速率较其他 位置偏快 ， 这与该位置靠近下部粉土层有关 ， 膨润土 未能阻断其与粉土层 的联系 ， 使该位置与粉土层之 间发生渗流 ， 导致超孔隙水压力迅速消散 。 当钢套筒拔出后 ， 透水性混凝土桩 即发挥透水 作用 ， 其多孔的结构将加速超孔隙水压力的消散， 这 从超孔 隙水压力的径向消散速率 中可以明显看出。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 4 建筑科学与工程学报 2 0 1 6年 R 出 室 R 蟹 C o ) 拔管结束 径向距离 m ( c ) 拔管后1 5 mi n 图 5 不 同 时 刻 超 孔 隙 水 压 力 的 径 向变 化 Fi g 5 Ra di a l Cha ng e s of Exc e s s Po r e W a t e r Pr e s s u r e s a t Di f f e re nt Ti me 透水性混凝土桩的排水作用主要体现在路基上土阶 段 ， 其可以加速上土过程 中超孔隙水压力的消散 ， 维 持地基与路基的稳定。 2 3 超孔隙水压力的深度变化 图 6为成桩的不同时刻超孔隙水压力沿深度方 向的变化规律( z为径 向距离) ， 从图 6可以看 出， 各 时刻超孔隙水压力沿深度方 向大致呈递减趋势 ， 且 斑 -定 幽 鑫 墨 斑 魁 追 ( a 】 沉管结束 超孔 隙水压 力k P a ( b ) 拔管 结束 超孔 隙水压 力 k P a ( C ) 拔 管后1 5 rai n 超孔 隙水 压力 k P a ( d ) 拔 冒后2 h 图 6 不同时刻超孔隙水压力 的深度变化 Fi g 6 De pt h Ch a ng e s o f Ex c e s s Po r e W a t e r Pr e s s u r e a t Di f f e r e nt Ti me 最大值均出现在深度 4 6 1 T I 处 ， 而在桩端以下 ， 超 孑 L 隙水压力随深度增加而迅速减小。由于在振动沉 管施工过程中， 地基上部土体受挤压与振动扰 动的 时间最长， 而对下部土体的影响时间相对较短 ， 桩端 以下土体受扰动最小 ， 因此出现上述规律 。 距桩较远处超孑 L 隙水压力沿深度方 向变化幅度 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 6 建筑科 学与工程 学报 2 O 1 6年 从 图 9可 以看 出 ， 距 桩 1 5 m 深 4 m 处 的地 基 土体已液化， 而距桩 3 m 处 的地基 尚未液化 ， 则深 4 m处的地基土体液化范围半径大于 1 5 m( 3 d ) 小 于 3 m( 6 d ) 。由于沿深度方向总孔隙水压力与 1倍 自重应力的差值越来越大 ， 说 明地基越深处， 土体的 液化范围半径越小 ， 液化范围的空间分布呈上 大下 小的漏斗形。因施工时地下水位为 2 3 m， 而2 3 4 m之间未埋设 孔压计 ， 故该 深度 区间上 的地基液 化范 围尚不确 定 。 3 2 振动沉管加 固与影响范围分析 为得到振动沉管法 的加 固范围， 根据有效加固 深度的判别标准n 引， 将 附加应 力( 此处 即为超孔 隙 水压力) 为 自重应力的 2 O 时作为有效加 固深度的 临界值。当沉管结束时， 桩周超静孔压达到最大值 ， 即附加应力最大 ， 故根据图 6 ( a ) 绘制振动沉管加固 范围， 如 图 1 0所示 ， 2 0 自重应力线与超孔隙水压 力线的交点即为加 固范围的临界点 ， 2 m 与 1 0 m深 处超孔隙水压力是根据超孔隙水压力趋势线得到的 估计值。 碾 鳃 匣 图 l 0振 动 沉 管 法 加 固范 围 Fi g 1 0 Re i n f o r c e me nt Ra ng e o f Vi br a t i ng Si nki ng Pi p e 从 图 1 0可 以看 出 ， 振 动沉 管法施 工 对桩 周一 定 范 围 内的上 部土 体 加 固效 果 明显 。对 于桩 长 8 m， 桩径 0 5 m， 地 基 土为粉 土 时 ， 振 动沉 管 最 大径 向加 固范 围约为 4 5 m 且 随深 度 逐渐 减 小 ， 呈 上大 下 小 的漏 斗形 ， 竖 向加 固范 围约 为 1 0 m。 参照 图 5 ( a ) ， 根据 一 般经 验 以超孔 隙水 压 力 大 于2 k P a 作 为影 响范 围的控制标准 ， 深度 4 m 以 下地 基 在 距 桩 9 m 位 置 处 的超 孔 隙 水 压 力 为 2 8 k P a ， 根据 其径 向变化 趋势 ， 超孔 隙 水压 力 为 2 k P a 的位置距桩约 1 0 m处 ， 沿深度方 向 1 0 m范围 内基本相同 。 3 3施工 过程 应注 意 的问题 为保证透水性混凝土 的孔隙率 ， 其组成材料 中 仅含有少量的细集料 或不含细集料 ， 粗骨料主要靠 水泥水化和硬化胶结在一起 ， 因此 ， 透水性混凝土 的 坍落度较低 ， 填料时不能采用泵送 ， 目前只能采用人 工与机械相结合的填料方式 ； 为保证成桩质量 ， 避免 断桩与缩颈等工程 问题发生 ， 振动拔管速度应尽量 降低 ， 但较低的拔管速度又会引起其他 问题的出现。 由于透水性混凝土受振动易离析， 使得水泥浆 向桩 体下部移动 ， 降低了桩体下部 的孑 L 隙率 ， 甚至导致堵 孔 ， 影响桩体的透水效果 ， 同时还会造成上部桩体因 胶结力不足 ， 从而导致桩基 的强度与承载力达不到 设计要求 ， 影响工程质量。因此 ， 应合理控制振动拔 管速度 ， 根据工程经验 ， 建议拔管速度控制在 1 2 1 5 m rai n 范 围 内。 3 4 桩基 承载 力时 效性 的讨 论 透水性 混凝 土桩 属于 摩擦桩 ， 桩 基 承载 力 的 发挥主要靠桩体与桩周土体 的摩擦来 实现 。振动 沉管施工 过程 中对桩 周土体 产生 了较大 的扰 动 ， 土体强度降低 ， 并 产生 了较高 的超 孔 隙水压 力 ， 这大大影 响了桩基承载 力的发挥 ， 随着 时间 的 增加 ， 土体开 始触 变恢复 ， 强度 不断 提高 ， 超 孔 隙 水压力也逐渐消散 ， 根据有 效应力原理 ， 桩 周土体 有效应力逐 渐增加 ， 桩 基承 载力不 断提 高 。大量 工程实例表 明， 在超孑 L 隙水 压力完全消散后 ， 桩基 承载力仍在提 高l_ 2 ， 因此桩 基 承载力 的 时效性 是一个值得研究的问题 。 由于透水性混凝土桩振动沉管法施工过程 中， 地基上部土体产生了较大的超孔隙水压力 ， 因此， 在 超孔隙水压力消散后 ， 桩体上部 的摩阻力将得到较 大提高 ， 但桩基承载力 达到稳定 的时间 尚不确定 。 根据成桩 3个月后的单桩及复合地基 静载试验得 知 ， 透水性混凝土桩 的单 桩承载力为 2 4 0 k N， 复合 地 基承 载力 为 2 1 0 k P a 。 4 结 语 ( 1 ) 由于沉管的振动与挤压 ， 使得沉管后桩周土 体超孔隙水压力达到最大值 ， 在粉土的强透水性、 透 水性混凝土桩形成 的竖向排水通道以及地基土体的 水裂作用等综合影响下， 桩周 土体 的超静孔压在拔 管后 2 h基本消散完全 ， 且距桩越近 ， 超孔隙水压力 的上升与消散速率越快。 ( 2 ) 对 于粉性 土 地 基 上 透水 性 混 凝 土 桩 施 工 过 程 中及施工后的各个 时刻， 桩周土体 的超孔隙水压 力在径 向上及深度上大致呈现递减趋势 ， 且距桩越 近 ， 各时刻对应深度处 的超孔隙水压力越 大。土体 灵敏度越高 ， 产生的超孔隙水压力越大 ， 其强度降低 越 严重 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 宋修广， 等： 透水性混凝土桩施 工中超孔隙水压力变化特性试验 9 7 ( 3 ) 对于粉性土地基， 高地下水位为施工过程中 土体液化提供了物质条件 ， 沉管 的振动与挤压为土 体液化提供了动力， 且沉管 的挤压作用对桩周一定 范围内的上部土体加固效果明显， 液化范围与加 固 范围的空间分布均呈上大下小的漏斗形 ； 振动沉管 施工的径向影响范围较大 ； 施工过程中产生 的超孔 隙水压力及土体液化对桩基承载力 的时效性有较大 影响， 承载力稳定时间尚不确定。 ( 4 ) 振动沉管使桩周土体产生较大 的超孔隙水 压力， 若设计桩间距较小 ， 连续施工时会造成邻桩超 孔隙水压力的累积， 导致 尚未初凝的透水性混凝土 离析和孔隙堵塞 ， 并影响成桩质量 ， 建议采用隔排隔 桩“ 跳打” 或延长沉管时间间隔的施工方法 ； 建议振 动拔管速度控制在 1 2 1 5 I n mi n 范围内。 参 考文 献 ： Re f e r e nc e s： 1 崔新壮 ， 王聪 ， 周 亚旭 ， 等 透水性 混凝 土桩减 压减 震耦合抗 震 机 理 研 究 E J 山东 大 学 学报 ： 工 学 版 ， 2 0 1 2 ， 4 2 ( 4 ) ： 8 6 9 1 CUI Xi n z h u a n g， W ANG C o n g， ZHOU Ya x u ， e t a 1 An t i e a r t h q u a k e M e c h a n i s m o f P e r v i o u s C o n c r e t e Pi l e C o mp o s i t e F o u n d a t i o n V J J o u r n a l o f S h a n d o n g Un i v e r s i t y： En g i n e e r i n g S c i e n c e ， 2 0 1 2 ， 4 2 ( 4 ) ： 8 6 9 1 2 张娜 ， 崔新壮 ， 张 炯 ， 等 路堤 荷载作 用下 透水性 混凝 土桩减压 降沉效应研究 J 山东大学学 报 ： 工 学 版 ， 2 0 1 3， 4 3 ( 4 ) ： 8 0 8 6 ZHANG Na ， CUI Xi n - z h u a n g， Z HANG J i o n g ， e t a 1 Se t t l e me nt c o nt r ol l i ng a n d Pr e s s ur e - r e d uc t i o n Ef f e c t o f P e r v i o u s Co n c r e t e P i l e Un d e r t h e Ac t i o n o f Em b a n k me n t L o a d J J o u r n a l o f S h a n d o n g Un i v e r s i t y ： En g i n e e r i n g S c i e n c e ， 2 0 1 3， 4 3 ( 4 ) ： 8 0 8 6 3 崔新壮 ， 欧金秋 ， 张娜 ， 等 透水性混凝 土强度一 渗 透 性模型试验研究 J 土木建 筑与 环境 工程 ， 2 0 1 3 ， 3 5 ( 4 ) ： 1 1 4 - 1 2 0 CUI Xi n z h u a n g， OU J i n q i u， ZHANG Na ， e t a 1 St r e ng t h pe r me a bi l i t y M ode l of Pe r v i ou s Ce me nt C o n c r e t e J J o u r n a l o f C i v i l ， Ar c h i t e c t u r a l& E n v i r o n me n t a l En g i n e e r i n g， 2 0 1 3， 3 5 ( 4) ： 1 1 4 1 2 0 4 MON TE S F， HA s E L B AC H L Me a s u r i n g Hy d r a u l i c C o n d u c t i v i t y i n P e r v i o u s C o n c r e t e J E n v i r o n me n t a l E n g i n e e r i n g S c i e n c e ， 2 0 0 6， 2 3 ( 6 )： 9 6 0 9 6 9 r 5 LUCK J D， W0RKMAN S R， HI GGI NS S F， e t a 1 Hy d r o l o g i c P r o p e r t i e s o f P e r v i o u s C o n c r e t e J Tr a n s a c t i o n s o f t h e AS ABE， 2 0 0 6 ， 4 9 ( 6 ) ： 1 8 0 7 1 8 1 3 6 吉 同元 ， 胡银宝 ， 刘松玉 ， 等 软土地基 中 C F G桩单桩 施工 引 起 的超 静 孔 隙水 压 力 J _ 公 路 交 通 科 技 ， 7 8 9 1 O 1 】 1 2 1 3 1 2 00 6， 23 ( 8)： 5 3 5 6 J I To n g y u a n， HU Yi n - b a o， LI U S o n g y u。 e t a 1 Ex c e s s Po r e Pr e s s u r e I n du c e d by Si ng l e CFG Pi l e Dr i v e n i n t o S o f t Gr o u n d J J o u r n a l o f Hi g h w a y a n d T r a n s p o r t a t i o n Re s e a r c h a n d De v e l o p me n t ， 2 0 0 6 ， 2 3 ( 8 ) ： 5 3 56 邓俊杰 ， 陈龙珠 ， 刑 爱 国 ， 等 液 压高频 振动 沉桩 的饱 和土超 静孔 压及 单桩 静载 特性试 验研 究 J 岩 土工 程学报 ， 2 O l 1 ， 3 3 ( 2 ) ： 2 0 3 - 2 0 8 DENG J u n - j i e ， CHEN L o n g - z h u， XI NG Ai - g u o ， e t a 1 Ex p e r i me n t a l S t u d i e s o n P o r e Pr e s s u r e o f S a t u r a t e d S o i l s a n d Be a r i n g Ca p a c i t y o f Pi l e s Dr i v e n b y H i g h f r e q u e n c y Hy d r a u l i c Vi b r a t o r J C h i n e s e J o u r n a l o f Ge o t e c h n i c a l En g i n e e r i n g， 2 0 1 1， 3 3 ( 2 ) ： 2 0 3 2 0 8 周荣 官 粉砂地基 中振动沉管灌注桩 的几个 问题 J 水利水运工 程学 报 ， 2 0 0 4 ( 1 ) ： 7 4 7 7 ZHOU Ro ng g ua nSo me Pr obl e ms o f Vi br o Ca s i ng C a s t - i n - p l a c e P i l e i n S i l t y S a n d F o u n d a t i o n J Hy d r o - s c i e n c e a n d En g i n e e r i n g ， 2 0 0 4 ( 1 ) ： 7 4 7 7 孙瑞 民 ， 杨 凤灵 ， 邓 小涛 C F G桩 施 工过 程 中孔 隙水 压力 试 验 研 究 J 岩 土 工 程 学 报 ， 2 0 0 9 ， 3 1 ( 1 1 ) ： 1 7 92 1 7 98 SUN Rui - mi n， YANG Fe n g l i n g， DENG Xi a o t a o Ex p e r i me n t a l S t u d y o n P o r e W a t e r Pr e s s u r e i n Co n s t r u c t i o n o f C F G P i l e s J C h i n e s e J o u r n a l o f Ge o t e c h n i c a l En g i n e e r i n g， 2 0 0 9， 3 1 ( 1 1 )： 1 7 9 2 1 7 9 8 唐世栋 ， 何连生 ， 傅纵 软 土地基 中单桩施 工引起 的 超孑 L 隙水压力 J 岩 土力 学 ， 2 0 0 2 ， 2 3 ( 6 ) ： 7 2 5 7 2 7 ， 7 32 TANG Shi d ong，HE Li a n s he ng，FU Zo ngEx c e s s P o r e W a t e r Pr e s s u r e Ca u s e d b y a n I n s t a l l i n g P i l e i n Sof t 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