锈蚀钢筋混凝土梁剩余抗弯承载力评估.pdf

2 0 1 1年 第 8 期 (总 第 2 6 2 期 ) Nu mb e r 8i n2 01 1 ( To t a 1 No2 6 2) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 T HE0RET I CAL RESE ARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 i 1 0 8 0 0 7 锈蚀钢筋混凝土梁剩余抗弯承载力评估 张永利 董振平 。王庆霖 。王应生 ( 西安建筑科技大学 土木工程学院，陕西 西安 7 1 0 0 5 5 ) 摘要： 锈蚀钢筋混凝土梁出现锈胀裂缝后即进入裂缝修复期， 在裂缝修复期间锈蚀梁仍然需要必要的安全储备。 分析锈蚀钢筋混凝土 梁受力机理的基础上， 通过锈蚀钢筋应变滞后比， 合理考虑锈蚀钢筋与混凝土的协同工作性能， 提出了更合理的锈蚀钢筋混凝土梁的剩余 抗弯承载力评估方法。 关键词 ： 锈蚀 钢筋混凝土梁 ；应变滞后 ；抗弯承载力 中图分类号： T U5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 8 0 0 2 1 0 3 Ev al ua t i on on t he r e mai ni ng fle xur al c ap ac i t y o f c or r ode d RC be ams Z HA NG Yo n g - l i ， DO NGZ h e n - p i n g ， WANGQ i n g - l i n ， WA NG Y i n g - s h c n g ( S c h o o l o f Ci v i l E n g i n e e r i n gXi a n Un i v e r s i t yo f A r c h i t e c t u r e a n dT e c h n o l o g y ， Xi a n7 1 0 0 5 5 ， C h i n a ) Abs t r ac t ：Wh e n t he e x p a n s i o n c r a c k s O C C U r ， t h e Co rro d e d r e i nf o r c e d c o n c r e t e b e a m Re pa i r p e rio d Du r i n g t h e r e p a i r o f c r a c k s ， t he c o r r o d e d be a ms s t i l l n e e d t h e n e c e s s a r y s a f e t y r e s e r v e s Ba s e d o n the a n a l y s i s o f c o r r o d e d r e i nf o r c e d c on c r e t e b e a m s o n t h e b a s i s of the me c h a ni s m ， than t h r o ug h t h e c o r r o d e d s t r a i n h y s t e r e s i s ， b yt h e r e a s o n a b l e c o n s i d e r a t i o n o ft h ewo r kp e r f o r m a nc e be t we e nt h e c o r r o d e d s t e e l b a r s a n d c o n c r e t e ，t he r e a s o n a b l e Ev a l u a t i o n o n the r e m a i n i n g fle x u r a l c a p a c i ty o f c o r r o d e d RC b e a ms wa s p r o po s e d K e y wo r d s ： c o r r o d e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a m； s t r a i n h y s t e r e s i s ； fl e x u r a l c a p a c i ty 0 引言 在正常使用情况下， 混凝土中的钢筋在碱性环境中处于钝 化 状态 ， 钢筋表面形成 的致 密氧化物( 钝化膜 ) 可保护钢筋免 于 锈蚀。 混凝土一旦碳化( 中性化) 致使钢筋脱钝或由于氯离子的 渗透使钢筋的钝化膜遭到破坏， 在有水和氧的条件下就会引起 钢筋的锈蚀。 钢筋锈蚀广泛存在于各类混凝土结构中， 一些室外 干湿交替和处于高湿、 高温等不利环境下的混凝土结构 ， 近海 、 近咸水湖地带的钢筋混凝土结构、 寒冷地区洒化冰盐的道路和 桥梁 、 在港口处于水位变动区和浪溅区的结构， 钢筋腐蚀十分 为严重 。 钢筋腐蚀造成的危害已为人所共知， 近 2 0年来， 我国对钢 筋锈蚀的发生、 发展、 锈后混凝土构件性能退化等方面开展了一 系列的理论与试验研究、 工程调查与检测， 在此基础上， 相继开 展了对混凝土结构的耐久性评估和耐久性设计文件的编制工 作， 现已出版的中国工程建设标准化协会标准C E C S ： 2 2 0 - - 2 0 0 7 混凝土结构耐久性评定标准 和 G B 5 0 4 7 6 -2 0 0 8 ( 混凝土结构 耐久性设计规范) ) 贝 0 集中反 映了我国这些年来 的研究成果 。 图 1 表示钢筋混凝土构件在锈蚀发生 、 发展过程 中的耐 久 性寿命模型。 我国的 混凝土结构耐久性评定标准 与国内外的 文献相同【 I_ 2 ， 定义耐久性极限状态为钢筋锈蚀后构件表面出现 尚可接受的外观损伤的状态， 可接受外观损伤状态则视构件的 功能要求可以由构件出现 0 1 I n lT l 的锈胀裂缝或裂缝宽度达到 某一限值水平确定。 构件的正常使用寿命为： 铺 懈 图 1 耐久性寿 命模型 l+ ( 1 ) 式 中 ： 钢筋开始锈蚀 的时间； 一 从钢筋开始锈蚀到构件表面出现 尚可接受的外观 损伤的时间。 随钢筋锈蚀进一步发展 ， 构件将进入极限强度状态， 对应 的时间称为构件的极限寿命。 + + ( 2 ) 为出现锈胀裂缝至构件进入强度极限状态的时间， 文献 2 确定极限强度时取荷载分项系数等于 1 0 ， 即构件在破坏前仍具 有最低限度的安全储备。 阶段 值得关注， 主要是进入耐久性极 限状态后， 构件即需对锈胀裂缝进行修复， 亦可称为裂缝修复 期， 由于构件锈胀开裂具有高度的离散性 ， 在修复期内有的构 件可能锈蚀十分严重， 已危及到构件的安全使用， 因而在裂缝 修复期间必须保证结构构件有必要的安全储备。 另一方面一些 收稿 日期 ：2 0 1 1 _ J0 2 _ J 0 7 基金项 目：国家杰出青年科学基金( 5 0 7 2 5 8 2 4 ) ； “ 十一五 ” 国家科技支撑计划课题( 2 0 0 6 BA J 0 3 A 0 2 0 3 ) 21 配筋很细、 保护层偏大的板类构件在出现锈胀裂缝前 ， 即可能 因钢筋过度锈蚀而破坏。 因此 ， 如何正确评估锈蚀构件的剩余承 载力仍然是混凝土结构耐久性评估或耐久性设计需要解决的 问题。 近年来国内外关于锈蚀钢筋混凝土梁的抗弯承载力已开 展了不少试验研究， 本文将就此问题作进一步的讨论。 1 锈 蚀 梁的抗 弯承载力研 究及 受力机理 导致锈蚀受弯构件承载力下降的因素主要有以下三个 ： 一 是钢筋面积的损失； 二是由于非均匀锈蚀， 造成钢筋应力集中 产生的钢筋力学性能下降；三是由于钢筋锈蚀产生沿筋裂缝 后 ， 钢筋与混凝土的黏结性能退化 ， 从而引起两者的协同工作 性能下降。 钢筋截面损失可以通过现场检测或建立的钢筋锈蚀 速率 预测模 型确定 ； 锈蚀钢 筋 的力学性 能 ， 我 国也 已进行过 大 量锈蚀钢筋的力学性能试验I 。 关于黏结性能退化， 较早的文 献【 5 8 】 多用一个协同工作系数考虑锈蚀后黏结性能退化对承 载力的影响 ， 根据锈胀裂缝宽度、 构件破损状态或钢筋锈蚀率 确定协同工作系数的大小， 系数下限一般取为 0 6 0 8 。 文献【 8 】 建议的协同工作系数具有一定的代表性： r 1 0 W0 2 5 r f l i n 1 o ( w - O 2 5 ) O 2 5 r l rl n l 3 5 2 5 m m ( 3 ) l 3 5 2 5 mm 式中： 协同工作系数( 方括号内数字用于圆钢) ； 构件锈胀裂缝宽度； 系数 ， 根据锈胀裂缝长度跨度 比， 取 0 0 1 5 - 0 0 7 7 0 0 2 2 - 0 1 1 1 】 ； 协同工作系数下限值， 根据锈胀裂缝长度跨度比 取 0 7 5 0 9 5 。 锈蚀梁 试验表 明 ， 对低 配筋率构 件 ， 尽 管 已出现较宽 的 锈胀裂缝 ， 弯曲破坏时受拉钢筋仍可屈服， 考虑协同工作系数 后， 估算的承载力反而偏低 ， 并且协同工作系数下限值除与裂 缝长度有关外， 主要与配筋率、 梁跨高比等因素有关 ， 其值可 能在相当大的范围内变化。 对高配筋率构件 ， 由于受拉钢筋应变 滞后， 有可能在受拉钢筋屈服之前， 受压区混凝土先压坏 ， 使受 拉钢筋不能充分利用 ， 承载力降低 。 因此现阶段 因黏结性能退化 ， 引起抗弯承载力下降的计算方法都还不够完善， 仍然缺乏受力 机理分析的基础。 近期发表的国外关于锈蚀梁抗弯剩余承载力的文献【 1 0 1 1 】 中， 都是根据快速腐蚀梁的试验结果 ， 给出以腐蚀电流密度或 最大坑蚀深度为参数的承载力降低系数回归公式 。 试验表明， 最大坑蚀深度可以是平均锈蚀深度的 3 1 0 倍， 并随平均锈蚀量 增加而增加， 将显著影响构件的承载力。 因此对氯腐蚀环境以坑 蚀 为 主的构件 ， 在确定 锈蚀钢 筋力学性 能时 ， 宜考虑 最大坑蚀 深度这 一因素的影 响。 就大多数情况而言， 钢筋锈蚀后即便出现严重的锈胀裂缝， 梁弯曲变形后， 锈蚀钢筋仍与混凝土间紧密接触 ， 有着共同的 弯曲曲率， 仅当锈蚀十分严重， 黏结力基本丧失， 钢筋应变沿全 跨分布均匀， 与破坏截面的平均应变相 比， 存在明显应变滞后 现象。 对一般锈蚀的钢筋也会因黏结力部分退化存在一定程度 的应变滞后， 因此只要根据应变滞后程度修正钢筋的拉应变， 就 仍可利用平截面假定按混凝土梁理论计算锈蚀梁的抗弯承载 力。 只有当钢筋锈蚀异常严重， 受拉区混凝土沿梁长度大量脱落， 钢筋与拉区混凝土已有明显间隙的情况下， 构件处于扁拱的受 2 2 力状态， 平截面假定不成立 ， 此时宜按拱理论验算承载力。 2 锈 蚀钢 筋黏 结性 能退化模 型 掌握锈蚀钢筋黏结力的退化规律是分析黏结力退化对承 载力影响的基础。 近年来为了解钢筋锈蚀后钢筋与混凝土的黏 结退化规律 、 黏结滑移关系 ， 国内外均 开展 了不 少试 验研究 ， 试 验方法包 括 中心拉 拔试验 、 梁式 或半梁式试 验 ， 钢筋多采用 电 化学快速腐蚀， 部分试件设有箍筋。 试件保护层厚度与钢筋直径 t L ( dd ) 取 1 3 4 7 ， 锚固长度与钢筋直径t L ( 1 , d ) 取4 2 5 。 直接建 立不同锈蚀程度钢筋的黏结强度表达式需要大量试验， 因此现 在所有研究都是进行锈蚀钢筋梁与未锈蚀钢筋梁黏结强度的 对 比试验 ， 以期得 到随钢筋锈 蚀程度增 加 ， 黏结强度退 化的规 律。 所有试验均表明， 当钢筋锈蚀量很小， 保护层尚未开裂时 ， 由于锈胀力增加了摩阻力， 与未锈钢筋相比， 黏结力都有不同 程度的增加 ， 但当保护层出现沿筋裂缝后， 黏结力则开始下降， 图 2为无箍筋试件黏结强度退化系数 与钢筋锈蚀深度的关 系， 其中黏结强度退化系数为锈蚀钢筋极限黏结强度与未锈钢 筋黏结强度比。 垛 鬻 鲻 嘏 钢筋腐 蚀深度 mm 图 2 黏结强度退化与钢筋锈蚀 深度的关系 由于试验方法 、 试 验条件各不相同 ， 试验数据离 散性 较大 。 短锚 固试件一般用 于建立黏结应力滑移关 系比较合 理 ， 而在实 际结构中， 钢筋多处于长锚固状态， 采用长锚固试件的试验结 果反映钢筋黏结强度退化规律应更符合实际。 根据文献 1 2 1 3 1 Ud为 2 5的试验数据 ， 建议的黏结强度退化系数如下： k = l 1 5 8 ( 6 - - 6 , , ) ( 4 ) 式中： 6 保护层开裂时的钢筋锈蚀深度 ； 占 钢筋 的锈蚀深度 。 当6 0 ， 取 k = 1 0 。由于存在残余黏结力， 对圆钢 k不小 于 0 0 8 ， 对变形钢筋 不小于 0 1 5 。 混凝土结构耐久性评定标 准 定义6 为锈胀裂缝宽度 0 1 m m时相应的钢筋锈蚀深度 ， 一 般为 O 0 4 0 0 7 i n l n ， 该标准根据国内外的研究成果给出以下计 算公式： 6 0 0 1 2 c l d + O 0 0 0 8 4 f + o 0 1 8 ( 5 ) 3 锈蚀 梁的钢 筋应 变滞后 比 我 国钢筋混凝 土受弯构件 采用钢筋 与混凝土 的平均应 变 符合平截面假定的极限状态设计法。 钢筋锈后 由于黏结力退 化， 钢筋应力( 应变 ) 沿梁长度或沿锈胀裂缝区段的分布趋于均 匀 ， 存在钢筋应变滞后现象 ， 可以用极限状态下破坏截面由平 截面假定确定的受拉钢筋处的拉应变与钢筋实际应变的比值 ， 反映钢筋应变滞后的程度， 该比值称为钢筋应变滞后比m。 大量 的试验研究表 明 ， 无锈蚀钢筋混凝土粱拉 区混凝 土受 拉开裂后 ， 乃至在破坏阶段， 如采用大应变测量标距( 大于裂缝 间距 ) ， 量测的混凝土和钢筋平均应变仍能符合平截面假定 ， 受 拉钢筋处的拉应变为： 8 尸 ! ( h 0 ) ( 6 ) 鉴于钢筋 的平均应变 即为裂缝 间距范 围内的平 均应变 ， 与 压 区对应的拉区在裂缝间距范 围内的变形值为 句Z 。 当钢筋锈蚀出现锈胀裂缝 ， 黏结力下降 ， 使横向裂缝间距 增大。 裂缝间钢筋的平均应变将小于未锈蚀时的钢筋应变， 存 在应变滞后现象。 此时， 与压区对应的锈蚀钢筋在裂缝间距范围内 的平均应变可近似取为： 一 ， 8 ( 0 ) ( 7 ) Z 仳 式中： f m 未锈梁受力后的裂缝间距； 锈 蚀梁受力后 的裂缝间距。 依据钢筋应变滞后比定义 = 自 ， 由式( 6 ) 、 ( 7 ) 可得锈蚀 梁的钢筋应变滞后比为： m = l m J l ( 8 ) 4 锈蚀 梁的裂缝 间距 锈蚀梁的裂缝间距是确定钢筋应变滞后比、 评估抗弯承载 力的重要参数， 由于黏结力退化， 锈蚀梁裂缝间距与非锈蚀梁 相比， 将随钢筋锈蚀量增加而增大 。 我国规范 4 1关于平均裂缝间距的计算 ， 采用黏结滑移理论 为主并考虑保护层厚度等因素影响的两项表达式： z 6 丘 0 0 8 p ( 9 ) 式 中 ： 1 9 c ； b = 0 0 8 d e q p 0 。 锈蚀梁的平均裂缝间距参照式( 9 ) 有： l = = a + b f , T ( 1 0 ) 式中： r 锈蚀梁的平均黏结强度值； 一 未锈蚀梁的平均黏结强度值。 由k -= T m c T m ， 将 a , b 代入式( 1 0 ) ， 可得锈蚀梁裂缝间距表达式： l - 1 9 c + 0 0 8 d ( o 0 ) ( 1 1 ) 式( 1 1 ) 与试验结果 2 1 的比较见图 3 ， 文献 1 2 】 为轴心受拉 试验， 采用变形钢筋。 文献 7 为锈蚀梁试验。 裂缝间距式( 1 1 ) 计 算值与试验值比值的平均值 1 0 3 2 ， 标准差 O 2 3 9 ， 计算值与试 验实测值总体上能较好吻合， 表明钢筋锈后黏结力退化模型取 值的合理性。 5 锈蚀 梁剩余抗弯承载力评估 按现行 混凝土设计规范 ， 界限破坏时取等效受压区高度 x b = 0 8 c ， 根据应变滞后比m的定义 ， 钢筋拉应变乘以 m值应符 合平截面假定 ， 由此可得界限相对受压区高度： 0 8 ( 1 + 嘶 居 ) ( 1 2 ) 昌 旨 厘 I 5 0 3 5 05 5 0 7 5 0 9 5 1 1 5 黏接强度退化系数k 图 3 裂缝间距计算值与实测值比较 当按实际配筋计算的相对受压区高度超过界限相对受压 区高度时， 截面破坏时钢筋应力将小于其屈服强度 ， 由截面平 衡条件和平截面假定 ， 可求得截面破坏时受拉钢筋的应力。 E 1 ( s 。 。 ) 3 2 m 。 8 E 一 g 】E 。 ) ( 1 3 ) 取 e - 0 0 0 3 3 ， 分别取 2 1 x l 0 5 , 2 0 x l 0 ， 式( 1 3 ) 简化为： o , = l ( 2 m) ( 4 8 0 2 5 0 + 2 2 1 8 m f y ： ) 0 5 _ 6 9 3 ( E s 取 2 1 x l 0 ) ( 1 4 ) o , = l ( 2 m) ( 4 3 5 6 0 0 + 2 1 1 2 m f r se ) 0 5 6 6 O 】 ( E 取 2 0 x l 0 ) ( 1 5 ) 根据 以上分析 ， 除梁的保护层严重脱落， 钢筋已与混凝土 脱离 ， 一般锈蚀梁的抗弯承载力都可以按现行 混凝土结构设 计规范 进行评估 ， 仅需采用钢筋锈蚀后的截面面积和锈蚀后 的钢筋实际屈服强度， 并应根据黏结力退化状况 ， 确定锈蚀梁 是否因黏结退化超过界限相对受压区高度 ， 进而确定极限状态 方程中的钢筋拉力。 计算锈蚀梁承载力时， 由式( 1 2 ) 确定锈蚀梁的界限相对受 压区高度， 其中锈蚀钢筋应变滞后比由式( 8 ) 确定。 式( 8 ) 中的裂缝 间距分别由式( 9 ) 、 ( 1 1 ) 计算， 其中黏结力退化系数按式( 4 ) 计算。 考虑到可能仅有部分钢筋锈蚀， 锈蚀梁的相对受压区高度 建议按式( 1 6 ) 计算 ： 仁 f 1 6) 。 Ab h o 式中： A 一 受拉钢筋中未锈钢筋截面面积， ra m2 ； ， = 一受拉钢筋中未锈钢筋抗拉强度设计值 ， MP a ； 第 i 根锈蚀受拉钢筋截面面积， I T l n l ； ， = _ 第i 根锈蚀受拉钢筋抗拉强度设计值， MP a 。 当按式( 1 6 ) 计算的相对受压区高度小于式( 1 2 ) 算得的界 限相对受压区高度时 ， 极限状态下钢筋屈服 ， 即可按现行规范 计算 ， 否则应按式( 1 3 ) 或式( 1 4 ) 、 ( 1 5 ) 计算钢筋应力 ， 取代屈服 强度后按现行规范计算。 6 算例 算例 1 取 自文献【 7 变形钢筋试验梁中锈蚀量最大的 A 2 2 梁， 锈胀裂缝宽度 2 2 I I 1 1 1 1 ， 算例 2 取 自笔者所做的拆解梁试验旧 中锈蚀量最大的 L 4梁， 算例 3 取 自文献 9 】 。 表 1 算例 注： 叩为钢筋截面锈蚀率； 6 为钢筋锈蚀深度； 砖为黏结强度退化系数； z 为锈蚀梁平均裂缝间距计算值 ； f 未锈梁裂缝间距； O r s 为受拉钢筋应 力； 、 为极限弯矩计算值与实测值， 为按式( 3 ) ( 文献 8 】 ) 计算值。 算例对比分析表明， 本文建议的方法更好地体现了锈蚀梁 中钢筋与混凝土协同工作机理， 其计算值与试验值吻合 良好 ， 可 合理评估锈蚀梁的剩余抗弯承载力 ， 而按协同工作系数考虑黏 结退化的影响， 可能过低或过高评估锈蚀梁的剩余承载力。 当梁 支座处钢筋锈蚀严重 ， 需要验算钢筋锚固时， 可应用文献 1 5 】 给 下转第 2 6页 23 瑚瑚 m 。 。 通过整理数据 ， 得 到 2 8 d极化 电阻的变化趋势 图， 如图 2 。 、 岛 勺 水 灰 比 图 2 2 8 d极化电阻的变化趋势 从图 2中可以得出， 对于 3 种不同的胶凝材料 ： 水泥、 水泥+ 粉煤灰 、 水泥 + 矿渣， 随着水灰比的降低同一种胶凝材料钢筋 混凝土的 2 8 d极化电阻增大， 因此锈蚀电流和锈蚀速率减小。 从 增幅上来看， 胶凝材料为水泥的2 8 d极化电阻的增幅最大， 掺人 矿 渣的次之 ， 掺人粉煤灰的增幅最小 。 同时 ， 水 灰 比低并不一定 意味着钢筋混凝土的极化电阻大， 因为掺合料也会对极化电阻 有很大的影响。 同时从图2中可以看出， 对于同一水灰比的钢筋混凝土试 件， 矿渣和粉煤灰的掺入都大大提高了极化电阻， 降低了锈蚀 电流和锈蚀速率 ， 原因在于两种混合料的掺入都提高了混凝土 的密实度和抗渗性， 导致钢筋锈蚀的电化学反应难以进行。 与掺 人粉煤 灰的钢筋混凝土试件相 比， 掺入矿渣的试件对极 化电阻 的提高程度更大， 锈蚀电流和锈蚀速率也相对更小， 掺人矿渣 对钢筋混凝土抗锈蚀能力 的提高更为显 著。 3结论 ( 1 ) 对于掺入混合料的钢筋混凝土， 在标准养护室养护 2 8 、 上接第 2 3页 出的未锈蚀钢筋锚固强度公式乘以式( 6 ) 的黏结强度退化系数 进 行验算 。 参考文献 ： 【 1 】 C E C S ： 2 2 0 - - 2 0 0 7 ， 混凝土结构耐久性评定标准f s 1 计划出版社， 2 0 0 7 2 】A N DR E S A， T O R R E S - A C OS T A， e t a1 R e s i d u a l l i f e o f c o r r o d i n g r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s i n m a r i n e e n v i r o n m e n t J J o u r n a l o f m a t e r r i - a l s i n c i v i l e n g i n e e ri n g AS CE 2 0 03 3 】 张平生 ， 等锈损钢筋的力学性能【J J 工业建筑， 1 9 9 5 ， 2 5 ( 9 ) 4 惠云玲 ， 等锈蚀钢筋性能试验研究分析fJ 1 工业建筑， 1 9 9 7 ， 2 6 ( 6 ) 5 】B 1 0 C e T X O S Ha M e a e r I p O q H O C T H H皿 e 巾o p Ma T H B H o c T H J l e 3 0 6 e T O H H b l X 6 a n o x H n H T np H pa 3 p y m e H HH 6 e T O Ha B pa C T g H y T O I 3 O He c e qe H r t a H3 B J B y a o B C T p O H T e b C T B O H Ap x H x e x T y p a ， 1 9 8 7 ( 8 ) 1 6 I6 陶峰 ， 等 服役钢筋混凝土构件承载力的试验研究 工业建筑 ， 1 9 9 6 ， 4 ( 2 6 ) 7 惠云玲 ， 等 混凝土受弯构件腐蚀前后构件性能试验研究报告 R 冶 金部建筑研究总院， 1 9 9 6 【 8 】牛荻涛 ， 等锈蚀钢筋混凝土梁承载力计算方法研究【 J J l建筑结构 ， 2 0 0 2 ( 1 0 ) 9 】王厌霖， 等 锈蚀钢筋混凝土构件协同工作性能及承载力分析 c 第 7 届全国建筑物鉴定与加固改造学术会议论文集， 重庆出版社， 2 0 0 4 【 1 0 A B U L K， A Z A D， e t a 1 R e s i d u a l s t r e n g t h o f c o r r o s i o n d a m a g e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a ms J A C I ma t e ri a l s j o u r n al， 2 0 0 7 ， 1 0 4 ( 1 ) 【 1 1 】 AN D R E S A T O R R E S - A C O S T A， e t a 1 Re s i d u a l fl e x u r e c a p a c i t y o f c o rr o d 一 2 6 6 0 d后 的锈蚀 电流 、 锈蚀速率都非常小。 ( 2 ) 对于同一种胶凝材料 ， 随着水灰比的降低钢筋混凝土 的极化 电阻增大 ， 抗 锈蚀 能力增强 ， 锈蚀 电流和锈蚀速率减小。 ( 3 ) 矿渣和粉煤灰的掺入都大大提高了极化电阻， 降低 了 锈蚀电流和锈蚀速率。 相对于掺入粉煤灰的钢筋? 昆 凝土， 掺入矿 渣的试件对极化电阻的提高程度更大， 试件的抗锈蚀能力更强。 参考文献 ： 1 张誉混凝土结构耐久性概论【 M J _ 上海科学技术出版社， 2 0 0 3 【 2 吴瑾 冈 筋混凝土结构锈蚀损伤一 检测与评估【 M 科学技术出版社 ， 2 0 o 5 【 3 】韩天文 钢筋锈蚀检测的电化学方法 J 1 建筑与发展， 2 0 0 9 ( 1 1 ) ： 1 2 5 1 2 6 4 1 杜爱玲， 侯文涛 线性极化方法测量混凝土中钢筋的腐蚀速度【 J 】 电 化学， 2 0 0 0 ( 6 ) ： 2 9 7 3 0 3 5 】 史美伦， 张雄， 吴科如 微粒矿渣掺合料对混凝土中钢筋锈蚀影响的 电化学研究 J 1 _ 硅酸盐学报 ， 1 9 9 8 ( 6 ) ： 6 8 3 6 8 8 6 】F E L I U S ， GO N Z AL E Z J A， e t a 1 O n s i t e d e t e r mi n a t i o n o f t h e p o l a r i z a t i o n r e s i s t a n c e i n a r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a m C ff F h e I n t e r n a t i o n a l C o r r o s i o n F o r u m ， 1 9 8 7 【 7 】HE A M N， AI E L L O J E f f e c t o f me c h a n i c a l r e s t r a i n t o n t h e r a t e o f c o r r o s i o n i n c o n c r e t e J C a n a d i a n J o u r n al o f C i v i l E n g i n e e ri n g ， 1 9 9 8 ， 1 ( 2 5 ) ： 81 -8 6 作者简介 ： 李悦( 1 9 7 2 一 ) ， 男 ， 博 士后 ， 教授 ， 研 究方向 ： 水泥混 凝土材 料、 建筑结构诊断与维修加固。 联系地址： 北京市朝阳区平乐园 1 0 0号 北京工业大学建工学院 ( 1 0 0 1 2 4 ) 联系电话 ： 1 3 3 8 1 3 0 7 4 6 6 e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a m s J E n g i n e e ri n g s t r u c t u r e s ， 2 0 0 7 ， 2 9( 6 )： l 】 4 5 - 1 1 5 2 【 1 2 AML E H L， e t a1 C o r r o s i o n i n fl u e n c e o n b o n d b e t w e e n s t e e l a n d c o n c r e t e J A C I s t ruc t u r a l i o u r n a l ， 1 9 9 9 ， 9 6 ( 3 ) ： 4 1 5 4 2 3 1 3 S T A NI S H K， e t a1 C o r r o s i o n e f f e c t s o n b o n d s t r e n g t h i n r e i n f o r c e d c o n c r e t e J A C I s t ruc t u r a l io u mal， 1 9 9 9 ， 9 6 ( 6 ) ： 9 1 5 - 9 2 1 【 1 4 G B 5 0 0 1 0 - - - 2 0 0 2 ， 混凝土结构设计规范【 s 】 1 5 徐有邻 各类钢筋黏结锚固性能的比较J 福州大学学报， 1 9 9 6 ， 2 4 ( 9 ) 1 6 陈留国 受腐蚀钢筋混凝土的黏结性能【 工业建筑， 2 0 0 4 f 1 7 A L S U L A I MAN I G J ， e t a 1 I n fl u e n c e o f c o rr o s i o n a n d c r a c k i n g o n b o n d b e h a v i o r a n d s t r e n gt h o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e m e mb e r j l J 1AC I s t rue t u r alj o u rua l ， 1 9 9 0 ， 8 7 ( 2 ) ： 2 2 0 2 3 I 1 8 A U Y E U NG Y， e t a 1 B o n d b e h a v i o r o f c o rr o d e d r e i n f o r c e me n t b a r s J 1 A C I ma t e ri a l s i o u ma l ， 2 0 0 0 ， 9 7 ( 2 ) ： 2 1 4 2 2 0 【 1 9 MA NG A T P S ， e t a 1 B o n d c h a r a c t e ri s t i c o f c o rro d i n g r e i n f o r c e m e n t i n c o n c r e t e b e a ms J Ma t e ri a l s a n d s t ruc t u r e s ， 1 9 9 9 ， 3 2 ( 2 ) ： 8 9 9 7 f 2 0 C A B R E R A J G D e t e r i o r a t i o n o f c o n c r e t e d u e t o r e i n f o r c e me n t s t e e l c o r r o s i o n J C e me n t a n d c o n c r e t e c o mp o s i t e s ， 1 9 9 6 ， 1 8 ( 1 ) ： 4 7 - 5 9 作者简介 联系地址 联 系电话 张永利( 1 9 7 5 一 ) ， 男， 博士研究生， 主要从事混凝土结构耐 久性和地震模拟振动台试验系统的研究。 西安市雁塔路 l 3号 西安建筑科技大学土木工程学院 ( 7 1 0 0 5 5 ) 0 2 9 8 2 2 0 7 8 9 4 0 0 0 0 0 0 O 0 0 0 0 0 叭