小偏心钢筋混凝土柱受压性能的尺寸效应试验.pdf

第 3 2卷 第 1期 2 0 1 5年 1月 建筑科 学与工程 学报 J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d C i v i l En g i n e e r i n g Vo1 3 2 NO 1 J a n 2 0 1 5 文 章 编 号 ： i 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 5 ) 0 1 0 0 0 l O 7 0 小偏心钢筋 混凝土柱受压性 能的尺 寸效应试验 杜修 力 ， 卢爱 贞， 赵 均 ( 北京工业 大学 城市与工程 安全减灾省部共建教育部重点实验 室 ， 北京 1 0 0 l 2 4 ) 摘要 ： 为分析 小偏 心钢 筋 混凝 土柱 受压 性 能 的 尺 寸 效 应 ， 对 偏 心 距 分 别 为 0 1倍 截 面有 效 高度 和 0 2 5 倍截 面有效高度的 2组几何相似的钢筋混凝土柱进行偏心受压破坏试验， 柱截面几何尺寸分 别 为 2 0 0 mm2 0 0 mm， 4 0 0 mm4 0 0 mm， 8 0 0 mn l 8 0 0 mm， 对 比分 析 了其 破坏 形 态、 截 面应 变 分 布 、 承载 力 、 变形 能 力 ， 揭 示 了其 尺 寸效 应规 律 。研 究结 果表 明 ： 小偏 心 钢 筋混凝 土柱 的 受压破 坏 形 态和横 截 面 应 变分布规 律基 本 相 同 ， 其 尺 寸效应 不 明 显 ； 承 载 力和 变 形 能 力存 在 明显 尺 寸 效 应 ， 随着截 面尺 寸 的增 大 ， 其 安 全储备 降低 ， 变形 能 力减弱 。 关键词 ： 小偏心钢筋混凝土柱； 尺寸效应； 单调加载 ； 开裂荷载； 偏心距 ； 安全储备 系数 中图分 类号 ： TU3 7 5 4 文 献标 志码 ： A Ex p e r i me nt o n S i z e Ef f e c t o f S ma l l Ec c e nt r i c Re i nf o r c e d Co nc r e t e Co l u m n s Un de r Co m p r e s s i v e Lo a d s DU Xi u l i ，I U Ai z h e n，Z HAO J u n ( Ke y La bo r a t o r y of Ur ba n Se cu r i t y a nd Di s a s t e r Eng i ne e r i ng of M i ni s t r y of Educ at i o n， B e i j i n g Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ，Be ij i n g 1 0 0 1 2 4，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：To a n a l y z e s i z e e f f e c t o f s m a l l e c c e nt r i c c o nc r e t e c o l umns u nd e r c o mpr e s s i v e l o a d s，t wo g r o up s of r e i nf or c e d c on c r e t e c o l u m ns ， wh os e e c c e nt r i c i t i e s we r e 0 1 a nd 0 2 5 t i m e s e f f e c t i v e he i gh t of s e c t i o ns ，we r e pr o du c e d，a nd t he s pe c i me n s i z e s w e r e 2 0 0 mm 2 0 0 mm ，4 0 0 mm 4 0 0 mm ， 8 0 0 mm 80 0 m m r e s p e c t i v e l y Da ma ge m o de ， s e c t i o na l s t r a i n d i s t r i b ut i on， b e a r i n g c a pa c i t y a nd d e f or ma bi l i t y of r e i nf or c e d c o nc r e t e c ol umns w e r e c o m p a r e d t o r e v e a l t he s i z e e f f e c t l a wThe r e s ul t s s h ow t h a t t he s i z e ha s 1 e s s e f f e c t on da m a ge mo de a n d t h e s e c t i on a l s t r a i n d i s t r i but i on of c o l u m n s，a nd t he s i z e e f f e c t l a w s o n be a r i ng c a p a c i t y a n d d e f o r ma bi l i t y o f c ol u m n s a r e o bv i o us The s a f e t y s t or a g e a nd d e f or ma bi l i t y o f c o l u mns d e c r e a s e wi t h t he s i z e i n c r e a s i n g Ke y wo r d s： s m a l l e c c e n t r i c r e i nf o r c e d c onc r e t e c ol u m n； s i z e e f f e c t ； mo no t o ni c l oa di n g； c r a c k l o a d；e c c e n t r i c i t y ；s a f e t y s t o r a g e c o e f f i c i e n t 引 目 钢筋 混 凝土 结构 的力 学性 能 主要 取决 于混 凝 土 和钢 筋 的力 学性 能 。钢筋 具 有 较 好 的匀 质 性 ， 其 力 学性 能简 单 易掌握 ， 而混凝 土 属于 准脆 性材 料 ， 试验 研 究 表 明 ， 试 件尺 寸对 其 强度 和韧 性都 有一 定 影 响 ， 即混凝 土 的力 学 性 能存 在 着 随几 何 尺 寸变 化 而 变化 的尺 寸效 应 ， 这 种 尺 寸效 应 必 然 直 接反 映 到 钢 筋混凝土结构 的力学性能上。另外， 钢筋和混凝土 之 间粘结 力 的大小 受 混 凝 土 保 护 层厚 度 、 混 凝 土强 度、 钢筋直径以及外形 、 钢筋间距 等影 响， 这些 因素 的影 响程 度都 会 随试 件 尺 寸 的 变 化 而变 化 ， 其 力 学 收 稿 日期 ： 2 0 1 4 - 1 0 1 1 基 金项 目 ： 国家 自然 科学 基金创 新研究群体科学 基金项 目( 5 1 4 2 1 0 0 5 ) 作 者简 介 ： 杜修力 ( 1 9 6 3 一 ) ， 男 ， i l l l 广安人 ， 教授 ， 博士研究生导师 ， 工学博士 ， 博士后 ， E ma i l ： d u x i u l i b j u t e d u c n 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 建 筑科 学与 工程 学报 2 O 1 5年 计 算值 就破 坏 了 ， 其 原 因 可能 是 该 试 件 预 加 载 时压 力 太小 ， 没有 完全 消除 试件 的构 造变形 ， 致 使正 式加 载 初期 柱 中部 的挠 度 较 大 ， 导 致此 试 件 失 效 ； P Y 一 3 一 A 由于在加 载过 程 中 ， 刀铰 尺寸 相对 较小 ( 在 以后 的 试 验 中进行 了改 进 ) ， 在 偏 心 距 很 小 的情 况 下 ， 试 件 出现 了劈压 破坏 ， 也导 致试 件失 效 。 对 于第 2组 e 。 一0 2 5 h 。的各 尺寸 试 件 ， 加 载初 期 均没 有 明显裂 缝 ， 随着荷 载增 加 ， 远 离 加载侧 钢筋 开始转 为受 拉 ， 同侧混 凝 土边缘 出现 横 向裂缝 ， 但 裂 缝 发 展缓慢 ； 加 载 至 8 0 极 限 荷 载 时 ， 受 压 区边 缘 混 凝 土开始 开裂 ， 并伴 有 “ 噼噼 啪 啪” 的声 音 ， 直至 达 到极 限荷 载时 ， 混 凝 土剥 落 ， 柱 中部 混 凝 土被 压 碎 ， 发 出砰 的一声 巨响 ， 试 件 破坏 ， 同样 由于 有效截 面 面 积大 幅度 减小 ， 导 致 在侧 面 形 成 巨 大 的 X 型 裂 缝 ， 8 1 0 一 ( d ) 试件P Y- 4 一纵 筋 1一纵筋2 其 中截 面尺 寸 为 8 0 0 mm8 0 0 mi l l 的试 件背 面下 部 被剪 开 ， 侧 面形成 x型 裂缝 。 由不 同几何 尺 寸 的试 件 破 坏形 态 比较 可知 ， 在 研 究 的尺度 范 围 内 ， 没有 表现 出 明显 的 尺寸效 应 ， 但 是截 面尺 寸越 大 ， 试 件 从 出现 “ 噼 啪 ” 的声 音 到 混凝 土完 全破坏 持续 时 间越短 ， 试 件破坏 脆性 越显 著 。 2 2钢 筋应 变分 析 图 5为 2组 偏 心距 下 各 尺 寸 试 件 的 钢筋 荷 载一 应变 曲线 。对 于偏 心 距 为 0 1 h 。的各 尺寸 试 件 ， 加 载初 期 ， 受 压钢 筋应 变 和荷载 基本 呈 线性 增 长 ， 试 件处 于 弹性变 形 阶段 ， 两 侧钢 筋均 为受 压状态 ， 继 续 加 载至混 凝 土达到 受压 强度 ， 出现 纵 向裂缝 ， 受压 钢 筋 达到屈 服强 度 ， 应 变快 速增 长直 至混 凝土被 压 碎 ， 远 离轴压 力一 侧钢 筋逐 渐 向受 拉转 变 。 图 5钢筋荷载一 应变 曲线 Fi g 5 Lo a di ng - s t r a i n Cur v e s o f Re i n f o r c e m e nt 对 于偏 心距 为 P 。 一0 2 5 h 的各 尺 寸 试件 ， 加 载 初期 ， 受 压钢 筋应 变 和荷 载基本 呈线性 增 长 ， 远 离轴 压力 一侧 钢 筋处 于 受拉 和受 压 界 线 附 近 ， 试件 处 于 弹性 变 形 阶段 ， 随 着 荷 载增 加 ， 混 凝 土 达 到 受 压 强 度 ， 受压 钢筋 屈 服 ， 应 变增 长迅 速 ， 远 离 轴 压 力一 侧 钢 筋逐 渐都 转 为受拉 ， 应 变增长 缓慢 ， 且达 到极 限荷 载 时均 未屈 服 。 对 比 2组偏 心距 下不 同几何 尺 寸试件 的钢筋荷 载一 应 变 曲 线 ， 在 研 究 的 尺度 范 围 内 ， 受 拉 钢 筋 的 峰 值应变随着尺寸的增大而减小 。 2 3截 面应 变分 布 图 6给 出了 2组 偏 心距下 各 尺寸试 件柱 中截 面 的实测 应变 分 布 。从 图 6可 以 看 出 ， 2组 偏 心距 下 各 尺寸 试件 直 至试 件 破 坏 ， 截 面 应 变分 布规 律 仍 均 Z l0 ( D试 件PY - 6 一纵 筋1 2 可近 似为线 性 ， 且不 同几 何 尺 寸试 件 的截 面 应变 变 化规 律基本 相 同 ， 都 能较 好地符 合 中 国现 行 混 凝 土 结构 设计 规范 1 朝( GB 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ) 中偏压 试 件 强 度计 算理论 的平 截 面假 定 。因此 ， 混 凝 土 柱 的截 面 应变 规律 不存 在 明显 的 尺 寸效 应 问题 ， 平 截 面假 定 对大 尺寸 混凝 土柱仍 适 用 。 2 4试 件开 裂分 析 表 2为 试 件 开 裂 荷 载 与 极 限 荷 载 。 由表 2可 知 ， 在相 同偏 心距下 ， 不 同尺 寸试件 的相 对 开裂荷 载 ( P P ) 随尺寸增大有相对增大的趋势。对小偏心 试件 来说 ， 尺 寸越 大 ， 试 件 的延性 越差 ， 偏 心距 越 小 ， 趋 势越 明显 。 2 5试验 承载 力分 析 为方 便 与 实测 值 进 行 比较 ， 规 范 计 算值 中 的混 筋 纵 筋 纵 筋 纵 一 筋 纵 一 筋 纵 一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 杜修 力， 等 、 偏心钢筋混凝土柱受压性能的尺寸效应试验 5 目 吕 宕 尸= 5 2 0 0k N i P 8 0 0k N P 0 0 0k N P= 9 0 0 k N = 2 一- 一 = 2 ， ， ： 8 1 0 10 ( e ) 试 件P Y- 5 ( D试 件PY - 6 图 6柱 中 截 面 应 变 分 布 Fi g 6 S t r a i n Di s t r i bu t i o ns o f Co l u mn S e c t i o ns 表 2 试件 开裂荷载与极 限荷载 表 3 试 件承载力对比 Tab 2 Cr a c k Lo a d a nd Ul t i ma t e Loa d o f Sp e c i me ns Ta b 3 Co mpa r i s o n o f Sp e c i me n Be a r i n g Ca pa c i t y 开 裂荷 载 极限荷 载 P c r 试件编号 e 0 h 0 mr n P ， k N P k N P PY一 1 一 B 1 8 5 2 5 5 8 9 5 0 2 9 PY一 2 A 3 7 O 2 4 0O 4 2 5 8 0 5 6 0 1 ho PY 2 B 37 0 3 2 00 4 9 5 0 0 6 4 PY一 3 一 B 7 4 O 1 6 0 0 0 2 0 7 7 O 0 7 7 PY一 4 一 A 1 8 5 2 00 6 5 5 0 3 1 PY 4 B 1 8 5 2 OO 6 2 6 0 3 2 PY一 5 一 A 3 7 0 1 3 5 O 3 7 7 0 0 3 6 0 2 5 h 0 PY一 5 一 B 3 7 0 1 3 5 0 3 9 0 0 0 3 5 PY一 6 一 A 7 4 O 7 8 0 0 1 4 5 O 0 0 5 3 PY一 6 一 B 74 O 7 8 0 0 1 4 3 6 0 0 5 4 凝 土 和钢 筋材 料 强 度均 采 用 材 性 试 验 值 ， 计 算 结 果 见表 3 ， 其中， 安全储备系数 7 7 为实测值与规范计算 值 的 比值 。在 混 凝 土结 构设 计规 范 中安 全储 备 系 数取为 1 4 。由表 3可知 ： 对于偏 心距 为 0 1 h 。 ， 截 面尺 寸 为 2 0 0 mr n 2 0 0 i T l r n的试 件 ， 其安 全 储备 系 数大于 1 4 ， 而随着截面尺寸增加 ， 安全储备系数逐 渐减 小 ， 当截 面 尺 寸 为 8 0 0 1 T I IT I 8 0 0 mm 时 ， 安 全 储 备 系数 已经 小 于 1 4 ； 对 于 偏 心距 为 0 2 5 h 。的情 况 ， 3种 截 面 尺 寸 试 件 的 安 全 储 备 系数 均 小 于规 范 的 1 4 ， 且随着尺寸的增大而减小 。因此 ， 从 本文研 究来看 ， 使 用基 于 小 尺 寸 试件 试 验研 究 成 果 所 建 立 的混凝土柱小偏心受压计算公式设计实际大尺寸试 件 ， 会过高地估计柱的承载力 ， 使设计结果偏于不安 全 ， 偏 心 距越 大越 不安 全 。 试验承载 计算承载 安全储备 安全储备 试件编号 e o 力 k N 力 k N 系数 系数平均值 PY 1 B 8 9 5 6 1 7 1 4 5 1 4 5 PY一 2 一 A 4 2 5 8 1 2 9 0 1 n 3 2 7 7 1 4 0 PY 2 一 B 4 9 5 0 1 5 1 PY一 3 一 B 2 0 7 7 o 1 5 3 7 2 1 3 5 1 3 5 PY 4 A 6 5 5 1 4 1 46 4 l _ 3 8 PY一 4 一 B 6 23 1 3 4 PY一 5 一 A 3 7 70 1 3 2 0 2 5 ho 2 85 0 1 3 4 PY一 5 一 B 3 9 OO 1 3 6 PY一 6 一 A 1 4 5 0 0 1 2 8 1 l 2 9 0 1 2 7 PY 6 B 1 4 3 6 0 1 2 7 2 6混凝 土荷 载一 应变 曲线 分析 图 7为 2组偏 心距 下 各尺 寸试 件在 各级荷 载 下 的混凝土荷载一 应变( P - e ) 曲线 ， 其 中， 横坐标为跨 中 截 面受压 边缘 处所 测 得 的标 距 内 的平 均 应 变值 ， 并 对纵 坐标 做 了量纲 为 1 化 处 理 ， 为 混凝 土 棱 柱 体 抗 压强度 ， 采 用本 文试 验 的混凝 土试 块 材料标 准值 。 从 图 7可 以看 出 ： 相 同偏心 距下 ， 各 尺寸 试件 混凝 土 的峰值应变及极限应变均随着试件尺寸的增大而减 小 ， 呈现 出 明显 的尺 寸效应 ； 相 同尺 寸试 件 的峰值 应 变及 极 限应变 也 随 偏 心 距 的增 大 而减 小 。另 外 ， 从 图 7还可 以看 出， 在峰值应变后的下降段 ， 大尺寸试 件的应力一 应变 曲线较小尺寸陡， 尺寸效应明显， 但 由于本文 试验 研究 的是 小 偏 心 受 压 范 畴 ， 且 柱 中无 约束箍筋 ， 破坏时无征兆 ， 对于个别试件无法测到其 ， 吖 le 降 州试 如 肛肛 _ 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 建筑科 学与工程 学报 2 0 1 5丘 l 0 _ 0 0 O 8 1 O ( a ) e 0 =O 1 h l 0 _ ( b ) d o - 0 2 5 h 图 7 混 凝 土 荷 载一 应 变 曲线 Fi g 7 Lo ad - s t r a i n Cu r v e s o f Co nc r e t e 下降段 ， 因此对 混凝 土 峰 值 应 变 后 的 尺寸 效 应 研 究 不在 本文研 究 范 围内 。 2 7荷载一 挠 度 曲线 分析 图 8给 出 了 2组 偏 心距 下各 试 件 的荷 载一 挠 度 ( P _ 厂 ) 曲线 。为便于分析尺寸对试件荷载 挠度的影 响 ， 着 重 对各试 件 在 极 限荷 载 时 的柱 中 挠 度值 以及 试件 破 坏时 的跨 中挠 度 进 行 分 析 ， 将 消 除 柱两 端 侧 移 的跨 中挠 度 值 汇 总 于表 4 ， 定 义 相对 挠 度 为 挠 度 与柱 长 的 比值 ， 对 比不 同尺 寸试件 的数据可 知 ， 试 件 峰值 荷 载时 的相 对挠度 及 破坏 时的相 对挠 度均 会 随 2 2 1 Z Z f ram ( a ) e 0 = O 1 h f ram ( b ) e o = O2 5 h 。 图 8 各试件荷载一 挠度 曲线 Fi g 8 Lo a d。 d i s pl a c e m e nt Cu r v e s o f S pe c i me ns 着尺寸的增大而降低 ， 即尺寸效应会对柱 中变形产 生 影 响 ， 偏心 距越 小 ， 趋 势越 明显 ， 这 和 B a z a n t 尺 度 律 _ 1 中关 于 延 性 随 尺 寸 的 增 大 而 减 小 的 规 律 相 吻合 。 2 8弯矩一 曲率分 析 图 9给 出 了 2 组 偏 心距下 试件 的弯 矩一 曲率 ( M- ) 曲线 。为 了便 于 比较 ， 将纵 坐标 做 了 量 纲 为 l 化 处 理 。从 图 9 可 以看 出 ， 随着尺 寸 的增 大 ， 峰值 曲率 越小 ， 试件 的变 形能力 逐渐 减弱 ， 表 现 出了 明显 的尺 寸效 应 。 表 4柱中挠度 Ta b 4 De fle c t i o ns o f Co l um n s 峰值挠度 相对峰值 破坏挠度 相对破坏 试件编号 (1 柱长 h i m 峰值挠度 ram 破坏挠度 mm 平均值 ram 挠度 平均值 ram 挠度 PY一 1 9 O 0 2 98 2 9 8 0 3 3 5 62 5 6 2 0 6 2 PY 2 A 1 8 0 0 5 41 7 3 9 0 1 - - 5 2 5 0 2 9 7 6 0 0 4 2 PY 2 B 1 8 0 0 5 O 8 7 8 1 PY 3 一 B 3 6 0 0 7 3 8 7 3 8 0 21 7 8 9 7 8 9 0 2 2 PY 4 A 9 O O 4 4 0 6 1 0 3 99 0 4 4 5 7 5 0 6 4 PY 4 B 9 O O 3 5 7 5 4 0 PY 5 A 1 8 0 0 5 7 l 8 1 1 0 2 5 h 0 6 7 3 0 3 7 8 95 0 5 0 I Y 5 一 B 1 8 0 O 7 7 5 9 7 8 PY一 6 A 3 6 0 0 9 7 5 1 1 8 8 8 3 8 0 2 3 1 1 2 8 0 3l PY 6 B 3 6 0 0 7 01 1 0 6 7 3 结语 ( 1 ) 相 同偏 心 距 不 同几 何 尺寸 的钢 筋 7 昆 凝 土柱 的受 压破 坏形 态 、 截面 应变 分布 规律 基本 相似 ， 尺寸 效应 不 明显 。 ( 2 ) 试 件 的裂缝 开展 情况 、 极 限 承载力 存在 明显 的尺 寸效 应 。在 相 同偏 心距 下 ， 相 对 开 裂 荷 载 随 尺 寸增 大有 增大 的 趋势 ， 偏 心 距 越 小 ， 趋 势 越 明显 ； 试 1 0 O O O 一 S 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 杜修 力 ， 等 ： 小偏 心钢 筋混 凝 土柱 受压性 能 的尺 寸效应 试验 0 0 _。 0 。 0 O 3 0 _ 3 0 2 雪0 o。 O 1 0 0 m m _。 ( a ) e o =O 1 h 。 0 m m ( b ) e o = 0 2 5 h 。 图 9 柱 中弯矩一 曲率 曲线 Fi g 9 Be ndi ng M o me nt - c u r v a t u r e Cu r v e s o f Co l umn s 验 所测 得 的极 限承 载力 安全 储备 系数 随 尺寸 的增 大 而 减小 ， 偏 心距 越 大 ， 安 全储 备 系数越 小 。 ( 3 ) 相 同偏 心距 下 ， 混凝 土 的峰值 应变 及极 限应 变 均 随着 尺寸 的增 大 而 减 小 ， 呈 现 出明 显 的 尺 寸效 应 ； 在峰值应变后的下降段 ， 大尺寸较小尺寸陡。 ( 4 ) 相 同偏 心距 下 ， 尺寸 效应 会对 柱 中变形 产 生 影 响 ， 相对 变形 及 曲率 随尺 寸 的增大 而减 小 。 参考 文献 ： Re f e r e nc e s ： 1 B AZ AN T Z P ， C HE N E P S c a l i n g o f S t r u c t u r a l F a i l u r e l, J Ap p l i e d Me c h a n i c s R e v i e w s ， 1 9 9 7 ， 5 0( 1 0 ) ： 59 3 6 27 2 钱觉 时 ， 黄 煜 镔 混 凝 土 强 度 尺寸 效 应 的研 究 进 展 E J 混 凝土与水泥制 品， 2 0 0 3 ( 3 ) ： 1 - 5 QI AN J u e s h i ，HUANG Yu b i n Re v i e w o f S i z e E f f e c t o n S t r e n g t h o f C o n c r e t e J C h i n a C o n c r e t e an d Ce me nt Pr od uc t s， 2 003( 3)： 1 - 5 3 L E S S AR D M， c HAAL L AL O， AI T C I N P C Te s t i n g Hi g h s t r e n g t h C o n c r e t e C o mp r e s s i v e S t r e n g t h J ACI Ma t e r i a l s J o u r n a l ， 1 9 9 3， 9 0 ( 4 )： 3 0 3 3 0 8 4 S E NE R S ， B AR R B I G， A B US I AF H F S i z e e f f e c t Te s t s i n Un r e i n f o r c e d C o n c r e t e C o l u mn s J Ma g a z i ne of Co nc r e t e Re s e a r c h， 1 99 9， 51( 1 )： 3 - 1 1 5 杜修力 ， 袁健 ， 周宏 宇 ， 等 钢筋 混凝 土梁在 低周 反 复荷载作用 下受剪性 能 的尺寸 效应试 验研 究 J 地 震工程 与工程振动 ， 2 0 1 1 ， 3 1 ( 5 ) ： 3 0 3 8 DU Xi u l i ， YUAN J i a n， ZHOU Ho n g y u， e t a 1 Th e Expe r i me nt a l St u dy of Si z e Ef f e c t on She ar Ca p a c i t y 6 7 8 9 1, 1 0 1 1 1 2 E 1 3 2 1, 1 4 1 5 1 6 of Re i nf o r c e d Conc r e t e Be a m Un de r Lo w Cyc l i c L o a d i n g l J J o u r n a l o f E a r t h q u a k e E n g i n e e r i n g a n d E n g i n e e r i n g Vi b r a t i o n ， 2 0 1 1， 3 1 ( 5) ： 3 0 3 8 BR0CCA M BAZANT Z PSi z e Ef f e c t i n Con c r e t e Col umn s：Fi ni t e- e l e me n t Ana l y s i s wi t h M i c r opl a ne Mo d e l J J o u r n a l o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 1 ， 1 27 (1 2)： i 3 82 1 3 9 0 杜修力 ， 符佳 ， 张建伟 钢筋混凝 土柱轴心受压性 能 尺寸效 应 的 大 比尺 试 验 研 究 J 土 木 工 程 学 报 ， 2 O 1 0 ， 4 3 ( 增 ) ： 1 - 8 DU Xi u l i ， FU J i a ， Z HANG J i a n we i Th e Ex p e r i me n t a l St udy on Si z e Ef f e c t o f t he La r ge s i z e Re i n f or c e d C o n c r e t e C o l u mn Un d e r Ax i a l L o a d i n g J C h i n a C i v i l En g i n e e r i n g J o u r n a l ， 2 0 1 0， 4 3 ( S ) ： 1 8 周 宏宇 ， 李振宝 ， 杜修力 R C受弯 构件正 截面极 限 承 载力尺寸效应研 究 J 武 汉理 工大 学学 报 ， 2 0 1 1 ， 3 3 ( 1 0 ) ： 8 3 8 7 ZH0U Hon g yu，I I Zhe n ba o，DU Xi u l i St ud y on Si z e Ef f e c t of Nor ma l S ec t ion Ul t i ma t e Be a r i n g Ca p a c i t y o f R C F l e x u r a l Me mb e r s J J o u r n a l o f Wu h a n Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ， 2 0 1 1， 3 3 ( 1 0 ) ： 8 3 8 7 CANBAY EOZCEBE G ， ERS0Y UHi gh s t r e ng t h C o n c r e t e C o l u mn s Un d e r E c c e n t r i c L o a d J J o u r n a l of St r uc t u r a l Eng i n e e r i ng， 2 00 6， 1 3 2( 7)： 1 0 52 1 0 60 BAZANT Z P KW 0N Y W Fa i l ur e o f Sl e n de r a nd St oc ky Re i n f or c e d Con c r e t e Col umn s Te s t s of Si z e E f f e c t J Ma t e r i a l s a n d S t r u c t u r e s ， 1 9 9 4 ， 2 7 ( 2 ) ： 7 9 90 BAZ ANT Z P， PI ANAS J F r a c t u r e a n d S i z e E f f e c t i n C o n c r e t e a n d Ot h e r Qu a s i b r i t t l e Ma t e r i a l s M B o c a Ra t o n： CRC Pr e s s， 1 9 98 过镇海 ， 时旭东 钢 筋混凝 土原 理和 分析 M 北京 ： 清华大学 出版社 ， 2 0 0 3 GU0 Zhe n ha 1 SHI Xu d on gRei n f or c e d Co nc r e t e T h e o r y a n d An a l y s e s M B e i j i n g ： T s i n g h u a Un i v e r s i t y Pr e s s， 20 03 沈蒲生 ， 梁兴文 混 凝土结 构设 计原 理 M 北京 ： 高 等教育 出版社 ， 2 0 0 7 SH EN Pu s h e ng。 LI ANG Xi ng we n Pr i nc i pl e s o f Re i n f o r c e d C o n c r e t e S t r u c t u r e s M B e i j i n g ： Hi g h e r E d uc a t i o n Pr e s s， 2 00 7 G B 5 O 1 5 2 9 2 ， 混凝土结构试验方法标准 E s GB 5 O1 52 92 St a n da r d M e t h ods f o r Te s t i n g o f Con c r e t e S t r u c t u r e s l- s G B 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ， 混凝土结构设计规范l- s GB 5 001 O 2O1 O， Co d e f o r De s i gn of Co nc r e t e S t r uc t u r e s E S BAZANT Z PSi z e Ef f e c t on St r u c t ur a l St r e n gt h： A R e v i e wl, J A r c h i v e o f Ap p l i e d Me c h a n i c s ， 1 9 9 9 ， 6 9 ： 2 03 2 25 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m