钢纤维混凝土三轴压缩下的强度和韧度特性.pdf

第 1 5卷第 3期 2 0 1 2年 6月 建筑材料学报 J OURNAL OF B UI I DI NG M ATE RI ALS Vo l _ 1 5， No 3 J u n ， 2 0 1 2 文 章 编 号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 2 ) 0 3 0 3 0 1 0 6 钢 纤维混凝土三轴压缩下 的强度和韧度特性 王 志 亮 ， 诸斌 ( 1 同济大 学 地下 建筑 与工 程 系 ，上海 2 0 0 0 9 2 ；2 同济大 学 岩土 与地 下工 程 教 育 部重 点实 验室 ，上海 2 O O O 9 2 ) 摘 要 ：当围压分 别为 1 0 ， 2 O ， 4 0， 8 0 MP a时 ， 对纤 维体 积分数 为 0 ， 0 7 5 ， 1 5 0 ， 3 0 0 的钢 纤 维混 凝土进 行 了 3 1 0 ， 5 1 0 S 两种 应 变 率 的 常规 三 轴 压 缩 试验 ， 测 出 了全 过 程 应 力一 应 变曲线 ， 并据 此 分析 了纤 维体积 分数 、 围压和 应 变率 对试 验 曲线 的峰 值 应 力 、 峰 值 应 变及材 料 韧 度 等力学指标的影响规律 结果表明 ： 当I* 1 压相 同而 不同时 ， 随着 的提 高， 材料的峰值应力和峰 值应 变均 明显 提 高 ， 其 韧度 也有 所提 高； 当围压 不 同而 相 同时 ， 随 着 围压 的增加 ， 材 料 的 强度 和 韧度 都 有所提 高 而且 ， 在 较低 围压 下往 素 混凝 土里 添加 钢 纤 维 更 能够 发挥 其 增 强 和增 韧 效 果 ； 随 着加 载 应 变率 的增加 ， 材料 的峰 值 应 力、 峰 值 应 变也 有一 定的 增 大趋势 关键 词 ：钢 纤 维混凝 土 ；体 积分数 ；三轴 压 缩 ；强度 ；韧度 中图分 类号 ： T U5 2 8 5 7 2 文 献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 2 0 3 0 0 2 S t r e n g t h a n d To u g hn e s s Ch a r a c t e r i s t i c o f S t e e l Fi b e r Re i nf o r c e d Co nc r e t e i n Tr i a xi a l Co m pr e s s i o n W AN G Zhi l i an g ZH U Bi n ( 1 _ De p a r t me n t o f Ge o t e c h n i c a l E n g i n e e r i n g，To n g i i Un i v e r s i t y ，S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2，Ch i n a ；2 Ke y L a b o r a t o r y o f Ge o t e c h n i c a l a n d Un d e r g r o u n d En g i n e e r i n g o f Mi n i s t r y o f E d u c a t i o n，To n Ni Un i v e r s i t y ，S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2 ，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：Co nv e nt i on a l t r i a xi a l c ompr e s s i on t e s t s f or s t e e l f i b e r r e i n f or c e d c o nc r e t e wi t h f i b e r vo l u m e f r a c t i o n s o f 0 ，0 7 5 ，1 5 0 a n d 3 0 0 u n d e r f o u r c o n f i n i n g p r e s s u r e s( 1 0 ，2 O ，4 0，8 O M P a )we r e c o n d u c t e d，d u r i n g wh i c h t wo d i f f e r e n t s t r a i n r a t e s( 3 1 0 一 ，5 1 0 一 S )we r e s e l e c t e d B a s e d o n t h e o b t a i ne d s t r e s s - s t r a i n c u r ve s ，t he e f f e c t s o f f i be r v o l ume f r a c t i o n，c on f i n i ng pr e s s u r e a n d s t r a i n r a t e o n t he c ur v e pe a k s t r e s s， p e a k s t r a i n a nd ma t e r i a l t o ug hne s s we r e i nv e s t i g a t e d The t e s t r e s ul t s ho ws t ha t ： ( 1 ) U n de r t he s a me c o nf i ni n g pr e s s u r e，p e a k s t r e s s，pe a k s t r a i n a nd c o mpr e s s i on t o ug hne s s i nc r e a s e wi t h t he i nc r e a s e o f v o l ume f r a c t i o n f ( 2)U n de r t he s a m e f ， wi t h t he i nc r e a s e of c o nf i ni n g pr e s s u r e， b o t h c o mpr e s s i on s t r e ng t h a nd t ou ghn e s s s h ow a n a p pr e c i a bl e i n c r e a s e Aga i n，un de r l o we r c o nf i n i ng pr e s s ur e t he a dd i t i o n o f s t e e l f i be r i s be ne f i c i a l t o i m p r ov e c o nc r e t e s t r e ng t h a nd t ou g hne s s ( 3) W i t h t he i nc r e a s e o f s t r a i n r a t e，pe a k s t r e s s a nd pe a k s t r a i n of t he c ur v e s a l l r e m a i n t o ha v e a n i n c r e a s e t e n de nc y Ke y wo r d s： s t e e l f i b e r r e i nf o r c e d c o nc r e t e( SFRC)； v o l ume f r a c t i on； t r i a xi a l c o m p r e s s i o n； s t r e ng t h； t ou gh ne s s 收稿 日期 ： 2 0 1 0 1 2 1 7 ；修订 日期 ： 2 0 1 卜0 3 1 7 基金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目( 6 0 7 7 6 8 2 1 ， 6 1 1 7 9 0 6 2 ， 5 1 l 7 4 1 4 5 ) ； 教育部新世 纪优秀人 才支持计划 ( NC E T 一 0 8 0 5 2 5 ) ； 中央高校基 本科研业务费专项资金资助项 目； 光华同济大学土木工程学院基金项 目； 同济 大学岩 土及地下工程 教育部重点 实验室青年学者 自主研究基金 项 目 第一作者 ： 王志亮( 1 9 6 9 ) ， 男 ， 安徽 枞阳人 ， 同济大 学教授 ， 博 士生 导师 ， 工 学博 士 主要 研究 方向为 岩石 动力学与 岩土 工程安 全性等 E ma i l ： c v e wz L t o n g j i e d u c n 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 O 2 建筑材料学报 第 1 5 卷 钢纤 维 混凝 土 ( s t e e l f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e ， S F RC ) 是指在 普 通 混凝 土 中 ， 均匀 地 乱 向分 布 一定 量 的钢纤 维而 形 成 的新 型 复合 材 料E 就 机 场跑 道 来说 ， 普通 混凝 土道 面 在疲 劳重 复荷载 作用 下 ， 其抗 弯拉 、 抗疲劳能力低 以及抗裂 、 抗冲击性能差等弱点 日益 显 现 ， 而 S F R C则 在 这 些方 面 具有 一 系 列 优越 的性 能 钢纤 维作 为一 种增 强体 ， 能较好 地 控制 裂 纹 的演 化 ， 在混 凝 土 中 限制 早 期 裂 纹 的产 生 及 在 外力 作用 下 裂缝 的进 一 步 扩 展 ， 从 而 大 大提 高 混 凝 土 的 强度 、 韧 度 和延展 性 l 2 因此 ， S R F C被 越 来 越 多 地 应用 于 土木工 程建 设 中 实 际应用 中 ， 建 筑 材 料在 结 构 或 构 件 中往 往 处 于 多轴受 力状 态 ， 单轴 测试 结果 难 以满足设 计 要求 同时， 为 了更准确地认识钢纤维体积分数 、 围压和加 载应 变率 对 S F R C压 缩力 学 性 能 的影 响规 律 ， 本 文 采用 电液伺 服 MTS 8 1 5 0 3型压 力 试 验 系 统 ， 对 钢 纤 维 体 积 分 数 分 别 为 0 ， 0 7 5 ， 1 5 O 9 6 ， 3 O 0 的 S F R C在 4 个代表性 围压 ( 1 0 ， 2 0 ， 4 0 ， 8 0 MP a ) 条件下进行 2 个准静 态应变 率 ( 3 1 0 ， 5 X1 0 S ) 的 三轴压 缩试 验 ， 并 对 试 验 结果 进 行 系列 分 析 与 比 较 ， 得 出的结论 对 指 导 结 构 设 计 和工 程 选 材 具 有 一 定的参考价值 1 试件配 比和测试仪器 试件采用 5 0 1 0 0 mm 的圆柱钢模浇注， 并振 动成 型 拆 模 后 ， 室 温 下 标 准养 护 2 8 d ， 试 验 时 混 凝 土 龄期 为 8 0 d以上 试 件 材 料 ： 钢 纤 维 采 用 赣 州 大 业 金属 纤 维 有 限公 司 0 2 1 3型 微 纤 维 ， 其 直 径 d一 0 2 mm， 长度 Z 一1 3 mm( 长径 比 z d 一 6 5 ) ； 洛 阳 中 和祥“ 香山” 牌 P 0 4 2 5普通硅酸盐水泥 ； 洗净碎石 ， 最 大骨 料 粒 径 为 1 0 mm； 干 河 砂 ， 细 度模 数 2 3 ， 为 中砂 ； 自来 水 ； 安 徽 精 汇 化 工 的 S M 高 效 减 水 剂 S F RC的材料 配 比见表 1 表 I 钢纤维混凝士试件配合比 T a b l e 1 M i x p r o p o r t i o n o f S FRC 试 验设 备采 用 中 国科 学 院武汉 岩土力 学 研究 所 的电 液伺 服 MTS 8 1 5 0 3型 压 力试 验 系统 该 设 备 轴 向最大垂直 出力 4 6 0 0 k N， 最 大 围压 1 4 0 MV a ， 可用 于进行低应变率下岩石、 混凝土等单轴和三轴应力一 应变全过程试验等 试验时垂直方 向采用压力传感 器测试轴向荷载 试件轴 向应变采用 5 0 mm 的应变 规 记 录 ， 而 环 向变形 采用 链式 环 向位移传 感 器测 量 同时 ， 采用 L VDT位移计测量试件轴 向整体位移 试 验 均采 用连 续 加 载 方 式 ， 常 规 三 轴 压缩 试 验 全 过程 采 用 位 移 控 制 方 式 ， 分 两 种 加 载 方 式 加 载 ： ( 1 ) 加载位移速率为 0 0 0 3 mm s _ 。 ， 加载应变率为 3 X1 0 S _ 。 ， 对 应 数 据 采 样 间 隔 为 0 5 S ， 围压 范 围 为 1 0 8 0 MP a ； ( 2 ) 加 载位移速率 为 0 0 5 mm s _ 。 ， 加 载应 变率为 5 1 0 S - 。 ， 对应数 据采样 间隔为 0 1 S ， 围压 范 围为 1 0 8 0 MP a 2 试验结果及分析 在本 文进 行 的 常规 三 轴 压 缩试 验 中 ， 重 点 考 察 钢纤维 体积 分 数 ， 围压 和加 载 应 变率 e对 S F R C强度 和韧 度 特 性 的影 响 规 律 等 ， 力 求 得 出 与 单 轴抗 压测 试不 同的结果 与认 识 2 1 钢 纤维体 积分 数 图 1给 出 了当 分 别 为 1 O ， 4 0 MP a时 的测 试 结果 ， 其 中 均为 51 0 S _ 。 ； 代表轴 向应 力 ， 一 代表偏应力 ， e 代表轴 向应变 ， e 代表侧 向应 变( 下同) 可见 ， 在不 同围压下 ， 随着 的提高 ， 曲 线峰 值应 力 明显 得 到提 高 ， 偏 应力 峰值 点对 应 的应 变 ( 峰值应 变 ) 也 明显 增 加 ， 这 表 明 钢 纤 维体 积 分 数 的增加 可 以在 一 定 范 围 内提 高 混 凝 土 的强 度 ， 而 且其 可 使 处 于 受 压 状 态 的 S F RC表 现 出 良好 的延 性 ， 能承受较大的应变而承载力并不降低 图 2显示 了混 凝 土 峰 值 应 力 口 和 钢 纤 维 体 积 分数 间的关系 ， 反映 出混凝土峰值应力 随 的 增长 而 增 长 例 如 在 围压 等 于 1 0 MP a时， 一 0 7 5 的 S F R C峰值应力 比素混凝土提 高 3 3 9 6 ； r 一3 0 0 的 S F R C 峰 值 应 力 比 素 混 凝 土 提 高 了 1 0 7 围压 等于 4 0 MP a 时 ， 一0 7 5 和 一 3 O O 的 S F R C强度 比素混凝 土分别提高 了 7 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 王志亮 ， 等 ： 钢纤维混 凝土三轴压缩下 的强度和韧度特性 3 O 3 善 一 I ( a ) a 3 = 1 0MP a 日 星 ， ( b ) a 3 = 4 0MP a 图 1 不 同钢纤维体积分数 时混凝土的偏应力一 应变 曲线 Fi g1 De vi a t o r i c s t r e s s s t r a i n c ur ve s f or di f f e r e n t f i be r v ol ume f r a c t i o n 图 2 峰值应力与钢纤维体积分数关 系 F i g 2 Re l a t i o n s h i p b e t we e n p e a k s t r e s s a n d f i be r vo l u me f r a c t i on 和 1 O 1 材料 韧 度一般 定 义为 材料 在荷 载作 用下 到破 坏 或 失效 为止 吸 收 能量 的性 能 _ 5 常用 的钢 纤 维 混 凝 土 韧度 评价 标 准 大致 有 以下 几 类 ： 能 量 法 、 强 度 法 、 能 量 比值法 和特 征点 法 现 行规 范 C E C S： 1 3 ： 8 9 钢 纤 维混 凝土 试 验 方法 是 根 据 S F R C单 轴 压 缩 试 验荷载一 变形 曲线来计算压缩韧度指数 ， 从 而对 S F RC的韧度进行评价的， 也有学者_ 7 采用单轴压 缩试验得到的应力一 应变曲线计算压缩韧度指数 来 进行 评价 由于本次 试验 为三 轴压 缩试 验 ， 因此采 用 试 件 单 位 体 积 吸 收 的 能 量 来 评 价 S F RC 的韧 度 RE 。 三 轴应 力状 态下韧 度 R 由下式计 算 ： r r R l ( dr 1 一dr 3 ) d 1 2 l dr 3 d 2 ( 1 ) J J 式中：I ( 一 。 ) d 表示偏应力一 轴向应变 曲线下的 J 面 积 由于试 验是 在 常 围压下 进 行 ， 因此 d r 。为 常数 ， 式 ( 1 ) 可 以简 化 为 ： r R l ( dr 1 一 3 ) d l 一 2 dr 3 2 ( 2 ) J 如 图 3所 示 ， 按 应 力 一 应 变 曲线 确 定 最 大 应 力 ( 1 一 3 ) 和 临界 应 力 dr ( 0 8 5 ( 1 一 3 ) ) ； 然后 ， 过 点作 横轴 的平行线 ， 交 偏应 力一 应 变 曲线 于 临界 点 A， A 点 的横 坐标 为 临 界 应 变 L 6 由于 偏 应 力一 应 变曲线的最 大应 变有 限， 因此本 文 只计 算 e ， e 2 e 3 e 处 的 韧 度 R ， R R2 R。 大 于 3 的韧 度暂 不作 计算 具 体计 算式 如下 ： Rc 一 So n B一 2 a 3 e 2 ( 6 ) R ： = SO A c D一 2 dr 3 2 ( d ) 、 R2 c rSO A E F一 2 a 3 2 ( D R3 c rS O A G H 一 2 dr 3 e 2 ( ) 其 中 ， S 。 ， S 。 等分 别 为 各 对应 点 所 包 围 的面 积 ； e 2 ( e 2 ( ， 2 ( n， 2 ( 分 别 指 b ， d， f， h点 所 对 应 的 侧 向应 变绝 对值 根 据 图 1的偏 应 力一 应变 曲线所 得 到 的峰 值应 力 、 峰值应 变 和韧 度如 表 2所示 ， 其 中根 据 一0 的素混凝 土偏应力一 应 变 曲线不能计 算 出 R ， 因此 表 2中没 有列 出 可 以看 出 ， 一0 7 5 ， 1 5 0 ， 3 0 0 的 S F R C韧 度 分 别 比素 混 凝 土 韧 度 增 长 4 2 7 9 ， 6 4 1 l 5 ， 1 5 0 2 6 2 2 h f d b O B D F H 0 - 图 3 韧 度计 算的定义 Fi g 3 De f i ni t i on of t o ugh ne s s c a l c u l a t i o n 混凝 土 基体 是一 种 非 均 质 材 料 ， 其 内部 有 大 量 的微 缺 陷 ( 如 裂缝 、 孔 洞) 钢纤 维 的加 入 可 以有效 防 止 和抑制 混 凝 土 的离 析 倾 向 ， 同时 减 少 在混 凝 土 硬 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 0 4 建筑材料学报 第 1 5卷 表 2 试件峰值应力、 峰值 应变和韧度比较 Ta b l e 2 Co mp a r i s o n o f p e a k s t r e s s ，pe a k s t r a i n a n d t o u g hn e s s o f s p e c i me n s f d MP a e i 0 。R MP a R MP a R 2 MP a R 。 MP a 化并形 成 强度过 程 中 因混 凝 土收缩 和干 缩作 用 而 引 起 的裂缝 引 当混 凝 土 处 于受 压 状 态 时 ， 由于 内部 的原 生缺 陷导 致 其 受力 不 均 匀 ， 有 大 量 不 规 则 的应 力集中点存在 ， 当应力集中达到一定程度， 其 中局部 塑性 变形 和微 裂 缝 就会 产 生 和 扩 展 掺 人 的 钢纤 维 与混凝 土基体协同受力 ， 可降低混凝土 内部微裂纹 处 的应力 集 中系 数 ， 起 到 阻 止 宏 观裂 缝 产 生 和 发 展 的目的， 同时提高混凝 土的变形能力和韧性_ 】 ， 也 在一 定程 度上 提 高 了混 凝 土的强 度 2 2 围压效 应 一 般而言， 围压可起到约束试件侧 向膨胀 ， 阻滞 纵 向裂缝 出现和 发展 的作 用 l 图 4是 在应 变 率 为 5 1 0 S - 1 条 件下 得 到的混 凝土 偏应 力一 应变 曲线 ， 可见 对 于 相 同 而 言 ， 随着 围压 增 加 ， 混 凝 土 强 度 和韧度均有增大趋 势 例如 ， 素混凝土在 围压为 4 0 MP a 时其峰值 应力 和应 变为 1 7 2 2 9 MP a和 1 2 4 4 1 0 ， 比围压 1 0 MP a时对 应 的值 ( 1 3 6 5 7 MP a和 1 o 。 6 4 1 0 ) 明显提高 这是因为高 围压能很好控 制试件的侧 向膨胀 ， 使裂纹 比低 围压时更难产生和 扩展 对于不 同的 卿， 在围压较低 时( 如 1 0 MP a ) 曲 时 星 辛 ( a ) ：0 一 窒 线下降段坡度随着 的增加而逐渐变缓 ， 且钢纤维 改 善混 凝 土 韧 度 的 效 果 比 改 善 强 度 的 效 果 更 为 明 显 ； 当围压升 至 4 0 MP a时 ， 一0 7 5 的 混凝 土 峰 值 应力 最大 ， 素 混凝 土其 次 ， 一 3 0 0 的混 凝 土 最 小 ； 围压升 至 8 0 MP a时 ， 素 混 凝 土 的 峰 值 应 力 最 大， 一0 7 5 的混凝 土其次 ， 一3 O O 的混凝土 最 小 ； 无 论 围压 是 升 至 4 0 MP a还 是 8 O MP a ， 混 凝 土峰值 应变 的变化 趋 势 均 与 峰 值 应力 相 反 ( 即素 混 凝 土 最小 ， 一3 0 0 的混 凝土 最 大 ) 可 见 ， 较 高 围 压下 增加 钢 纤 维 的体 积 分 数 对 峰 值 应 变 有 提 高 作 用 ， 但却导致混凝土强度减小 特别地 ， 围压为 0时 素混 凝土 一裂 即 碎 ， 而 钢 纤 维 混凝 土则 呈 现 延 性 破 坏 韧度是材料破坏前吸收能量大小的体现 ， 易看 出 较高 围压 时虽 然 S F R C的 强度 降低但 韧度 还 是有 所 提 高 ， 如 围 压 为 4 O MP a 时 ， 素 混 凝 土 的 R 为 1 9 3 8 MP a ， 一0 7 5 时 的对 应指 标 为 2 6 6 8 MP a ， 一3 O 0 时 的对 应 指标 为 4 4 4 5 MP a 王 乾峰等 口 指 出在不 同 围压 条 件下 ， 发 挥钢 纤 维混凝土最佳性能 的纤维体积分数是不 同的， 围压 越高相应 的钢纤维体积分数则越小 ， 即随着围压 的 增 大 ， 适 量减小 钢纤 维 体 积 分 数 可 以 提 高 混凝 土 强 度 尽 管 其开展 的是钢纤 维 混凝 土 的动态 压 缩测 试 ， 但 得 出的结 论 与本 文 结 果 较 为 相 似 因为 高 围压 的 存在使钢纤维的阻裂效应减弱 ， 从而影响 了高纤维 体积分数下混凝土强度的提高 ( 如 一3 O 0 ， 围压 为 8 O MP a时 ) 此外 ， 由 图 4 ( c ) 可 知 ， 在 铆 较 大 时 ， 围压对 曲线下降段的影 响并不显著 这些现象在单 轴 压缩 试验 中均 是无 法观 测 到 的 ( b ) ； 0 7 5 塞 ( c ) = 3 0 0 图 4 不 同围压时混凝 土的偏应力一 应变曲线 Fi g 4 De v i a t or i c s t r e s s s t r a i n c u r v e s f o r d i f f e r e n t c on f i n i n g pr e s s ur e s of c o nc r e t e 2 3应 变率效 应 图 5显示 了 2种钢 纤维 体积 分数 下不 同应 变 率 的测 试 结 果 ， 试验 围压 均 为 2 0 MP a 可看 出随 着 应 变率 的增加 ， 混凝土的峰值应力随之增大 ， 峰值应变 也呈现出增大趋势 高应变率的混凝 土强度要 比低 应变率 的提高 1 1 5 1 5 7 原因可归结 为： 裂 缝形 成 过程 所 需 的 能 量 远 比裂 缝 发 展 所 需 的 能 量 高 ， 当加 载速 率 较 大 时 ， 产生 裂 缝 数 量 就 多 ， 而 荷 载 作用于试件的时间较短 ， 材料没有足够多 的时 间用 于能量 的积 累 ， 只 能 通 过增 加 应 力 的办 法 来 达 到 提 供能量的 目的， 结 果导致材料 的破坏强度随应变率 的增大 而提 高 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 期 王志亮 ， 等 ： 钢纤维混凝 土三轴压 缩下的强度和韧度特性 3 O 5 对 比图 5 ( a ) ， ( b ) 也 可发 现 ， 对 于钢 纤维 体 积 分 数不同的 S F R C偏应力一 应变曲线而言， 随着 的 3 结 论 ( a )竹= 0 7 5 增大 ， 其峰值应力 、 峰值应变和韧度都呈增 大趋 势 这与前述分析中得出的结论相一致 0 2 一 O O1 0 0 0 1 0 O 2 00 3 00 4 e2 e l ( b ) =1 5 0 图 5不同应变率时混凝土 的偏应力一 应 变曲线 Fi g 5 De v i a t o r i c s t r e s s s t r a i n c ur ve s of c o nc r e t e a t di f f e r e nt s t r ai n r a t e s ( 1 ) 乱 向分 布 的钢 纤 维 可 有 效 遏 制 混 凝 土 内部 微裂 纹 的演化 并 阻 滞宏 观裂 缝 的进 一 步 发 展 相 同 围压 下 ， 随着钢 纤维 体积 分数 的增 加 ， 混凝 土 的峰 值 应力 、 峰值应变得到明显提高， 其韧度也有所改善 ( 2 ) 围压对 混凝 土力 学特 性影 响 较大 ， 低 围压 下 钢纤 维改 善混凝 土 韧性 的效 果 比改善 其强 度更 为 明 显 ； 在 较 高 围压 下 ， 钢纤 维体 积分 数高 的混 凝 土试 件 韧度 尽管 有所 提高 ， 但抗 压 强度反 而 比素 混凝 土低 ( 3 ) 脆 性混 凝 土材 料 具 有 显 著 的应 变 软 化 和 应 变率 硬化 效应 随着 加 载应 变率 的增 加 ， 钢 纤 维混 凝 土 的峰值 应力 、 峰 值应 变有 一定 的增 大趋 势 参 考文 献 ： 1 2 3 4 程 庆国， 高路彬 钢纤维混凝土理论及应用 M3 北京 ： 中国铁 道 出版 社 ， 1 9 9 9 ： 1 9 CHENG Qing g u o，GAO Lu b i n The o r y a n d a pp l i c a t i o n o f s t e e l f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e M B e i j i n g ： C h i n a Ra i l wa y Pr e s s， 1 9 9 9 ： 1 9 ( i n Ch i n e s e ) WANG Zh i l i a n g， WU J i e W ANG J i a n g u o Ex p e r i me n t a l a n d n u me r i c a l a n a l y s i s o n e f f e c t o f f i br e a s p e c t r a t i o o n me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f S F RC J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 0 9， 2 4 ( 4 )： 5 5 9 - 5 6 5 谷先广 ， 李永池 ， 胡秀章 ， 等 超短钢纤维混凝土冲击压缩特性 研 究口 防护工程， 2 0 0 7 ， 2 9 ( 1 ) ； 1 1 一 l 4 GU Xi a n g u a n g， LI Yo n g c h i ， HU Xi u z h a n g， e t a 1 Re s e a r c h o n t h e i m p a c t c o mp r e s s i o n c h a r a c t e r i s t i c s o f u l t r a s ho r t s t e e l f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e J P r o t e c t i v e En g i n e e r i n g， 2 0 0 7 ， 2 9 ( 1 )： 1 卜1 4 ( i n Ch i n e s e ) OZ C AN D M， B AYRA KTAR A， S AHI N A， e t a 1 Ex p e r i me n t a l a nd f i ni t e e l e m e n t a n a l y s i s o n t h e s t e e l f i b e r r e i n f or c e d 5 6 7 8 9 1 O 1 1 c o n c r e t e ( S F RC)b e a ms u l t i ma t e b e h a v i o r J C o n s t r u c t i o n a n d Bu i l d i n g M a t e r i a l s ， 2 0 09 ， 23 ( 2) ： 1 0 6 4 1 0 7 7 高丹盈 ， 刘建秀 钢纤维混凝土基本理论 M 北京 ： 科学 技术 文献 出版社 ， 1 9 9 4 ： 2 9 4 3 0 3 GAO Da n y i n g。 LI U J i a n x i u Ba s i c t he o r y o f s t e e l f i be r r e i n f o r c e d c o n c r e t e M B e ij i n g ： S c i e n c e a n d Te c h n o l o g y L i t e r a t u r e Pr e s s ， 1 9 9 4： 29 4 3 0 3 ( i n Ch i n e s e ) C E C S 1 3 ： 8 9 钢纤维混凝土试验方法 s CECS 1 3： 8 9 Te s t me t ho d s u s e d f o r s t e e l f ibe r r e i nf o r c e d c o n c r e t e S ( i n C h i n e s e ) 彭刚 ， 刘德富 ， 戴会超 钢纤 维混凝土 动态压缩 性能及全 曲线 模型研究 J 工程力学 ， 2 0 0 9 ， 2 6 ( 2 ) ： 1 4 2 1 4 7 PENG Ga n g， LI U De f u， DAI H u i c h a o I n v e s t i g a t i o n o f d y n a mi c c 0 ns t i t u t i v e m o d e l o f s t e e l f i b e r c o n c r e t e un d e r c o n v e n t i o n a l t r i a x i a l c o mp r e s s i o n J En g i n e e r i n g Me c h a n i c s ， 2 0 0 9 ， 2 6( 2 )： 1 4 2 1 4 7 ( i n Ch i n e s e ) 焦楚杰 ， 孙伟 ， 张亚梅 ， 等 钢纤维高强混凝土在不同应变率时 的单轴受压性能 J 建筑结构 ， 2 0 0 4 ， 3 4 ( 8 ) ： 6 5 6 7 儿A0 C h u j i e ， S UN W e i ，Z HANG Y a me i ，e t a 1 Un i a x i a l c o m p r e s s i o n p r o p e r t i e s o f s t e e l f i be r r e i n f or c e d hi g h s t r e n g t h c o n c r e t e wi t h d i f f e r e n t s t r a i n r a t e s J B u i l d in g S t r u c t u r e ， 2 0 0 4， 3 4 ( 8 )： 6 5 6 7 ( i n Ch i n e s e ) 焦楚杰 ， 孙伟 ， 周云 钢纤维 混凝土准 静态单轴 受压力学 性能 J 重 庆建筑 大学学报 ， 2 0 0 6 ， 2 8 ( 2 ) ： 5 6 5 8 -l l AO C h u - j i e ， S UN We i ， Z HOU Ya n Qu a s i s t a t i c me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f S F RC u n d e r u n i a x i a l c o mp r e s s i o n J J o u r n a l o f Ch on g q i n g J i a n z h u Uni v e r s i t y， 2 0 0 6， 2 8( 2) ：5 6 5 8 (i n Ch i n e s e ) FARNAM Y ， M 00S AVI M ， SHEKARCHI M ， e t a 1 Be h a v i o u r o f s l u r r y i n f i l t r a t e d f i b r e c o n c r e t e ( S I FCON)u n d e r t r i a x i a l c o mp r e s s i o n J C e me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h ， 2 0 1 0 ， 4 0 ( 11 ) ： 1 5 71 1 5 8 1 POON C S， SHUI Z H 。 LAM L Co m p r e s s i v e b e h a v iou r o f f i b r e r e i n f o r c e d h i g h - p e r f o r ma n c e c o n c r e t e s u b j e c t e d t o e l e v a t e d ( 下转第 3 1 1页 ) 如 如 0 鲁苣一 一 日 一 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 许晨 ， 等 ： 混凝土 内部 温湿度对钢筋锈蚀 的影 响 3 1 1 5 6 7 8 9 1 O J 1 1 BAZANT z P Phy s i c a l mo d e l f o r s t e e l c o r r o s i o n i n c o n c r e t e s e a s t r u c t u r e s ： Th e o r y l- J AS CE J o u r n a l o f S t r u c t u r a l D i v i s