新型大断裂应变FRP约束混凝土圆柱的轴压性能.pdf

2 0 1 0 年 第 7 期 (总 第 2 4 9 期 ) N u mb e r 7 i n 2 0 1 0 ( T o t a l No 2 4 9 ) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 T HEORET I CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 0 0 7 0 1 5 新型大断裂应变 F R P约束混凝土圆柱的轴压性能 龙跃凌 。戴建国 。 ( 1 广东工业大学 土木工程系 ，广东 广州 5 1 0 0 0 6 ；2 香港 理工大学 土木及结构工程学系 ，香港) 摘要： 对新型大断裂应变F R P约束混凝土圆柱的轴压性能进行变参数的应力一 应变全曲线研究， 研究参数有 F R P 种类、 包裹层数、 非 约束混凝土强度等。新型大断裂应变 F R P约束混凝土的轴压性能与 C F R P约束混凝土、 G F R P约束混凝土、 A F R P约束混凝土的轴压性能 相比较， 比较发现新型大断裂应变 F R P约束混凝土轴压性能优于一般F R P约束混凝土。 关键词： 大断裂应变；F R P ；约束混凝土； 轴压 中图分类号 ： T U5 2 8 0 1 文献标 志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 0 ) 0 7 0 0 4 4 0 4 Be ha vi or o f ci r c u l a r c onc r e t e c ol umns c on f i ne d b y ne w- t ype d l ar ge r up t ur e s t r a i n F RP u nde r a x i al c ompr e s s i on LONG Yu e l i n g ， DAIJ i a n - g u o ( 1 D e p a r t me n t o f Ci v i l E n g i n e e r i n g ， Gu a n g d o n g U n i v e r s i t yo f T e c h n o l o g y ， Gu a n g z h o u 5 1 0 0 0 6 ， Ch i n a ； 2 ， De p a r t me n t o f C i v i l a n d S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ， T h e Ho n gK o n gP o l y t e c h n i c U n i v e r s i t y ， Ho n g k o n g ， C h i n a ) Ab s t r ac t ： Re s e a r c h o n t h e s t r e s s - s t r a i n c u r v e s o f c o n c r e t e c o n fin e d b y n e w-t y p e d l arg e r u p t u r e s tra i n F RP s wi t h v a r i a b l e p a r a me t e r s h a v e b e e n c a r rie do ut T h e c o ns i d e r i n gpa r a m e t e r si n c l u d e st y pe s o fF RP， wr a p p i n gl a y e r s a nd s tre n g t h o f u n c o n fin e d c o nc r e t e Ax i a l c o mp r e s s i v eb e h a v i o ro f c o n c r e t e c o n fin e d b y l a r g e rupt u r e s t r a i n F RPs i s c o mp a r e d wi th t h a t o f c o n c r e t e c o n fin e d b y CF RP， GFRP a n d AFRP， d e mo n s tra t i n g t h a t t h e S H p e r i o r i t y o f c o nc r e t e c o n fin e d b y n e w ty pe d l a r g e ru p t u r e s t r a i n FRPs wi t h g o o d p r os pe c t in c i v i l e n g i n e e rin g Ke y wor ds ： l a r g e rup ture s t r a i n； FR P； c o n fi n e d c o n c r e t e ； a xi a l c o mp r e s s i o n 0 引言 近年来， F R P材料由于其施工方便、 不改变原结构的动力特 性等优点在建筑结构加固中被广泛应用。目前， 对 F R P约束混凝 土的性能研究主要集中在 C F R P约束混凝土和 G F R P约束混凝 土 ， 而对大断裂应变 F R P ( L R S F R P ) 约束混凝土的研究很少。 相对一般 F R P材料而言， 大断裂应变 F R P具有断裂应变较 大 ( 可达到 5 7 ) 和 弹性模 量较小 ( 仅 为 C F R P的 1 1 0甚 至 1 2 0 ) 的特点。 上述特点决定了在相同厚度的情况下， 大断裂应变 F R P提供约束应力较小 ， 但大断裂应变 F R P较大的断裂应变允 许被其约束的结构构件可以经历较大的变形 ， 克服了一般 F R P 材料断裂应变较小而不利于抗震加固的缺点 ， 非常适合结构抗 震加固。 对新型大断裂应变 F R P约束混凝土的轴压性能的研究， 有助于促进该新型大断裂应变 F R P在土木工程 的应用 。 本文首 次对新型大断裂应变 F R P约束混凝土的轴压性能进行探究。 1 大断裂应变F RP的材料参数 本文研究的新型大断裂应变F R P有4种： P E T 6 0 0 、 P E T 9 0 0 、 P E N - 6 0 0 、 P E N - 9 0 0 。其中P E T 6 0 0和 P E T 9 0 0的化学成分为聚 对苯二甲酸乙二醇脂； P E N 6 0 0和P E N 9 0 0的化学成分为聚萘二 甲酸乙二醇酯。上述 4 种 F R P材料的力学参数具体见表 1 。 2 大断裂应变 F RP约束混凝土的轴压性能 目前 ， 国内外关于基于分析( a n a ly s i s o r i e n t e d ) 的 F R P约束 混凝土应力一 应变关系模型的研究很多， 主要有以下几种模型： 表 1 大 断裂应变 F RP的材料参数 注 ： t 、 E h分别为 F R P的厚度和弹性模量 ； 、 分别为 F R P的极 限抗拉强度和断裂应变 。 Mi r mi r a n和 S h a h a w y提出的模型同 ； S p o e l s t r a和Mo n t i 提出 的模型 ； C h u n和 P a r k提出的模型时 ； B i n i c i 提出的模型( ； 滕 锦光等 提 出的模 型 l l ； F a m 和 Ri z k a l l a提 出的模 型 1 2 ； ( ) H a r r i e s 和 K h a r e l 提出的模型； Ma r q u e s 等提出的模型 14 1 。 文献 1 5 应用 4 8个混凝土圆柱试件试验数据与上述模型 的计算结果进行比较。研究发现， 与其他模型相比， 滕锦光等提 出的模型 1 1 】能更好地反映 F R P约束混凝土的轴压性能， 与试验 数据最吻合。但在约束应力较小即应力一 应变曲线出现下降段 的情况下 ， 上述所有模型都未能很好地反映 F R P约束混凝土的 轴压性能。故文献 1 5 】 对滕锦光等提出的模型1 1】 进行修正， 使修 正后的模型在强约束或弱约束情况下都能反映 F R P约束混凝 土的轴压性能。 采用修正的滕锦光等提出的模型1 5 对 3 6个新型大断裂应 变F R P约束混凝土圆柱( 圆柱直径 D = 1 5 0 mm， 柱高H= 3 0 0 mr r 1 ) 的轴压性能进行应力一 应变全曲线研究。 研究参数有 F R P种类、 包裹层数 、 混凝土强度， 详见表 2 。 其中混凝土强度分别采用C 3 0 、 C 4 0 、 C 5 0混凝土轴心抗压强度的标准值。 收稿 日期 ：2 0 1 0 - 0 2 2 4 基金项 目：广东省 自然科学基金项 目资( 9 4 5 1 0 0 9 0 0 1 0 0 2 7 4 4 ) ； 广东工业大学博士基金 ( 0 8 3 0 6 1 ) 4 4 表 2 大断裂应变 F R P约束 混凝土 圆柱参数 图 1 ( a ) 、 ( b ) 、 ( C ) 分别给出了混凝土等级为 C 3 0 、 C 4 0 、 C 5 0 时 P E T 6 0 0约束混凝土圆柱在 F R P包裹层数不同时( 混凝土强 度相同) 的应力一 应变曲线。由图可见， 在非约束混凝土强度相 同时，随 F R P包裹层数增加， P E T 6 0 0约束混凝土圆柱的极限 强度和极限应变都显著增加。 当混凝土等级为C 3 0时， 包裹 1 、 2 、 3层 P E T 6 0 0 ， 其极限强度与非约束混凝土相比分别提高了2 、 3 5 、 4 9倍， 其极限应变与非约束混凝土( 非约束混凝土极限压 应变取 0 0 0 3 5 ) 相比分别提高了2 l 、 3 7 、 5 3 倍。 当混凝土等级为 C 4 0时， 包裹 1 、 2 、 3 层 P E T 6 0 0 ， 其极限强度与非约束混凝土相 比分别提高了 1 7 、 2 8 、 3 8倍， 其极限应变与非约束混凝土相比 分别提高了 1 7 、 2 9 、 4 1 倍。当混凝土等级为 C 5 0时， 包裹 l 、 2 、 3 层P E T 6 0 0 ， 其极限强度与非约束混凝土相比分别提高了 1 5 、 2 4 、 3 2 倍， 其极限应变与非约束混凝土相比分别提高了 1 5 、 2 5 、 3 5 倍。 此外 ， 由图 1 ( a ) 、 ( b ) 、 ( c ) 可见， 在 F R P包裹层数相同时， 随混 凝土等级的提高， 约束混凝土的极限强度和极限应变提高的幅 度减小。值得注意的是 ， 在混凝土等级较高时( C 5 0 ) ， 包裹 1 层 P E T 一 6 0 0 时， 其应力一 应变曲线出现了明显的“ 上升一 下降一 上升” 8 ( b ) C4 0 1 4 图 1 P E T - - 6 0 0约束混凝土圆柱在 F RP包裹层数不同时的应力 应变曲线 情形， 不同于一般 F R P约束混凝土应力一 应变曲线“ 二段上升” 情 形( 强约束) 或“ 上升一 下降” 、 “ 上升 持平一 下降” 情形( 弱约束) 。 类似地 ， P E N 一 6 0 0约束混凝土圆柱在 F R P包裹层数不同时 ( 混凝土强度相同) 的应力一 应变曲线见图2 。当混凝土等级为 C 3 0 时， 包裹 1 、 2 、 3层 P E N一 6 0 0 ， 其极限强度与非约束混凝土相 比 分别提高了2 3 、 3 8 、 5 - 3倍， 其极限应变与非约束混凝土相比分 别提高了 1 8 、 3 1 、 4 5 倍。 当混凝土等级为 C 4 0时， 包裹 1 、 2 、 3 层 P E N 6 0 0 ， 其极限强度与非约束混凝土相比分别提高了 1 9 、 3 、 4 1 倍， 其极限应变与非约束混凝土相 比分别提高了 1 4 、 2 5 、 3 5 倍。当 混凝土等级为 C 5 0时， 包裹 1 、 2 、 3层 P E T 6 0 0 ， 其极限强度与 非约束混凝土相比分别提高了 1 6 、 2 6 、 3 5倍， 其极限应变与非 约束混凝土相比分别提高了 1 3 、 2 1 、 2 9 倍。另外， 在相同包裹层 数时， P E N一 6 0 0约束混凝土的极限强度提高幅度较 P E T 6 0 0约 束混凝土大， 但其极限应变提高幅度较 P E T 6 0 0约束混凝土小。 这是 由于 P E N 6 0 0材料特性决定的 ： P E N 6 0 0的弹性模量较 P E T 6 0 0大， 而其断裂应变较 P E T 6 0 0 小。 由于 P E T 一 9 0 0与 P E T 6 0 0 、 P E N 9 0 0与 P E N 6 0 0只是厚度 不同： P E T 9 0 0的厚度是 P E T 6 0 0的 1 5倍； P E N 9 0 0的厚度是 P E N 6 0 0的 1 5 倍( 见表 1 ) 。故 P E T 9 0 0 约束混凝土圆柱在F R P 包裹层数不同时( 混凝土强度相同) 的应力一 应变曲线与 P E T 6 0 0 约束混凝土圆柱在 F R P包裹层数不同时( 混凝土强度相同) 的 应力一 应变曲线的类似； P E N 9 0 0约束混凝土圆柱在 F R P包裹 层数不同时的应力一 应变曲线与 P E N 6 0 0约束混凝土圆柱在 45 1 6 图 2 P E N - 6 0 0约束混凝土圆柱在 F RP F R P包裹层数不同时的应力一 应变曲线的类似， 这里不再赘述。 图 3给出了各类大断裂 F R P ( P E T 6 0 0 、 P E N一 6 0 0 、 P E T 9 0 0 、 P E N 9 0 0 ) 约束混凝土圆柱( F R P包裹层数相同， 混凝土等级 C 5 0 ) 的应力一 应变曲线。由图可见， 包裹层数相同时， 各类大断裂 F R P 约束混凝土的极限强度从大到小依次为： P E N 9 0 0约束混凝土、 P E T 9 0 0约束混凝土、 P E N 6 0 0约束混凝土、 P E T 6 0 0约束混凝 土。包裹层数相同时， 各类大断裂 F R P约束混凝土的极限应变 从大到小依次为： P E T 9 0 0约束混凝土 、 P E N 9 0 0约束混凝土、 P E T 。 6 0 0 约束混凝土、 P E N 6 0 0 约束混凝土。另外， 由于 P E N 6 0 0 与 P E T 一 9 0 0抗拉刚度十分接近， 所以包裹层数相同时， P E N 6 0 0 约束混凝土与 P E T 9 0 0约束混凝土的应力一 应变曲线几乎重 合，只是 P E T 9 0 0约束混凝土的极限强度和极限应变远大于 P E N - 6 0 0约束混凝土， 即P E T 9 0 0约束混凝土的轴压性能要好 于 P E N 6 0 0 约束混凝土。 可见， 抗拉刚度相同时， F R P的断裂应 变越大， F R P约束混凝土的强度越高和延性越好。 3 大 断裂应 变 F RP约 束 混凝 土 与一 般 F RP 约束混凝土轴压性能的 比较 新型大断裂 F R P ( P E T 6 0 0 、 P E N 一 6 0 0 ) 约束混凝土与一般 F R P ( C F R P 、 GF R P 、 AF R V) 约束混凝土轴压性能的比较见图 4 。 其中， C F R P 、 GF R P、 AF R P的力学参数见表 3 。 由图可见， 包裹层 数为 1 层时 ， P E T 6 0 0 、 P E N 6 0 0 、 C F R P 、 G F R P 、 AF R P约束混凝 土极限强度与非约束混凝土相比分别提高了 1 5 、 1 6 、 1 5 、 1 2 、 46 8 ( a ) 包裹1 层F R P ( b ) 包 裹2 层F R P 4 ( c 1 包裹3 层F R P 图 3 各类大断裂 F RP约束 混凝土 圆柱( F RP包裹层数相同 ) 的应力一 应变 曲线 1 3 倍， 其极限应变与非约束混凝土相比分别提高了 l 5 、 1 3 、 3 6 、 4 - 3 、 6 7倍。 包裹层数为2层时， P E T 6 0 0 、 P E N 6 0 0 、 C F R P 、 G F R P 、 A F R P约束混凝土极限强度与非约束混凝土相 比分别提高了 2 4 、 2 6 、 2 2 、 1 6 、 2 倍 ， 其极限应变与非约束混凝土相比分别提高 了2 5 、 2 1 、 5 6 、 6 3 、 1 0 5 倍。 可见， 大断裂应变 F R P约束混凝土极 限强度提高幅度和极限应变提高幅度均高于一般 F R V ( C F V V 、 G F R P 、 A F R P ) 约束混凝土， 即大断裂应变 F R P约束混凝土的轴 压性能优于一般 F R P约束混凝土。 表 3 一般 F R P的材料参数 注I f 、 E 8 分别为 F R P的厚度 、 弹性模量、 断裂应变。 4结论 对新型大断裂应变 F R P约束混凝土的轴压性能进行变参 数的应力一 应变全曲线研究， 得到以下结论： ( 1 ) 在非约束混凝土强度相同时， 随大断裂应变 F R P 包裹 层数增加， 约束混凝土圆柱的极限强度和极限应变都显著增加。 ( 2 ) 在大断裂应变 F R P包裹层数相同时， 随混凝土等级的 提高， 约束混凝土的极限强度和极限应变提高的幅度减小。 6 O 5 0 40 3 0 b 20 1 0 0 9 0 80 7 0 6 0 皇5 o 4 0 3 0 2 0 1 0 O 0 0 1 O 0 2 0 0 3 0 0 4 0 O 5 0 0 6 s f a ) 包裹1 层F R P ( 混凝等级为C 5 0 ) 0 O 2 0 0 4 0 O 6 0 08 0 1 0 ( b ) 包裹2 层F RP ( 混凝 土等 级为c5 0 ) 图4 大断裂应变 F R P约束混凝土与一般 F RP约束混凝土轴压性能比较 ( 3 ) 包裹层数相同时， 各类大断裂 F R P约束混凝土的极限 强度从大到小依次为 ： P E N 9 0 0约束混凝土 、 P E T 一 9 0 0约束混 凝土、 P E N 6 0 0约束混凝土、 P E T 6 0 0约束混凝土。 包裹层数相 同时， 各类大断裂 F R P约束混凝土的极限应变从大到小依次为： P E T 9 0 0约束混凝土 、 P E N一 9 0 0约束混凝土 、 P E T 6 0 0约束混 凝土、 P E N- 6 0 0约束混凝土。 ( 4 ) 大断裂应变 F R P约束混凝土的轴压性能优于一般 F R P 约束混凝土。 参考文献： 1 1 T E N G J G， C HE N J F， S I MI T H S T ， e t a 1 S t r e n g t h e n e d RC s t r u c t u r e s MJ 上接第 4 3页 储备系数( 1 ， ) 要求越大， 设计 目标状态承载力( 眠) 取值越小。 式( 5 ) 可以充分反映出高性能材料和钢筋混凝土、 钢以及石料 应用于结构构件所产生的差异， 并且适用于上述各种材料的构件。 3 二系数表达法在碳纤维增强混凝土薄板 受 弯构件分析 中的应用探讨 在高性能材料的构件设计中， 根据织物增强混凝土薄板的 抗弯性能的荷载一位移关系曲线， 可以进一步得出薄板的极限 抗弯承载弯矩 眠 和截面曲率 之间的关系， 近似以两段折线来 表示 。 见 图 1 。 图 1 离性能材料 关系图 对于碳纤维增强混凝土薄板 ， 在受力初期 ， 碳纤维和混凝 土都处于弹性阶段 ， 由 可推出： y r ( 。r十 2 ) ， 因此 ， 意 UK： J o h n Wi l e y S o n s ， 2 0 0 2 【 2 1 陶忠， 于清， 韩林海， 等 F R P约束钢筋混凝土圆柱力学性能的试验 研究J 建筑结构学报 ， 2 0 0 4 ， 2 5 ( 6 ) ： 7 5 8 2 3 】3 魏洋， 吴刚， 吴智深， 等F R P 约束混凝土矩形柱有软化段时的应力一 应变关系 J j _土木工程学报， 2 0 0 8 ， 4 1 ( 3 ) ： 2 1 2 8 4 】 赵彤， 谤 0 纤维布改善高强混凝土性能的研究 J 工 建筑， 2 0 0 1 ， 3 1 ( 3 ) ： 4 2 4 4 5 1 赵彤， 刘明国， 谢剑 碳纤维布用于改善斜向受力高强混凝土柱抗震 性能的研究 J 土木工程学报， 2 0 0 2 ， 3 5 ( 3 ) ： 1 3 1 9 6 蔡新江， 田石柱， 王大鹏 ， 等F R P加固桥梁 R C短柱拟静力及网络拟 动力试验伽建筑结构学报， 2 0 0 9 ， 3 0 ( 2 ) ： 1 2 5 1 3 5 【 7 MI R MI R A N A， S H A HA WY M D i l a t i o n c h a r a c t e ri s t i c s o f c o n fi n e d c o n - c r e t e J Me c h a n i c s o f C o h e s i v e F ric t i o n a l Ma t e ri als ， 1 9 9 7， 2 ( 3 ) ： 2 3 7 2 4 9 8 1 S P O E L S T R A M R， MON T I G F RP c o n fi n e d c o n c r e t e mo d e l J J o u r n a l o f C o m p o s i t e s f o r C o n s t r u c t i o n ， A S C E， 1 9 9 9， 3 ( 3 )： 1 4 3 - l 5 O 9 C H UN S S ， P A R K H C L o a d c a r r y i n g c a p a c i t y a n d d u c t i l i t y o f R C c o l u m n s c o n f i n e d b y c a r b o n fi b e r r e i n for c e d p 0 1 y m e r 【 C 】 ， P r 0 c e e d i n g s ， 3 r d i n t e rna t i o n al c o n f e r e n e e o 1 3 c o mp o s i t e s i n i n f r a s t mc t u r e ( C D Ro m) ， 2 0 0 2 1 0 B I NI C I B An a n a l y t i c al m o d e l f o r s t r e s s s t r a i n b e h a v i o r o f c o n fi n e d c o n c r e t e J J E n g i n e e r i n g S t r u c t u r e s ， 2 O 0 5 ， 2 7 ( 7 ) ： 1 o 4 o - 1 o 5 1 l 1 T E N G J G， H U AN G Y L ， I J A M L ， e t a 1 T h e o r e t i c al mo d e l for fi b e r r e i n f o r e e d p o l y m e r c o n f i n e d c o n c r e t e J J o u rna l o f C o m p o s i t e s f o r C o n s t rnc t i o n ， AS C E， 2 0 0 7 ， 1 1 ( 2 ) ： 2 0 1 2 1 0 1 2 F A M A Z， R I Z KA L L A S HC o n f i n e m e n t m o d e l f o r a x i all y l o a d e d c o n c r e t e c o n fi n e d b y c i r c u l a r fi b e r r e i n fo r c e d p o l y me r t u b e s J A C I S t r u c t u r al J o u r n al， 2 0 0 1 ， 9 8 ( 4 ) ： 4 5 1 6 1 1 3 H A E E I E S K A， K HA R E L GB e h a v i o r a n d m o d e l i n g o f c o n c r e t e s u b j e c t t o v a ri a b l e c o nfi n i n g p r e s s u r e J A C I Ma t e r i a l s J o u rnal， 2 0 0 2 ， 9 9 ( 2 ) ： 1 8 0-1 8 9 1 4 MA R Q U E S S P C， MA RQ U E S D C S C， D A S I L V A J L ， e t a1 Mo d e l for a n aly s i s o f s h o r t c o l u mns o f c o n c r e t e c o n fin e d b y fib e r r e i n for c e d p o l y me r J J o u mal o f C o m p o s i t e s fo r C o n s t r u c t i o n ， A S C E， 2 0 0 4， 8 ( 4 ) ： 3 3 2 -3 40 f 1 5 1 J 】 A N G T ， T E NG J G A n a l y s i s o ri e n t e d s t r e s s s t r a i n m o d e l s for F R P c o n fi n e d c o n c r e t e J E n gin e e ri n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 7 ， 2 9 ( 1 1 ) ： 2 9 6 8 2 9 8 6 作者简介： 龙跃凌( 1 9 7 8 一 ) ， 男， 博士， 讲师， 主要从事结构工程研究。 单位地址： 广州市番禺区广州大学城外环西路 1 0 0号 广东工业大学 校区土木与交通工程学院土木工程系( 5 1 0 0 0 6 ) 联 系电话 ： 1 3 2 5 0 2 5 0 5 1 6 味着变形储备系数 D r 确定后 ， l ， 随之而定。 假设取 为 1 0 ， 则 y T = 3 0 。 随着荷载的加大， 这两种材料的应力应变关系不再是线 性关系 ， 同样可先假定 D 和 的取值 ， 根据式( 5 ) 知， 若已知 眠 则可确定出眠 ， 若已知 眠 就计算出 眠， 而 眠 和 眠 分别是 理论值和实测值 ， 两者的差值 r矗 一 慨 为储备的弯矩值 ， 可 根据设计的需要事先确定 ， 这样通过二系数表达法就在理论值 和实测值之间架起了一座桥梁， 便于通过试验研究得出的试验 结果上升到理论公式 的推导与应用 。 参考文献 ： 【 1 冯鹏， 叶列平， 黄羽立 受弯构件的弯形性与新的性能指标的研究 J 】 工程力学， 2 0 0 5 ， 2 2 ( 6 ) ： 2 8 3 6 2 1 ABDEL RAHAMAN A A， T ADRO G， R0ZKAL LA S HT e s t mo d e l f o r t h e fi r s t c a n a d i a n s ma rt h i g h w a y b r i d g e J AC I S t r u c t u r al J o u rnal， 1 9 9 5 ， 9 2 ( 4 ) ：4 5 l 4 5 8 3 MUF v r I A A NEWH00K J P， _ r ADR0S G De f o r ma b i l i t y v e r s u s d u c t i l i t v i n c o n c r e t e b e a ms w i t h F R P r e i n for c e me n t C P r o c e e d i n g s o f 2 n d I n t e r n a t i o n al Co nfe r e n c e O h Ad v a n c e d C o mpo s i t e Ma t e r i als i n Brid g e s a n d S t ruc t u r e s Mo n t r e a1Qu e b e c ： C S C E， 1 9 9 6： 1 8 9 1 9 9 4 】 潘永灿， 荀勇纤维织物与混凝土基体界面黏结性能试验研究【 J J _ 四 川建筑科学研究， 2 0 0 8 ( 1 ) ： 1 3 0 1 3 2 作者简 介： 单位地址 ： 联系电话 ： 潘永灿( 1 9 7 3 2 ) ， 男， 副教授 ， 硕士， 国家一级注册结构师、 国家一级注册建造师， 主要从事结构工程研究。 江苏盐城工学院土木工程学院 3 8 0 5 信箱( 2 2 4 0 5 f ) 0 5 1 5 8 8 9 7 8 8 8 2 4 7