浇注式沥青混凝土疲劳损伤分析.pdf

第 1 4卷第 6 期 2 0 1 1 年 1 2月 建筑材料学报 J 0URNAL 0F B UI L DI NG MATERI AL S Vo1 1 4， No 6 C ， 2 O1 l 文章编号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 1 ) 0 6 0 7 7 1 0 5 浇注式沥青混凝土疲劳损伤分析 张 华 ， 钱 觉时 ， 吴文军。 ， 郝增恒 ， 王 民 ( 1 重 庆 大学 材料 科学 与 工程学 院 ， 重 庆 4 0 0 0 4 5 ；2 重 庆市 智翔铺 道技 术工 程有 限公 司 ，重庆 4 0 0 0 6 0 ) 摘要：根据应力等效假设 ， 以劲度模量作为浇注式沥青混凝土疲劳损伤参量， 将浇注式沥青混凝土 劲 度模 量损 伤 因子增 量 随加 载 次数 的 累积过程 分 为 3个 阶段 ， 并 将宏 观 力 学性 能发 生剧 烈 变化 的 第 3阶段定义为浇注式沥青混凝土疲 劳裂缝 出现 区域 通过对不同温度下浇注式沥青混凝土疲劳 损伤试验结果的分析 ， 定义了浇注式沥青混凝土疲劳破 坏时的损伤 因子为临界损伤 因子， 分析得 到 了浇注式 沥青 混凝 土疲 劳破 坏 时损 伤 因子 与疲 劳 寿命之 间的 幂 函数 关 系， 建 立 了考 虑 温度 因素 的疲 劳损伤 模型 关键 词 ：浇注 式沥 青混凝 土 ； 劲度 模 量 ；疲 劳损 伤 ；临界损 伤 因子 ；疲 劳损伤 模型 中图分 类号 ： TU5 2 8 4 2 文献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 - 9 6 2 9 2 0 1 1 0 6 0 1 0 Ana l y s i s o n Fa t i g u e Da m a g e o f Gu s s a s p ha l t Co nc r e t e ZHANG Hu a ， QI AN J u e s h i ， WU W ， 一 j u n 。 ， HAO Ze n g h e n g ， W_ANG Mi n。 ( 1 Col l e ge o f M a t e r i a l s S c i e nc e an d Eng i n e e r i n g，Ch on gq i n g Un i ve r s i t y，Cho ng qi n g 4 00 04 5，Chi na； 2 Ch o n g q i n g Z h i x i a n g P a v i n g Te c h n o l o g y En g i n e e r i n g C o ，L t d ，C h o n g q i n g 4 0 0 0 6 0，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：A c c o r d i ng t o t he s t r e s s e qu i v a l e nc e a s s u m p t i o n，t h e da m a ge i n c r e me n t o f s t i f f n e s s mod ul us o f gu s s a s ph a l t c on c r e t e( GA) wi t h t he a c c umul a t i o n o f l o a d i ng nu m b e r i s di v i d e d i nt o 3 s t a g e s i n c a s e of us i ng s t i f f ne s s m o d ul us a s a f a t i gue da m a g e p a r a me t e r The t h i r d s t a g e，whi c h i s c h a r a c t e r i z e d b y t h e d i s t i nc t c ha ng e o f m e c ha n i c a l pr o pe r t y，i s d e f i ne d a s t he s t a g e of f a t i gu e c r a c k i ng Ba s e d o n t h e c ha r a c t e r o f f a t i gu e d a ma g e o f GA a t d i f f e r e n t t e mp e r a t u r e ，t h e c r i t i c a l d a ma g e f a c t o r ( Dp )f o r GA wa s d e f i n e d I t i s s h o wn t h at t h e r e i s a p o we r f un c t i on r e l a t i o ns hi p be t we e n d a m a ge f a c t or ( D) a nd f a t i gue l i f e o f GA whe n f a i l u r e Fu r t he r mo r e，a f a t i gue d a ma ge mo de l ，c o ns i d e r i ng t he i nf l u e nc e o f t e mpe r a t ur e，i s e s t a b l i s he d b y f i t t i ng t h e d a ma ge f a c t or of GA wi t h a n a pp r o p r i a t e f u nc t i o n Ke y wo r d s ：g u s s a s p h a l t c o n c r e t e ( GA)；s t i f f n e s s mo d u l u s ；f a t i g u e d a ma g e ；c r i t i c a l d a ma g e f a c t o r ( D。 ) ；f a t i gu e da ma g e m o d e 1 浇 注式 沥青 混 凝 土 ( GA) 是 以施 工 工 艺 为分 类 标 准而 确定 的一 种 沥青 混 凝 土 ， 结 构 上 属 于 悬 浮密 级 配 在 2 2 0 2 4 0 施 工温 度 条 件下 ， 沥 青 混合 料 呈 流淌 状态 ， 一般 不需 要碾 压 ， 只需 用简 单摊 铺 整平 机具 即可完 成施 工 ， 并 能达 到 规 定 的密 实 度 和平 整 度 浇注式沥青混凝 土具有拌 和温度高 、 矿粉含量 高 、 沥青含量高以及拌和时间长等特点 ， 且对钢桥面 有较强 的适 应 性 ， 因此 目前 主 要 用 于 钢 桥 面 铺 装l 】 j 浇 注式 沥青 混凝 土 的抗 疲 劳破 坏能 力 和结 构 行 为 不 同于普 通 沥青 混 凝 土 ， 其 疲 劳破 坏 机理 更 为 复杂 ， 影 响 因素 更 多 ， 而 且各 因素 之 间相 互 影 响 因 此 ， 目前普遍 适 用 于普 通 沥 青 混 凝 土 的疲 劳 特 性 分 析 研究 方法 ， 不 适 合在 具 有 高 劲 度模 量 的浇 注 式 沥 青 混凝 土 中使 用 要 准确 评 价 浇 注 式 沥 青混 凝 土 的 收稿 日期 ： 2 0 1 0 0 8 1 9 ；修订 日期 ： 2 0 1 0 1 1 0 8 基 金 项 目 ： 西 部 交 通 建 设科 技 项 目( 2 0 0 2 3 1 8 0 0 0 3 0 ) 第 一作者 ： 张华( 1 9 7 3 一 ) ， 男， 河北 隆化人 ， 重庆大学博士生 E ma i l ： a 1 3 9 8 3 1 9 2 5 9 9 1 6 3 c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 7 7 2 建筑材料学报 第 1 4卷 抗 疲 劳性 能 ， 必须 采用 有 效 的疲 劳 特性 分析 方 法 本 文根 据损 伤力 学 原 理 与 方 法 ， 分 析 浇 注 式 沥 青 混 凝 土 试 件 在应 变 控 制 下 的 疲 劳 试 验 结果 ， 建 立 疲 劳 损 伤 变 量与 疲劳 寿 命 之 间关 系 ( 疲 劳 损 伤 方 程 ) ， 以期 建 立 浇注 式沥 青 混 凝 土 疲 劳 性 能 的判 断方 法 ， 更 准 确 地 评价 浇注 式 沥青 混凝 土 的抗疲 劳性 能 1 浇 注 式 沥 青 混凝 土 疲 劳 损 伤 参 量 选择 与计 算 1 1 疲 劳损伤 参 量 的选择 沥青 混凝 土疲 劳损 伤研 究 的前 提是选 择 可 用 的 损 伤 参量 从疲 劳 的观 点来 看 ， 沥青 混凝 土 的劲 度模 量 是 一个 重要 的材 料 特 性 ， 也 是 非 常 敏感 的 一个 性 能指标 影响沥青混凝土劲度模量的因素很 多， 如沥 青用量 、 混合料 的压实度和空隙率、 以及反映车辆行 驶 速度 的加 载 时 间 和 所处 的 环境 温 度 条 件 等 浇 注 式沥青混凝土除了材料组成不同于普通沥青混凝土 外 ， 其劲度模量在常温下也远远高于普通 沥青混凝 土 弯 曲应 变疲 劳试 验 又 是 以 劲 度模 量 的 衰减 比例 作为疲劳破坏标准 ， 所 以选择浇注式沥青 混凝土劲 度 模 量 作 为 疲 劳 损 伤 参 量 能 较 好 地 表 征 其 疲 劳 特 性 1 2疲劳 损伤 因子 的计算 引起材 料 损伤 的 因素 很 多 在 一 定 环 境 条 件 或 荷载作用下 ， 都会引起材料的损伤即材料性能 的劣 化 疲 劳破 坏是 材 料 在 交 变 荷 载作 用 下 损 伤 逐 渐 累 积并 最 终导 致 失效 的力 学行 为 设 A 为试 件实 际 承载 面积 ， 即扣 除 了 由于 损 伤 而 不 能 承 载 的部 分 面 积后 得 到 的面 积 ； A 为名 义 面 积 ( 初 始面 积) ， 即无 损 伤 状 态 下 的面 积 ； 为 A 和 A 之 比 设 定 D 为 损 伤 因子 ， 其 中 ， D一0对 应 于 无 损状 态 ； D一1表征 材 料 完 全 断 裂 ； O D 1对 应 于 不同程度的损伤状态 损伤因子可定义为_ 3 j ： D 一 1 = = =1一 ( 1 ) 由于损伤 导 致有 效 面 积 减 小 ， 有 效 应 变 ( ) 则 增大 定 义有 效 应变 为 ： 一 上 1- D ( 2 ) 对于在应变 ( ) 控制模 式下的弯曲疲劳试 验而 言 ， 每次加载时 ， 试件 的变形保持不变 ， 而劲度模量 随加 载 次数 的增 加 而不 断减 小 当 试件 承受 N 次加 载后 ， 试 件 承受 的应 力 ( ) 减 小 ， 此 时试 件 的劲 度 模量 ( 5 州 ) 由下式 计算 ： S 州 )一 ( 3 ) 0 t 故 ： f ( N )一 S ( N ) e ( 4 ) 根 据应力 等效 假 设 ， 损 伤 材 料 的本 构 关 系 可 以 采用 无 损 时的形 式l_ 4 据此 整理 得 到 ： D 一 1 ( 5 ) 0 AD 一 1 ( 6 ) N 其中： s 。为初始劲度模量； S 和 s + 分别为单位次 数荷载作用前后小梁试件 的劲 度模量 ； A D 为单位 次数 荷 载作 用下 材料 的损 伤 因子增 量 2 浇 注 式 沥 青 混凝 土 疲 劳 损 伤 过 程 分 析 2 1 浇注式沥青混凝土疲劳试验条件 四点弯曲疲劳试验采用应变或应力 控制模 式 加载 波 形 为 Ha v e r s i n e( 偏 正 弦 波 ) ， 加 载 频 率 为 1 0 Hz 试件 尺 寸 为 ： 3 8 5 mlT l 6 5 mm5 0 mm 2 2胶 结料和 集料 级 配 的选择 胶结料使用改性沥青 ， 其性能指标见表 1 集料 级配 为 G Al O GA1 0内 部 空 隙 率 不 足 1 ( 体 积 分 数 ) ， 且 分 布相 对均 匀 ， 所 得试 验结 果 比较稳 定 ， 这 有 利于 试验 结果 的评 价 表 1改性 沥青 性 能指 标 Ta b l e 1 P e r f o r ma n c e i n d e x o f mo d i f i e d a s p h a l t Pe n e t r a t i o n ( 2 5 ) 0 1 rai n S o f t e n i n g p o i n t C D u c t i l i t y ( 1 0 ) c m Dy na mi c v i s c o s i t y ( 1 3 5 ) ( mPas ) 2 3浇注式 沥 青混 凝土 疲劳 损伤 过程 分析 在疲劳过程 中， 每一次荷载作用都 对材料造成 损伤 ， 沥 青混 凝 土疲 劳过 程 就是 损 伤 累 积过 程 图 1 和 图 2分别 为应 变 和 应 力 控 制模 式 下 ， 浇 注式 沥青 混凝 土劲 度模 量损 伤 累积 过程 图 由图 1和 图 2可知 ， 在 不 同加 载 控 制 模 式 和 不 同温度条件下， 浇注式沥青混凝土劲度模 量损伤 累 积过程都具有相 同的变化趋势 ， 即： 随着加载作用次 数 的增 加 ， 浇 注式 沥青 混凝 土 的损伤 累积 不 断增 加 由于试件 结构 内部 的微 观 缺 陷 等原 因 ， 损伤 初 期 劲 度模 量 急剧减 小 ， 损伤 累 积增加 较快 随后劲 度模 量 衰减 进 入相 对稳 定 状 态 ， 从 而 使 得 试 件 内 部损 伤 的 进 一步 发展受 到抑制 。 ， 损 伤累 积 出现 一个 稳定 而 缓慢 的阶段 随着加载作用次数 的增加 ， 劲度模量又 迅速降低 ， 试件完全失效 3 6 8 4 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6期 张 华 ， 等 ： 浇注式 沥青混凝土疲劳损伤分析 图 1 应变控制下浇注式沥青混凝 土劲度模 量损伤 累积 Fi g1 Da ma g e a c c u mul a t i o n o f s t i f f ne s s mo du l us of GA u nde r s t r a i n c o nt r ol 图 2应力控制下浇注式沥青混凝 土劲度模 量损 伤累积 Fi g2 Da ma ge a c c umul a t i on of s t i f f ne s s mo dul us o f GA un de r s t r e s s c ont r o l 3 浇注式沥青混凝土疲劳损伤模 型 3 1疲劳 破 坏新标 准 如何定 义 沥青 混凝 土疲 劳破 坏是 当前疲 劳研 究 的主要难点 目前通常将混凝土劲度模 量下降至初 始 劲度 模量 的 5 O 认 作 为 混 凝 土 出 现 疲 劳 裂 缝 的 时 间点 这 种定 义存 在一 定 的问题 ， 因为初 始 劲度 模 量 在加 载初 期 波 动 范 围很 大 ， 而且 确 定 初 始 劲 度 模 量 目前 也没 有统 一 的方 法 和标 准 一 些 研 究 者 将 加 载第 1 0 0次 时 的劲 度 模 量 作 为初 始 劲 度 模 量 ， 也 有 把加载第 5 o次时的劲度模量作 为初始劲度模量 因 此 ， 目前关于混凝 土疲 劳破坏 时间的定义是凭借经 验确 定 的 浇注 式沥 青混 凝 土具 有 沥 青 含 量 、 矿 粉 含 量 和 拌 和 温度 高 的特 点 ， 特 殊 的沥 青 胶 结 料 和 较 高 的拌 和温度 使 其有 较 高 的劲 度 模 量 在 标 准 疲 劳试 验 条 件 ( 试 验温 度 1 5 ， 加 载频 率 1 0 Hz ) 和较 高 的应 变 水 平 ( 6 0 0 1 0 8 0 0 1 0 ) 下 ， 浇 注式 沥 青 混 凝 土的劲度模量可以达到 7 0 0 0 1 4 0 0 0 MP a 按照传 统疲劳破坏定义方式， 其破坏时劲度模量 尚有 3 5 O 0 7 0 0 0 MP a 在 常温 2 0 2 5下 ， 浇 注式 沥青 混 凝 土 的劲 度模 量 也 同样高 于普 通 沥青 混凝 土 因此 ， 把 疲 劳裂 缝 出现 时 间假 设 为劲 度模 量下 降至初 始 劲度 模 量 的 5 0 并不 能 准 确 表 征 浇 注式 沥 青 混 凝 土 的疲 劳性 能 ， 可能 明显低 估 了其 疲劳 寿命 ， 而且 也不 能 有 效反 映其 结构 特性 图 3为不 同温 度下 浇 注式沥 青混 凝土 损 伤 因子 增量 A D 与 N Nf ( 加 载 次 数 与 疲 劳 寿 命 之 比 ) 的 关 系 N Nt 图 3 不 同温度下损伤因子增量与 N N 的关系 Fi g 3 Re l a t i ons hi p b e t we e n da ma ge i nc r e me n t ( AD) a n d N Nf a t d i f f e r e n t t e mp e r a t u r e s 由 图 3可见 ， 不 同温 度 下 浇 注式 沥青 混 凝 土 损 伤 因子 增量 随 N N 变 化均 呈 现 出 3个 阶 段 在 第 3阶段 ， 损 伤 因子 增 量 急 剧 增 加 ， 此 时试 件 发 生 破 坏 ， 出现疲劳 裂缝 ， 因此 将 A D N N 曲线上 损伤 因 子 增量 开始 发 生 急 剧 突 变 定 义 为 新 的疲 劳 破 坏 标 准 ， 此时 的加 载次数 为 试件 的疲 劳寿命 疲 劳破 坏 时 的损 伤 因子称 为 临界损 伤 因子 D。 ， 见 图 4所示 图 4 临界 损 伤 因子 D。 Fi g 4 Cr i t i c a l da m a ge f a c t or Dp 3 2 浇 注式 沥青 混凝 土疲 劳损 伤演 化规 律 在 8 0 0 1 0 应 变 水 平 下 ， 分 别 进 行 了 5 ， 1 0 ， 1 5 ， 2 O 的浇 注 式 沥 青 混 凝 土 四点 弯 曲疲 劳 试 验 ； 由于 在较 低温 度下 浇注 式沥 青混凝 土 的劲度 模 量非 常大 ， 1 0 0 0 1 0 应变 水 平 下所 需 的 应力 超 出了 四 点弯 曲设备的极限承载力 ， 所 以在 1 0 0 0 1 0 应变 水平 下 只进 行 了 1 5 和 2 0 这 2个 温 度 水 平 试 验 试验 结果 分别 见表 2及 图 5 ， 6 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 7 7 4 建筑材料学报 第 1 4卷 表 2浇注式沥青混凝土的疲劳寿命及 对应的临界损伤 因子 Ta b l e 2 F a t i g u e l i f e a n d c r i t i c a l d a ma g e f a c t o r o f GA N Nf 图 5在 8 0 0 1 0 应变水平下 ， 损伤 因子 D随 N N 变化 曲线 Fi g 5 Cha ng e o f da ma g e f a c t o r ( D wi t h N Nt a t 8 0 0 1 0 s t r a i n l e v e l N Nf 图 6 在 1 0 0 0 1 0 应变水平下 ， 损伤因子 D随 N Nr 变 化 曲线 Fi g 6 C h a n g e o f d a ma g e f a c t o r ( D)wi t h N Nf a t 】00 0 1 0 s t r a i n l e v e l 由表 2可 知 ， 在 应 变水 平 为 8 0 0 1 0 ， 温 度 为 5 2 0 条 件 下 ， 浇 注 式 沥 青 混 凝 土 的 临 界 损 伤 因 子大 约 为 0 5 5 0 7 1 温 度 越 低 ， 其 临 界 损 伤 因 子 越小 ， 而 且疲 劳 寿 命 相 对较 短 随着 温 度 的 升 高 ， 浇 注式沥青混凝 土的临界损伤 因子逐渐增 大， 且呈现 出 了优异 的疲 劳性 能 ， 加载 次数 达 到 了百 万 次 在应 变水平为 1 0 0 0 1 0 时， 浇注式沥青混凝土也呈现 出温度越高 ， 临界损 伤因子越大 、 疲劳 寿命越长 的 特 征 由 图 5和 图 6可 知 ， 浇 注式 沥 青 混 凝 土 的疲 劳 损伤分为 3个阶段 ： ( 1 ) 损伤初始较快发展阶段， 该 阶段 约 占疲 劳过 程 的 1 0 2 0 这 是 由 于材 料 内 部 存 在微 裂 缝 、 杂 质 、 孔 隙 和 薄弱 界 面 等缺 陷 ， 荷 载 作用在这些缺陷上产生应力集 中， 每次荷载作用 下 产生 的损 伤较 大 ， 损伤 发展 较 快 ( 2 ) 损 伤 稳定 发 展 阶段 ， 该 阶段 占疲 劳 过 程 的 7 0 8 0 左 右 在 这 一 阶段 ， 由 于 沥 青 混 凝 土 的 自愈 特 性 ， 劲 度 模 量 持 续 、 稳 定地 变 化 ， 导 致 疲 劳 损 伤 变 化 速 率 基 本 为 定 值 ， 单 位次 数荷 载 作 用 下 浇 注式 沥 青 混 凝 土 的损 伤 增量围绕一个稳定值上下波动 ( 3 ) 损伤破坏 阶段 ， 该 阶段约 占疲 劳过 程 的 5 1 O 在 此 阶段 ， 单 位 次数 荷载 作用 下 的混凝 土损 伤 增 量 急 剧 增加 ， 此 时 可认 为浇 注式 沥青 混凝 土发 生 了疲劳 破坏 由图 5和 图 6 可 知 ， 浇 注式 沥青 混凝 土 在 8 0 0 1 O 和 1 0 0 0 1 0 应变水平下 的损伤 因子( D) 随 N N 的变化均呈幂函数规律 ， 故只对 8 0 0 1 0 应 变 水平 下 4个温度 水 平 的试 验结 果进 行 了拟合 笔者 采用 Or i g i n软件 特有 的模 型 E x p As s o c 进 行 拟合 ， E x p As s o c函数 为 ： Y Y 。+ A1 ( 1一 e ) + A2 ( 1一 e x t z ) ( 7 ) 式 中 ： Y 。 ， A ， t ， A ， t 。 均 为 拟 合 参 数 ， 与 温度 、 加 载 频 率 和应变 水平 大小 有关 由于未 考虑初 始 损伤 ， 所 以 Y 。 一0 因变 量 Y即为 D； 自变 量 z即为 N N 采 用 式 ( 7 ) 对 损 伤 变 量 D 随 N N 变 化 曲线 进 行 拟 合 ， 结 果见 图 5和表 3 表 3 浇注式沥青混凝土损伤因子拟合参数 T a b l e 3 Fi t t i n g p a r a me t e r s o f d a ma g e f a c t o r f o r GA Te mp e r a t u r e C Al t l A2 t 2 R。 6 9 0 6 3 5 3 9 0 3 1 1 0 4 7 1 0 9 7 8 0 9 9 2 0 9 7 0 0 9 8 8 由表 3 可 以看出 ， 式( 7 ) 对试验结果的拟合非常 好 ， R 均 达 到 0 9 7以上 因此 ， 耦 合 了温 度 因素 的 浇 注式 沥青混 凝 土疲 劳损 伤模 型为 ： D A 1 一 e - N N f ) + A 1 一 e N N ) ( 8 ) 4 结 论 通过应力等效假定推导出劲度模量损伤 因子和 损伤 因子增量计算公式 ， 定义 了损伤因子增量稳定 阶段 与加 速 阶段 的转折 点 为浇注 式 沥青混 凝 土疲 劳 寿命判断的时间点 ， 定义 了浇注式沥青混凝土疲劳 破坏 时 的损伤 因子 为 其 临 界 损 伤 因子 ， 并计 算 得 到 5 2 O时 其大 约 为 0 5 5 0 7 1 低 温下 ， 浇 注 式沥 青混凝土临界损伤因子较小 ， 疲劳寿命相对较短 ； 随 着 温 度 的增 大 ， 浇 注 式 沥 青 混 凝 土 临 界 损 伤 因子 逐 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6 期 张华 ， 等 ： 浇注式沥青混凝 土疲劳 损伤 分析 7 7 5 ( 上接第 7 4 5页 ) Ce me nt M o r t a r s ” b y S he n Ya n g Xu Zh o n g z i 。 Ta n g M i n g s hu J Ad v a n c e d Ce me n t B a s e d Ma t e r t e r i a l s ，1 9 9 7 ， 5( 3 4) ： 1 0 9 - 1 1 0 r 1 1 S ANTHANAM M ， C0HEN M D， OLCK J S u l f a t e a t t a c k r e s e a r c h wh i t h e r n o w? J C e me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 1， 3 1 ( 6 )： 8 4 5 8 5 1 r l 2 RASHEEDUZZAFAR， AL AMOUDI O S B，ABDUL J AU W AD S N ， e t a 1 M a gn e s i u m s o d i u m s u l f a t e a t t a c k i n p l a i n a n d b l e n d e d c e me n t s J AS C E J Ma t e r C i v E n g ， 1 9 9 4 ， 6 ( 2 ) ： 1 3 1 4 2 0l Z 2 Z BR0W N P W An e v a l u a t i o n o f t h e s u l f a t e r e s i s t a n c e o f c a me n t s i n a c o n t r o l l e d e n v i r o n me n t J Ce me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h， 1 9 8 1， 1 1 ( 5 - 6 )： 7 1 9 7 2 7 AL AM oUD1 0 S B， M ASLEH UDDI N M ， SAADI M M Ef f e c t o f ma g n e s i u m s u l f a t e a n d s o d i u m s u l f a t e o n t h e du r a b i l i t y p e r f o r ma n c e o f p l a i n a n d b l e n d e d c e me n t s J AC I Ma t e r i a l s J o u r n a 1 ， 1 9 5 2， 9 2 ( 1 )： 1 5 - 2 4 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m