汽动给水泵油膜振荡故障分析与治理.pdf

第 4 4卷第 3期 2 0 1 5年 9月 热 力 透 平 THERMAL TURBl NE Vo 1 4 4 No 3 Se p 2 0 1 5 文章编号 ： 1 6 7 2 5 5 4 9 ( 2 0 1 5 ) 0 3 0 2 1 5 0 5 汔动给水泵油膜振荡故喧分析与治理 屈 斌 ， 张 宁 ， 甘智勇 ， 马会云。 ， 杜茂海 ， 张 利 ( 1 国网天津市电力公司电力科学研究院， 天津 3 0 0 3 8 4 ；2 天津军粮城发电有限公司， 天津 3 0 0 3 O O ) 摘要：某台2 0 0 MW 汽轮机机组的汽动给水泵组在运行中多次出现振动突增并导致跳闸的情况， 通过对此 故障进行分析诊断确认为油膜涡动所致， 并在 多次治理与现场试验中最终找到故障根 源为基础的不均沉降， 通过采 用减 小轴承顶部间隙的方法将故障成功排除 。 关键词：汽动积水泵；故障诊断；油膜涡动； 振动 中图分 类号 ： T K2 6 9 文献标识码 ：A d o i ：1 0 1 3 7 0 7 j c n k i 3 1 1 9 2 2 t h 2 0 1 5 0 3 0 1 6 Ana l y s i s a nd Tr e a t me nt o f Oi l Fi l m Os c i l l a t i o n Fa i l u r e o f a S t e a m- Dr i v e n Fe e d Pu mp QUBi n ，ZHANG Ni n g ，CAN Zh i y o n g ， MA Hu i y u n ，DUMa o h a i 。 ，ZHANG Li ( 1 S t a t e G r i d T i a n j i n E l e c t r ic P o w e r S c i e n c e& R e s e a r c h I n s t it u t e ， T i a n j i n 3 0 0 3 8 4 ， C h i n a ； 2 T ia n j in J u n l i a n g c h e n g P o w e r C o ， L t d ， T i a n j i n 3 0 0 3 0 0 ， C h i n a ) Abs t r a c t： Th e s u d d e n i n c r e a s e o f v i b r a t i o n h a p p e n e d ma n y t i me s d u r i n g t h e o p e r a t i o n o f a s t e a m d r i v e n f e e d p u mp f o r a 2 0 0 MW s t e a m t u r b i n e a n d l e a d t o t h e u n i t t r i p p i n g I t wa s a f f i r me d t h a t t h e c a u s e o f t h e f a i l u r e wa s t h e o i l f i l m wh i r l b y d i a g n o s i s a n d a n a l y s i s ，a n d t h e u n e v e n s e t t l e me n t o f f o u n d a t i o n wa s v e r i f i e d a s t h e f a i l u r e s o u r c e a f t e r ma n y t i me s o f t r e a t me n t a n d t e s t s Th e f a i l u r e wa s s u c c e s s f u l l y e l i mi n a t e d b y d e c r e a s i n g t he ga p on t op of t he b ea r i ngs Ke y wo r d s ： s t e a m- d r i v e n f e e d p u mp ；f a i l u r e d i a g n o s i s ；o i l f i l m wh i r l ；v i b r a t i o n 1 机组概况 某 2 0 0 MW 机组汽动给水泵为 2 0 0 7 年加装的 全容量泵组。小汽轮机型号为 T G QO6 7 一 l ， 由北 京电力设备总厂制造， 采用全周式进汽。给水泵由 沈阳水泵股份有限公 司制造 。汽动给水泵组共有 4个轴承均为圆筒瓦， 其 中 1 、 2号轴承支撑汽轮机 转子， 3 、 4 号轴承支撑给水泵转子， 1 、 2号轴承配备 了轴振传感器。小汽轮机转子为整锻实心转子与 给水泵转子采用叠片式挠性联轴器进行连接。给 水泵组与主机一同坐落于 1 8 1 T I 平台上。 2 故障分析诊断 2 0 1 4年初 ， 该机组 1号 、 2号 轴承轴振 幅值 开始 出现振动 突然 增大 的情 况 ， 多发 于高 负荷 工况下 ， 且最大振 幅呈现逐渐 升高 的趋势 ， 未 出 现振动增 大 时轴振 幅值 则基 本 维持 在 2 O 3 O m 之 间 。 2 0 1 4年 4月 8日， 该机 组振动 再 次突然 增 大， 2 号轴振 X 向振幅达到 1 5 0 m， 触发了保护 导致跳 闸。其他 1号 X、 1号 y、 2号 y振 幅也都 达到 1 0 0 m 以上， 跳 闸时汽轮发 电机组 负荷为 1 8 0 M W 。 针对这一问题 ， 利用专业仪器对小汽轮机 的 振动情况进行监测分析 。4月 9日启动汽动给水 泵 ， 在转速升至 4 8 0 0 r rai n之前 ， 1号 、 2号轴振 均维持在 2 0 3 0 m 的较低水平 ， 包括过临界在 内的最大幅值不超过 4 0 m， 但当转速升到 4 8 0 0 r rai n时 ， 1号、 2 号振幅突然上升 ， 最大振幅出现 在 1号 瓦 ， 达 到 8 2 m。而 当转 速 达 到 5 0 0 0 收稿 日期 ： 2 0 1 5 0 3 2 7 修订 日期 ： 2 0 1 5 0 5 2 7 作者简介 ： 屈斌 ( 1 9 8 7 一 ) ， 男 ， 毕业于北京科技大学 ， 大学本科学历 ， 助理工程师 ， 现从事旋转机械振动故 障诊 断领域工作 。 l ll 圜 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 汽动给水泵油膜振荡故障分析与治理 r mi n 以上时 ， 振动幅值又恢复至之前水平 。图 1 所示为此次启动的波德图。 转速 r mi n 图 1 小汽轮机启动波德图 由图 1可见 ， 在 4 8 0 0 r mi n至 5 0 0 0 r rai n 的转速区间内， 通频振幅( 上部曲线 ) 较其他转速 下的明显升高。汽轮机转子的临界转速分别为 ， 一 阶： 2 5 5 0 r mi n ， 二阶： 1 2 2 2 0 r rai n ， 显然 ， 这里 振幅的升高并不是过临界造成的 ， 而且在通频振 幅升高的时候基频振幅值并未升高而是继续维持 在较低水平。这说明整体振幅的升高是由其他频 率分量造成的， 需要观察频谱图做进一步分析。 图 2为振 幅最 大 时的频 谱 图， 此 时转 速 为 4 8 2 4 r mi n ， 一倍频频率为 8 O 4 0 Hz ， 幅值 3 9 m， 左侧较高的峰值为半频分量， 其频率为4 0 2 0 H z ， 幅值 7 8 3 肚 m。通过对比图谱中半频与一倍频的 大小可见此时的通频振幅绝大部分为半频成分。 8 O 6 0 蔷4 0 2 0 0 I ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： ： l ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： 1 ： ： ： ： I ： ： ： l ： ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： l ： ： ： ： l ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： I I l O 5O 1 0 o 1 5 0 频率， Hz 图 2 振动故障频谱图 图 3为振动故障发生前的频谱图， 此时转速 为 4 5 6 8 r rai n ， 通频振 幅 3 2 9 6 , m， 基 频振 幅 2 6 2 5 m。半频处也有 幅值 出现但很小 ， 约为 1 m。通过对 比振动故障发生前后 的频谱图不难 发现 ， 振幅突然升高是 由于半频分量的突增造成 的。在随后 的监测 中发现 ， 给水泵转速在运行 中 反复升 降 的过 程 中， 每 次 经过 或 停 留于 4 8 0 0 r mi n 附近时均会出现振动升高的情况 ， 且同样为 半频突增所致 。 至此可 以归纳该机组 振动故 障存在 以下特 点 ： 瞄II 1 1 ： ： ： ： I ： ： ： ： I ： ： ： ： J ： ： ： ： ： ： ： ： I ： ： ； ： ； ： 。 ： ： ： ： I ： ： I ： ： ； I ： ： ： ： ： ： ： ： I ： ： ： ： ： I ： ： ： ： ： ： I ： ： ： ： ： ： I ： ： 。 ： ： ： l ： ： ： ： ： l ： ： I 5 0 1 0 n 1 n 9 t 频 翠 H z 图 3 未发生故障时频谱图 ( 1 ) 振动增大与转速有关， 且发生于 4 8 0 0 r mi n 附近 。在此基础上转速升高或降低振 动均 恢复正常。( 2 ) 振动故障发生时振幅以半频 分量 为主。( 3 ) 未发生振动故障时机组振动幅值较低 。 ( 4 ) 振动增大具有突发性 。 由半频分量引起 的振动故障原因多为油膜涡 动或汽流激振， 而汽流激振多发生在高参数 的大 中型机组上 ， 该小汽轮机采用 4抽的低参数蒸汽 ， 产生该类故障的可能性不大。此外汽流激振一旦 出现振动将随着工况的升高而升高， 不应出现进 汽量增大而反振动恢复正常的情况口 。为进一步 论证故障原因为油膜涡动， 排 除汽流激振 的可能 性 ， 我们进行 了变油温试验 。在保证机组其他运 行参 数 不 变 的前 提 下 首 先 稳 定 转 速 至 4 8 0 0 r rai n 以激发振动故障， 然后将润滑油供油温度从 当前的 4 1开始每 5 mi n升高 1直到升至为 4 5， 之后将供油温度 降低 ， 同样每 5 rai n降低 1 直到降至 3 6。以 1 号轴振为例 ， 变油温试验 数据如下表所示 。 表 1 变油温试验数据 来油温度 振 幅 , m 1 号轴振随来油温度的升高而下降 ， 随下 降 而升高 ， 考虑到机组安全只将温度降低到 3 8 。 这种现象是典型的油膜涡动的特征。油膜涡动是 一 种 自激振动， 假设 1 根不受任何载荷 、 完全平衡 的理想转轴在高速转动时， 其轴径中心应与轴承 中心重合。如果转轴受到外界扰动 ， 就会使轴径 粥 蛆 们 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 汽动给水泵油膜振荡 故障分 析与治理 热力透平 中心偏离轴承中心一个小位移， 轴径在轴承 中的 位置见图 4 。此时 ， 偏离轴 承 中心 的轴径将受 到 油膜弹性恢复力 的作用 ， 以迫使轴径 回复至原中 心位置 。同时轴颈的偏移使油流的压力分布发生 变化 ， 被轴颈带动而高速流动 的润滑油从大间隙 流进小间隙， 油压逐渐升高， 形成图中所示的高压 区， 而流出后油压逐渐降低 ， 形成低压区。这个压 差整体上垂直于轴颈偏移方向， 形成失稳分力 ， 它 具有迫使转轴沿着垂直于径 向偏移方 向同向涡动 的趋 势 。 图 4 轴颈受力 分析 实际运行 中的汽轮发电机转子轴颈中心并不 是与轴承中心相重合的 ， 但是其产生失稳涡动 的 机理是相 同的。这种涡动的频率等同或略小于转 轴工频的一半。一旦发生涡动 ， 转 轴又将受到离 心力的作用 ， 这个离心力 又会进一步加大轴径 的 偏移量 ， 从而进一步减小油膜间隙， 使压差增大 ， 使失稳分力更大 ， 如此周而复始形成 了自激振动 ， 这就是油膜涡动的形成机理l 2 。当转轴的工作转 速低于两倍的临界转速时涡动的频率低于临界转 速 ， 此时的振动水平相对较轻 ， 称 为油膜 涡动 ， 但 当转轴的工作转速达到两倍 的临界转速时， 油膜 涡动的频率与临界转速重合产生共振发展成为油 膜振荡 。由于油膜振荡 的本质是一 种共振 ， 因此 它 的破坏性往往十分 巨大， 容易造成设备的损坏 。 在变油 温试验 中， 温度升高 、 润滑油 黏度下 降、 稳定性增 强 ， 使轴 颈趋于稳 定 ， 振 动减小 ； 反 之， 温度降低、 润滑油黏度增加、 油膜稳定性减弱， 使轴承稳定性变差 。至此可以断定该机组的振动 故障是产生的油膜涡动进而引发了油膜振荡。 3 治理过程 处理该类故障的思路 主要有两个方面 ， 一是 减小扰动， 消除使转轴偏离平衡位置 的诱 因。这 一 点主要从减小转子 的原始振动人手， 也就是通 过动平衡加重来降低转子的不平衡振动水平 。通 过监测我们发现 ： 1号 、 2号轴振的一倍频一直稳 定在 2 0 3 0 p - m 的范围内， 可改善的潜力很小 ， 而 且这种振动幅值对转子的扰动十分有限 ， 并不是 引起油膜涡动的主要原因。第二条思路也是最常 用的办法 ， 就是改善轴承 的稳定性。该机组长期 以来未开展检修工作 ， 推测是轴系中心 、 轴瓦间隙 在运行中发生 了变化从而导致轴承稳定性下降并 造成 了油膜涡动。于是决定进行揭瓦检修 ， 主要 开展以下 几方 面工作 ： ( 1 ) 检查 轴 瓦磨 损情 况。 ( 2 ) 复核轴瓦紧力 、 间隙。( 3 ) 复核转子中心数据。 经过检修发现 2 号 轴承上 瓦出现碎裂 ， 下 瓦 有轻微磨损 ， 顶部间隙达到 0 4 3 mm。于是更换 内瓦并调整顶部 间隙到 O 3 6 mm， 以满足厂家给 出的 0 3 2 0 3 9 mm 的标准要求 。 随后机组于 4月 1 8日再次启动 。1号、 2号 轴承的振动情况得到了明显 的改善 ， 但是每 当机 组转速达到 4 8 0 0 r rai n附近时仍然会 出现半频 振动分量突增的情况 ， 只是最大振 幅由之前 的 9 0 p -m降低到了 6 0z m。该机组的油膜涡动故障并 未完全解决。 该小汽轮机在此状态下运行到了 9月份 ， 停 机对其进行全 面检修 ， 转子末级叶片、 平衡块、 汽 封等部位均未发现异常 ， 通过测量 ， 轴弯曲、 晃度 、 飘偏、 通流间隙数据、 汽封间隙等全部符合工艺要 求。但 2号轴承下瓦乌金 出现大面积碎裂 ， 为此 更换 了新轴瓦。按技术要求将 1 号瓦顶隙调整为 0 3 0 mm， 2号瓦顶隙 0 3 5 mm。检修完毕再次 启动 机组 ， 振 动 情况 得 到 较 大改 善 ， 机 组 经过 4 8 0 0 r mi n附近时振幅降低至 4 0 t z m 以内， 但频 谱图显示半频分量仍然存在。 1 0 月 3 1日 1 7时 ， 小汽轮机再次 出现油膜振 荡 ， 2号轴振 X向达到 1 5 4 z m 触发保护跳机 ， 同 时 2号轴振 Y 向 6 4 m， 1 号轴振 X向 1 3 4 F - m， Y 向 8 1 m， 小机转速 4 8 3 0 r m i n 。经过两次检修 对损伤轴瓦进行 了更换并将各项检修指标全部调 整至标准要求 ， 但是仍然 出现油膜振荡 。之前这 I I Il 圊 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 汽动给水泵油膜振荡 故障分析 与治理 些年机组一直是按照这样的检修指标来运行的却 并没有出现振动故障。这说明一定是机组 的某些 情况出现了变化却还没有被发现 ， 需要进行更进 一 步的分析 。 为了弄清机组的振动情况， 我们对其进行了 振动外特性 贝 4 试 ， 分别对基础 、 地脚 、 轴承座进行 振动测量 ， 发现水泵基础振幅达到 了 2 0肚 m。而 相邻同型机组的汽动给水泵地面基础的振动值只 有 2 m。这说 明基础 出现 了松动。为 了弄清是 否因基础松动导致了机组不均匀沉降， 我们重新 校核 了轴颈扬度值 ， 发现 1号轴颈前扬 0 4 5 mm； 2号轴颈前扬 0 2 6 mm， 而设计安装要求为 ， l号 轴颈扬度 ： 前 扬 0 1 6 mm； 2号 轴颈 扬度 ： 后 扬 0 2 0 mm， 可见二者相去甚远 。该小汽机采用 的 是一体式设计 ， 1号、 2号轴承箱与汽轮机本体连 接在一起 ， 轴承座 台板 的垫铁也被浇筑在基础里 了， 轴承内又没有可调整垫铁 ， 因此无法进行轴承 标高的调整 。这说 明扬度的变化正是由不均匀沉 降造成的， 而不均匀的沉降将使各轴承的载荷分 配发生变化 ， 有的轴 承因此载荷 变轻从而造成轴 承稳定性下降。由于该机组特殊的设计使得扬度 无法完全恢复至标准要求 ， 只能通过其他手段来 改善轴承的稳定性。经过之前一 系列的检修 后， 若要进一步加强轴承 的稳定性 ， 就必须对轴承 的 承载原理做更加深入的分析与研究。 图 5为轴承内油膜压力分布 图， 其 中： 0 为偏 位角； e 为偏心距 ； 为相对偏心率， s e c ； R为轴 承半径 ； r为轴颈半径 ； h i 为最小油膜厚度。轴 承的承载能力 与多种参数有关 ， 对于 圆柱轴承 可 用下式表示 ： 图 5 轴承内油膜压力分布 圆ll l| P = 式中： P为轴承载荷 ； ， 为轴承承载能力系数 ； 为润滑油动力黏度系数 ； z 为轴承宽度 ；d为轴颈 直径； 为轴 颈旋转 角速度； 为相 对 间隙， 一c r ； C 为平均间隙， c Rr 。 从上式人手进行分析 ， 是偏心率 s和轴承 宽径 比 Z d的函数 ， 偏心率越大或轴承宽径 比越 大 ， 也越大 ， 轴承 的载荷 P也越大 ， 轴承越稳 定_ 3 。同样， 如果能够减小相对间隙 l ) 也可以提 高载荷 P 使轴承更加稳定。而要 同时实现这两 点都可以通过减小平均间隙 C 来做到 ， 减小平均 间隙在检修上就是减小轴承顶隙。当然提高轴承 宽径比也可以加强轴承的稳定性 ， 但是缩短轴 承 的长度对轴承的改造程度过大且不可逆不作为首 选的方案。 于是决定进一步减小轴瓦顶隙。虽然当前 1 号、 2号轴承 的顶隙 已经满足了生产商的标 准要 求 ， 但是由于机组发生了不均匀沉降， 这就需要突 破这个标准范 围来改善振动情况 ， 于是决定采用 椭圆轴承顶部间隙标准的要求， 即轴颈径值的 1 O 1 5 。该机组 1 号瓦轴径为 1 2 0 mm， 而 2 号瓦轴径为 1 6 0 mm， 按照该标 准计算 其顶隙可 以分别降低至 0 1 2 mm和 0 1 6 mm 的下 限。油 膜涡动具有传导性， 往往由一个轴瓦产生后迅速 传递至其他轴承 ， 虽然机组两次跳机均 由 2号轴 振触发， 但 因此断定油膜涡动完全 由 2号轴承引 起并不严谨 ， 监测仪器也并未监测 到振动激起 时 1 号、 2 号轴承有明显的先后顺序。所以我们决定 将 1 号 、 2号轴承 的顶 隙同时减小 。又考虑到避 免出现干摩擦决定将 1号、 2号顶隙在原基础上 分别降低 1 0 m， 达到 0 2 0 mm和 0 2 5 mm。 治理后 的机组于 l 1 月 2 1日再次开启 ， 启动 后在各个转速下均未出现半频分量 ， 高低负荷下 振幅稳定 ， 运行过程中的瀑布图如图 6 所示 ， 振动 几乎以一倍频为主 ， 低频成分完全 消失 。而且在 之后的运行中该机组再也未发生振动异常， 治理 取 得 成功 。 4 总 结 本文通过对某汽动给水泵异常振动现象的分 析 ， 描述了油膜涡动振动故障的频谱特征 、 振幅趋 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 汽动给水 泵油膜振 荡故障分析与治理 热力透平 0 5 0 1 o 0 1 5 0 频 率 H z 图 6治理 后瀑布图 势特征等诊断依据 ， 并介绍 了变油温试验这 一分 辨油膜涡动故障的试验方法。随后本文结合示意 图详细描述 了油膜涡动振动故障中油膜压力差 的 形成原因和轴颈涡动的作用机理， 希望能够使读 者对油膜涡动故障有进一步的了解和更深入 的认 识 。 在此次振动故障的治理过程中首先获得 的一 个经验就是要考虑到机组 的不均匀沉降因素。由 于本台小汽轮机 的支撑结构为整体式 ， 所 以一开 ( 上接 第 2 1 4页 ) 4 3 处理措施 停机后对 4号瓦油管路进行检查 ， 发现 4号 瓦进油管堵板未拆 除， 将其拆除。 处理 后 ， 2 0 1 4年 1 2月 0 8 日， 定 速 3 0 0 0 r mi n ， 3号瓦、 4号瓦的振动 4 7 u m、 4 2 g m， 且以 I X分量为主， 3号瓦 、 4号瓦、 5号瓦的瓦温分别 为 7 7、 8 4、 8 4， 瓦温、 振动起来均较好 。 5 结 论 该 6 0 0 Mw 机组通流改造后 ， 本文通过对其 异常振动的成功处理 ， 使得各瓦振动均在优 良范 围内， 确保 了机组安全稳定运行 ， 同时积累了丰富 的现场处理经验 ， 为今后 同类机组改造、 安装 、 调 试提供参考。 1 ) 机组在启动过程 中， 高 中压转子动静碰磨 是引起 1 号 、 2号瓦振 动爬 升的原因。经调整轴 始没有意识到会是沉降造成轴承稳定性变差， 导 致几次检修没有解决 问题 。后来通过外特性振动 试验和扬度测量才发现机组存在不均匀沉降。本 次治理 的另一个重要经验就是在特殊情况下可 以 考虑对 以往的检修数据进行适当的改变。由于机 组发生了不均匀沉降 ， 轴系 的原始状态发生 了变 化 ， 原先厂家的顶隙标 准即使调到下限也不能消 除油膜涡动 ， 这种情况下我们果断地突破 了顶 隙 的下限值 ， 但仍满足施工技术规范的要求 ， 取得了 非常好的治理效果， 希望能够为广大读者在类似 故障的治理中提供参考经验。 参考文献 ： 1 施维新 汽轮发电机组振 动及故 障 M 2版 北 京 ： 中国电力 出版 2 0 0 8 2 赵长存 ， 卢盛阳 ， 王建 汽动给水泵小汽 轮机油膜涡 动的分析 及处理_ J 河北 电力技术 ， 2 0 0 4 ， 2 3 ( 2 ) ： 6 7 3 张新勇 ， 段滋华 ， 张牢牢 滑动轴承油膜 涡动及油膜振 荡研究 J 太原理工大学学报 ， 2 0 0 8 ， 3 9 ( 3 ) ： 2 3 2 2 3 5 4 张学延 汽轮发电机组振动诊断 M 北京： 中国电力出版社， 2 0 0 8 封汽参数等措施后 ， 消除了高中压转子动静碰磨。 2 ) 因低压转子动刚度低 ， 以及制造、 安装等因 素 ， 低压转子 的轴振、 瓦振均较大。采用现场动平 衡方法 ， 降低 了 5号瓦、 6 号瓦的振动 、 瓦振 。 3 ) 4号瓦油流不畅、 进油量不足等问题 ， 致使 4号瓦轴振大幅波动 、 瓦温爬升 。处理后 ， 4号瓦 轴振小于 5 0 u m， 瓦温为 8 0， 均很稳定。 参 考文献 ： 1 吴文健 浙江省内国产化 6 0 0 MW 汽轮发电机组振动综合处 理 J 浙 江电力 ， 2 O l O ， 2 9 ( 1 0 ) ： 2 8 3 1 2 陆颂元6 0 0 MW 汽轮发电机组振动缺陷剖析L J 汽轮机技 术 ， 2 0 0 8 ， 5 0 ( 2 ) ： 1 3 1 1 3 3 3 童小忠 大型汽轮发 电机组摩擦 弯轴振 动的试验研 究 J 汽 轮机技术 ， 2 0 0 2 ， 4 4 ( 3 ) ： 1 6 9 1 7 2 4 徐百成 9 F A燃 气轮 机高 中压转 子碰 磨振 动 的分析 预处 理 _ J 浙 江电力 ， 2 0 1 4 ， 3 3 ( 1 2 ) ： 4 1 4 3 I s 张学延 汽轮发电机组振动诊断 M 北京： 中国电力出版 社 ， 2 0 0 8 ： 4 0 7 4 0 8 1 l ll 圊 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m