长沙地铁混凝土抗碳化性能及使用寿命预测研究.pdf

2 0 1 2 年 第 3期 (总 第 2 6 9 期 】 Nu mbe r 3 i n 2 01 2 ( T o t a 1 No 2 6 9) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 T HEORET I CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 2 0 3 0 1 8 长沙地铁混凝土抗碳化性能及使用寿命预测研究 刘蒙 ，史才军 ，何富强 ，杨建山。 ，蒋彪 s ，卞辉 S ，黄政宇 ( 1 湖南大学 土木工程学院，湖南 长沙 4 1 0 0 8 2 ； 2 中南大学 土木建筑学院，湖南 长沙 4 1 0 0 7 5 ； 3 长沙轨道交通集 团有限公司 ，湖南 长沙 4 1 0 0 1 4 ) 摘要： 研究多种因素对长沙地铁混凝土的抗碳化性能的影响， 试验结果表明混凝土抗碳化性能随混凝土强度等级增加而增强； 采用聚 羧酸减水剂混凝土的抗碳化性能优于采用萘系减水剂的混凝土的抗碳化性能。 依据 F i c k 第二定律及相似理论， 建立了长沙地铁混凝土抗 碳化耐久性预测方法。 混凝土抗碳化耐久性预测结果表明所设计的不同强度等级的长沙地铁混凝土抗碳化耐久寿命均超过了 1 0 0 年的设 计使用寿命。 关键词： 混凝土；碳化性能；地铁 ； 使用寿命预测 中图分类号 ： T U5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 2 ) 0 3 0 0 6 2 0 4 Re s e ar ch 01 1 c ar b ona t i o n r e si s t a nc e of Chan gs ha me t r o- c onc r e t e a nd s e r v i c e l if e pr e di c t i on L I UMe n g ， S HI Ca i -j t m ， HEF u q i a n g ， Y ANGJ i a n s h a h 3 J I ANGB i a o 3 , B I ANHu i ， HU ANGZ h e n g - y u ( 1 C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e ri n g ， H u n a nUn i v e r s i t y ， C h a n g s h a4 1 0 0 8 2 ， C h i n a ； 2 C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e r i n g ， C e n t r a l S o u t hU n i v e r s i t y C h a n g s h a 4 1 0 0 7 5 ， C h i n a ； 3 C h a n g s h a R a i l T r a n s i t Gr o u pC o ， L t d ， C h a n g s h a 4 1 0 0 1 4 ， C h i n a ) Abs t r a ct ：T h e 1 n fl u e n c e o f s e v e r a l f a c t o r s o n c a r bo na t i o n r e s i s t an c e o f C ha n g s h a me t r o c o n c r e m we r e s t u d i e d Ex p e ri m e n t a l r e s u l t s 1 n d i c a t e d t h a t t h e c o n c r e t e c a r b o n a t i o n r e s i s t a n c e i n c r e a s e d wi t h t h e g r o wt h o f c o n c r e t e s tre n g t h F o r a g i v e n s t r e n g t h gra d e ， t h e c o n c r e t e c a r b o n a t i o n r e s i s t a n c e s l i 曲t l y i n c r e a s e d wi th the d e c r e a s e o f wa t e r - c e me n t r a t i o C o n c r e t e ma d e wi th p o l y c arb o x y l a t e d e mo n s t r a t e d b e t t e r c arb o n a t i o n r e s i s t a n c e t h a n tha t o ft h e c o n c r e t e ma d e wi th n a p h t ha l e n e b a s e d s u p e r p l a s t i c i z e r Ba s e d o n F i c kS s e c o n d l a w an d s i m i l a r i t y t h e o r y， a l l me tho d wa s e s t a bl i s h e d t o a s s e s s the r e s i s t a n c e o f c a r b o n a t i o n f o r C ha n g s h a me t r o c o n c r e t e Re s ul t s i n d i c a t e d t ha t a l l c o n c r e t e b a t c h e s d e mo ns t r a t e d 1 0 0 y e ars o fs e r v i c e l i f e for c a r b o na t i o n r e s i s t an c e Ke y w or ds ： c o nc r e t e； c a r b o n ati o n； s u b wa y； s e r v i c e l i f e p r e d i c t i o n 0 引 言 第二定律及相似理论， 预测混凝土碳化耐久性寿命。 长沙地铁工程属国家重大市政工程项目， 规划建设周期长、 投资消耗大 、 对施工及混凝土质量要求高。 长沙地铁采用双掺粉 煤灰、 矿粉， 并配合以适量外加剂配制的高性能混凝土。 高性能 混凝土具有的特性： 易于浇筑、 泵送、 捣实而不离析、 长期保持 良 好的力学性能、 早期强度高、 韧性高和体积稳定性好。 在配合比 设计过程中， 除必须满足物理力学性能和施工性能等设计要求外， 还必须重点考虑混凝土的耐久性， 使地铁工程混凝土与钢筋混 凝土结构在所处环境条件下满足 1 0 0 年设计使用寿命的要求。 混凝土耐久性包括多个方面， 氯离子侵蚀 、 碱一 骨料反应、 硫酸盐侵蚀 、 碳化等。 而地铁混凝土所处的环境较为复杂， 尤其 地铁站台人流密集， C O： 浓度相对较高， 因此混凝土更易发生 碳化。 依据以往建设地铁的经验及数据， 地铁车站内的温度及相 对湿度均处于混凝土碳化较易发生的范围内。 因此相对于普通 混凝土工程 ， 地铁工程混凝土发生碳化的可能性很大， 直接影 响混凝土耐久性及结构的安全ll 生。 因此研究地铁? 昆 凝土抗碳化 耐久性具有十分重要的意义。 结合长沙地铁混凝土的配制要求， 研究多种因素对设计的 长沙地铁不同配合比混凝土的抗碳化性能的影响， 并根据 F i c k 收稿 日期 ：2 0 1 l - o 9 2 1 62 1 原材料 与试验 方法 1 1 试验材料及 配合 比 地铁项 目所用混凝土数量较大， 因此原材料选用不仅要 考虑经济 、 运输等因素， 还要求能够混凝土所用原材料数量充 足。 所用的为长沙周边水泥厂生产的水泥， 分别由Q、 w、 T三 家公司提供的P O 4 2 5级水泥， 各厂 P 0 4 2 5级水泥的化学 组如表 1 所示。 粉煤灰采用 M 电厂的 I I 级粉煤灰，其化学成 分的各项指标如表 2示； 所用矿粉为 L钢铁厂和 x钢铁厂的 $ 9 5 级矿粉 ， 比表面积 4 2 5 、 4 2 0 mV k g ； 两厂 的矿 粉化学成分指 标如表 3 示。 长沙地铁主体工程用混凝土拟采用的混凝土强度等级为 C 3 5 ， 预制盾构管片的混凝土强度等级为 C 5 0 。 C 3 5级混凝土以 卵石为粗骨料， 产自湖南湘江河段， C 4 5及 C 5 0级混凝土用碎 石为粗骨料， 连续颗粒级配 5 2 5 mm， 由长沙郊区碎石厂提供； 砂采用湖南湘江河段的河砂。 减水剂分为聚羧酸类减水剂和萘 系减水剂。 其中聚羧酸类减水剂由三家提供 ( 代码分别为 ： A、 B、 C) ， 萘系减水剂由两家公司提供( 代码分别为 I 、 I I ) 。 设计的 混凝土配合比如表4所示。 表 1 水泥的化学组分( 加粉煤灰和矿粉化 学成分 ) 注： c s s 6 6 ,- C 3 5 3 混凝土强度等级为 C 3 5 ， 采用卵石。 ) C 4 S 一 2 、 C 5 0 2 混凝土强度等级分别为 C 4 5 、 C 5 0 ， 采用碎石外。 括号内均为提供该原 料的厂家。 表中所示的水泥用量已减去 P 0 4 2 5 级水泥中所含的粉煤灰和矿粉质量 ， 并将其含量分别计算入粉煤灰、 矿粉用量中。 地铁工程拟采用的预制构混凝土等级为 C 5 0 ， 其他则采用 泵送混凝土， 根据不同结构的需要， 分别采用 C 3 5或 C 4 5级混 凝土。 根据一些经验公式和数据计算出来的混凝土配合比， 不 能够符合实际情况， 同时考虑工程种类与施工条件， C 5 0采用预 制混凝土， 坍落度选择 4 0 6 0 m l T l ， C 3 5及 C 4 5采用泵送混凝土， 属于大流动性混凝土， 初始坍落度确定为 2 0 0 l n i 1 左右， 考虑到 长沙搅拌站到施工现场的运距， 规定 1 h坍落度损失测试值小于 2 0 3 0 mm。 经过一系列的试拌和、 配合比调整以及对混凝土抗压 强度、 凝结时间、 泌水率和抗渗性 耐久性的控制， 最终选出满 足长沙地铁工程要求的混凝土配合比， 表 4中是对耐久性中抗 碳化性能测试的一部分试验配合比。 1 2 混凝土的成型与养护 按设计配合比称料后 ， 将原材料投入卧式强制式搅拌机， 干拌 1 mi n后， 将水与减水剂混合加入继续搅拌 1 mi n 。 将混凝 土拌合物一次装入 1 0 0 mmx l O 0 m mx l O 0 mm的试模内( 每三 个为一组) ， 并用抹刀沿各试模壁插捣， 并放在振动台上振动密 实 ， 自然养护 1 d后脱模， 放人标准养护室 ， 温度为( 2 0 2 ) ， 相对湿度 9 5 以上， 养护 2 6 d后， 从标准养护室拿出试块， 进行 碳化试验。 1 3混凝 土碳化 试验 混凝土快速碳化试验按照 普通混凝土长期性和耐久性能 试验方法 口 和中华人民共和国行业标准 水运工程混凝土试验 规程 ， 根据实验室设计配合比成型 1 0 0 mmx l O 0 mmx l O 0 mil l ， 试件在标准养护 2 6 d 后 ， 放人干燥箱中以6 0烘干 4 8 h ， 拿出 后将试件顶面、 底面及其中两个相对的侧面进行表面蜡封， 只留 两个对立侧面， 然后放人碳化箱中。 密闭的碳化箱试验控制条件要求为： 温度( 2 0 2 ) ， 相对湿 度( 7 0 + 5 )， C O 浓度要求( 2 0 3 ) 。 分别在 3 、 7 、 1 4 、 2 8 、 6 0 d 5 个龄期， 沿未蜡封面破型， 用 1 酒精酚酞溶液， 喷洒于劈裂面 上， 并沿劈裂面由表及里垂直测量未变色部分浓度， 精确到 1 mm， 每个试块取 1 0 个测点， 碳化深度取其平均值。 2 试验 结果与讨论 混凝土的碳化速率影响因素有很多： C O 浓度、 环境温湿度、 水灰比、 水泥品种、 水泥用量及混凝土掺合料用量、 混凝土含水 率和混凝土中可碳化物质含量等。 2 1 混凝 土 强度 的影响 由于混凝土是一种复杂的多相材料， 基于混凝土材料的宏 观和微观结构的组成。 混凝土的强度主要由以下三个方面构 成 ： 硬化的水泥浆体的强度 ； 浆体一 骨料的黏结强度； 骨 料的特性 。 其中水泥浆体的强度是最重要的。 水泥水化时， 水 泥与水的拌合物有絮凝结构产生， 包裹大量的水 ， 在减水剂的 63 作用下， 可使絮凝结构解体， 加快水泥的水化过程。 水化产物包 裹在水泥颗粒表面， 随着养护时间的增长， 在标准养护条件下 ， 水泥内部未化颗粒逐渐减少， 水化产物继续增加， 水泥浆 的强 度也不断发展。 与此同时， 浆体逐渐硬化 ， 强度发展， 浆体与骨 料的界面黏结力也逐渐增强， 使得混凝土的强度在标准养护的 2 8 d内随时间逐渐增强。 研究表明混凝土的强度主要取决于其孔隙率， 而水灰比又 决定了混凝土的孔隙率和强度 。 图 1 显示出由试验所得混凝土强度与各测试龄期平均碳 化深度的关系。 由图 1 可明显看出， C 4 5随龄期延长， 碳化深 度有增长趋势， 但 C 5 0混凝土， 在快速碳化 6 0 d仍 旧未有明 显的碳化现象。 这是 由于强度等级为 C 4 5 、 C 5 0级混凝土， 强 度较高 ， 孔隙率小且密实度大， 大幅减少了 C O： 向混凝土内部 渗透的孑 L 隙通道； 且由于采用碎石作骨料， 胶凝材料与骨料结 合紧密 ， 也降低 C O 的渗透作用 ， 因此碳化深度明显小于 C 3 5 混凝土 碳化 时I可 d 图 1 混凝土强度对碳 化深度 的影响 图2反映出水灰比对混凝土平均碳化深度的影响关系。 水 灰 比是影响混凝土各种物理力学性能的主要因素， 图 2可以看 出， 在确定的 C O 浓度及环境温湿度条件下， 看出碳化 6 0 d 后， 水灰比为0 -4的 C 3 5 6 6 、 C 3 5 7 3 两组平均碳化深度要高于水灰 比为 O 3 8的 C 3 5 9 、 C 3 5 1 两组 。 碳 化 时 J司 d 图 2 混凝土水灰比对碳化深度的影响 2 2 不 同水泥 品种 的影响 长沙地铁主体用 C 3 5 级混凝土所用的水泥由不同水泥生 产厂家提供， 图 3反映出两不同生产厂家水泥制成的混凝土 平均碳化深度随时间的发展关系。 图中曲线显示可知 ： 由两不 同厂家所产水泥制成的混凝土试块 6 0 d平均碳化深度无明显 差异所引起的水泥化学组成的差异可能对混凝土抗碳化性能 会造成一定的影响。 这是 因为生产水泥过程中掺加其他物质 的量会影响水泥中四种矿物质的百分含量， 进而影响到水化 64 后混凝土中的可碳化物质的相对含量。 掺加其他不可碳化物 质越多， 相应的水泥混凝土的碳化程度会越低。 由化学成分分 析表也可以明显看出 Q、 W 两家厂商提供的水泥在矿物质含 量上没有大的差异， 且由图 3中 6 0 d平均碳化深度得知： 0与 w 两家水泥制造商所提供的水泥不会在抗碳化性能上对混凝 土造成较大差异。 碳化 时间 ， d 图 3 不 同厂家水泥对混凝 土碳化深度的影响 2 3水泥用量及掺合料的影响 图 4表示在外界环境均等且同等水灰 比条件下 ， 水泥掺 量与掺合料用量与平均碳化深度的关系， 可以看出此六组混 凝土在碳化 6 0 d时的平均碳化深度未有明显差别。 一方面 ， 这是 由于水 泥用量 大则相应 的水 泥 中 C ： S 、 C ， S、 C 、 C F含 量也越高， 水化后混凝土中的可碳化物质含量也相应较高。 另 一 方面 ， 同样条件下 ， 矿物掺合料对混凝土抗碳化性能的影 响有正面作用与负面作用两种 ： 正面作用 ： 矿物掺合料可 以减小混凝土中总的孔隙率及细化孔隙， 使 C O 难 以侵入混 凝土内， 改善了混凝土抗碳化性能 ； 负面作用 ： 粉煤灰是一 种具有潜在活性的火山灰掺合料。 含大量活性成分并发生化 学反应 ， 与水泥水化后的 C a ( O H) 发生二次反应 ， 使混凝土 的碱度降低 ， 从而使混凝土抗碳化能力减弱 5 】 。 因此 ， 掺加矿 物掺合料的混凝土平均碳化深度取决于水泥及粉煤灰两者 的共同作用。 研究表明： 原因是只有当粉煤灰取代水泥率达到 4 0 以上和水胶 比大于 0 5时。 混凝土的密实度下降 ， 其抗碳 化性能急剧下降6 。 在混凝土中掺加矿粉。 矿粉掺量并不是影 响混凝土碳化速度的重要因素 ， 在达到相同强度的条件下掺 矿粉的混凝土和普通硅酸盐水泥混凝土具有相同的抗碳化 作用的能力【 7 。 因此可知， 水泥用量增加， 同时相应掺合料用量减少， 两者 的共同作用使得此 6 组混凝土在碳化 6 0 d时的平均碳化深度 未有明显差别。 碳化 时 间 ， d 图 4 水泥用量及掺合料对混凝土碳化深度的影响 2 4 减水剂的影响 减水剂是目前商性能泵送混凝土重要的外加剂之一。 第三 代减水剂聚羧酸较之第二代萘系减水剂， 总体上有较高的减水 率、 良好的混凝土工作性及较好的水泥适应性。 图 5 显示在相同水灰比、 水泥用量、 掺合料掺量， 相同坍落 度的条件下， 掺加萘系减水剂和聚羧酸盐减水剂的试件在标养 护条件下各个龄期的立方体抗压强度值。 比较发现： 掺加萘系减 水剂的两组 C 3 5 7 2 、 C 3 5 7 3各测试龄期的抗压强度明显低于 掺加聚羧酸盐减水剂的 C 3 5 6 6组抗压强度值。 表 5和图 6表明混凝土减水剂对碳化深度的影响。 可以看 出， 掺加聚羧酸类减水剂的C 3 5 6 6 组各个龄期的平均碳化深度 均小于掺加萘系减水剂的 C 3 5 7 2 、 C 3 5 。 7 3组。 这是因为减水剂 的减水作用体现在表面活性剂对水泥水化过程的影响， 从减水 作用吸附一 分散机理分萘系减水剂属阴离子表面活性剂 ， 而聚羧 酸类减水剂作用机理是复杂的支链结构产生的空间位阻效应。 相较于萘系减水剂， 聚羧酸类减水剂在水泥颗粒表面的吸附量 小， 较少的掺量即可达到良好的塑化效果 ， 掺加后使得水泥与 水搅拌后的絮凝状结构分离， 加快水化过程， 且它在水泥颗粒 龄期 ， d 图 5 混凝土减水剂与立方体抗压强度关系 表面一般为刚性链横卧吸附状态， 支链的存在及齿形的吸附方 式 ， 使初始水化产物较难将减水剂分子吸附层覆盖， 因而它在 水泥颗粒表面的有效作用时间较长S l ， 不仅改善新拌混凝土的 和易性、 有效抑制坍损， 也使水泥石内部孔隙体积明显减少 ， 水 泥石更为致密， 混凝土的抗压强度显著提高。 因此聚羧酸类高效 减水剂的掺加使得水泥石内部孔隙体积明显减少 ， 更为致密， 阻碍了C O： 的渗透速率， 改善混凝土的抗碳化性能。 表 5 含不同减水剂混凝土及相应物理性能测试结果 碳化时 间 d 图6 混凝土减水剂对碳化深度的影响 3 混凝土抗碳化寿命的预测 3 1 相似 理论 对于一般物理量的相似应该满足几何相似、运动相似、 动 力相似， 而这些相似应该满足相似的三大定理 ， 即： 生 ： l ( 1 ) Al 式中： A 速度比尺； 时间比尺； A 。 几何比尺。 实际混凝土结构的碳化是非常复杂的过程 ， 为了便于试 验模型的参数设计， 在满足工程实际要求基础上， 仅考虑主 要影响因素 。 根据理论分析 ， 提 出一些基 本假定 1 0 】 。 利用 F i c k第二定律及相似理论的将原型及模 型的碳化方程简化 为【 】 ： ep= A tt ( I A 、 A 。 A A A ( 3 ) l A。 式中： 原型碳化深度达到钢筋表面的时间， 年； 模型试件碳化时间， d ； 原型试件钢筋保护层厚度 ， m m； 模型试件 6 0 d 碳化深度， mm； 原型与模型碳化速度之比。 原型与模型碳化速度之比， 可用式( 4 ) 计算： Vm ( 4 ) m V 乙 m 式中： 原型试件 C 0 2 深度影响因数 ， k p = 0 7 4 2 0 2 2 4 1 g C p ； c D 原型 C O 浓度； j 模型试件 C O ： 深度影响因数， k m = 0 7 4 2 - o 2 2 4 1 g C m ； G m 模型 C O ： 浓度； A c O 2 浓度比尺， A L , p； A 。 c 0 扩散系数比尺。 3 2 抗碳化寿命预测 快速碳化试验中混凝土试件只留两个相对的侧面， 其余各 面用加热石蜡密封， 以保证试块与真实环境中混凝土一样是一维 渗透。 快速碳化试验中环境温度( 2 0 2 ) ， 相对湿度( 7 0 5 )， 基本与长沙地铁环境条件相一致。 大气中C O ： 的浓度为0 0 3 ， 根据其他城市已建地铁站监测 数据， 拟取长沙地铁站内C O 浓度值为0 0 5 ， 代人式( 4 ) 中， 得： ： ： Q ： ： ： 0 1 1 5 k V C l 0 7 4 2 0 2 2 4 1 g 2 0 V 2 0 下转第 8 0页 6 5 7 结论 载力没有降低， 且能够满足现行规范的要求， 安全储备较高。 通过对 C 3 0和 C 4 0两种混凝土强度等级和 3 种替代率( 0 、 5 0 、 7 O ) 的6根再生骨料钢筋混凝土梁的正截面受弯试验， 分 析了钢筋再生混凝土梁的受弯性能， 主要结论如下： ( 1 ) 再生骨料混凝土梁与普通钢筋混凝土梁相 比， 其破坏 过程和破坏形态相似； 普通钢筋混凝土梁计算理论的平截面假 定同样适用于钢筋再生混凝土梁的理论计算。 ( 2 ) 与普通钢筋混凝土梁相比， 钢筋再生混凝土梁的裂缝 发展最终形态无明显差异； 相同荷载下再生混凝土梁的裂缝最 大宽度较大， 但均能满足GB 5 0 0 1 0 - - - 2 0 1 O 混凝土结构设计规范 的要求， 且安全储备较高； C 3 0 优于 C 4 0混凝土强度等级钢筋再 生混凝土梁的抗裂缝性能， 且 5 0 替代率优于 7 0 替代率钢筋 再生混凝土梁的抗裂缝性能。 ( 3 ) 钢筋再生混凝土梁的抗裂度较普通钢筋再生混凝土梁 略差 ， 但相差较小， 且不同替代率对钢筋再生混凝土梁抗裂度 影响不明显； 钢筋再生混凝土梁梁开裂荷载理论计算值较实测 值大， 不利于工程应用 ， 建议对钢筋再生混凝土梁开裂荷载理 论计算值除以 1 3进行调整。 ( 4 ) 与普通钢筋混凝土梁相 比， 钢筋再生混凝土梁极限承 上接第 6 5页 模型试件尺寸为 1 0 0 mm l O 0 mmx l 0 0 ml l l ， 而地铁混凝土 结构平均设计衬砌厚度为 3 5 0 mm ， 混凝土保护层厚度取为 3 5 mm， 因此 ， A 1 = 3 5 0 5 0 = 7 故将 A 。 代入式( 3 ) 中， 可得： 、 1 A F = 一 = 6 0 8 7 B O 11 5 A D = B 2 A , - 0 1 1 5 x 6 0 8 7 = 0 8 0 5 A = X 0 8 0 5 x 0 0 0 2 5- 0 0 4 4 将各配合比 6 0 d平均碳化深度代入式( 2 ) 中， 可知各配合 比混凝土抗碳化耐久性年限均大于设计要求的 1 0 0年。 表 6 不同配合 比混凝抗碳 化寿命预测结果 4结 论 ( 1 ) 混凝土抗碳化性能与混凝土强度有明显的关系， 强度 越高 ， 混凝土越密实， 抗碳化陛能也越好 ， 相应耐久寿命也越长。 ( 2 ) 在相同强度等级下， 混凝土的抗碳化性能随水灰比的 增大而减 弱。 ( 3 ) 采用聚羧酸减水剂混凝土的抗碳化性能优于采用萘系 8 0 参考文献 ： 1 MO R I T ， e t a1An a p p l i c a t i o n o f r e c y c l e d c o n c r e t e a g g r e g a t e c o n c r e t e t o s t r u c t u r e s J C o n c r e t e J o u rnal， 2 0 0 0 ， 3 8 ( 6 ) 【 2 T O P C U I B P h y s i e al a n d me c h a n i c a l p r o p e r ti e s o f c o n c r e t e p r o d u c e d w i t h w a s t e c o n c r e t e J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s a r e h ， 1 9 9 7 ， 2 7( 1 2 )： 1 81 7 1 8 2 3 【 3 】肖建庄李佳彬 ， 等 再生混凝土技术研究最新进展与评述啪 混凝 土 ， 2 0 0 3 ( 1 0 ) ： 1 7 2 0 【 4 】DU Z h a o h u a ， L I U L i x i n， e t a1E x p e ri me n t a l s t u d y o n f u n d a me n t a l p r o p e r t i e s of r e c y c l e d c o n c r e t e I n t e rn a t i o n al S y mp o s i u m o n I n n o v a t i o n S u s t a i n a b i l i t y of S t ru c t u r e s i n Ci v i l En g i n e e rin g S o u t h C h i na Un i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， C h i n a ， 2 0 o 9 ( 2 7 ) ： 2 6 4 2 6 9 【 5 】 G B 5 0 0 1 0 - - 2 0 1 0 ， 混凝土结构设计规范 s 1 作者简介 联 系地址 联系电话 ： 杜朝华( 1 9 7 2 一 ) ， 男 ， 博士研究生， 高级工程师， 研究方向： 再生混凝土力学性能研究。 河南省郑州市文化路 9 7号 郑州大学综合设计研究院 ( 4 5 0 0 0 2 ) 1 3 7 0 0 88 5 8 7 9 减水剂的混凝土的抗碳化性能。 ( 4 ) 快速碳化试验结果表明， 长沙地铁用混凝土双掺( 粉煤 灰、 矿粉) 的配合比设计， 足以满足混凝土结构 1 0 0年抗碳化耐 久性设计寿命的要求。 参考文献 ： 【 1 G B T 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ， 普通混凝土力学性能试验方法标准【 s 】 2 0 0 2 【 2 G B J 8 2 1 9 8 5 ， 普通混凝土长期性和耐久性能试验方法【 s 1 9 8 6 3 3 J T J 2 7 O 一9 8 ， 水运工程混凝土试验规程 s 】 1 9 9 9 【 4 张子明， 周红军， 赵吉坤 温度对混凝土强度的影响 河海大学学 报： 自然科学版， 2 0 0 4 ， 3 2 ( 6 ) 5 5 彭波， 杨文， 等 大掺量矿物掺合料对预拌混凝土碳化的影响f J 混凝 土 ， 2 0 0 9 ( 5 ) 6 邢世海 超掺粉煤灰混凝土耐久性研究与应用 J 混凝土， 2 0 0 4 ( 7 ) ： 3 8 41 7 】姬永升 ， 赵光思， 樊振生 混凝土碳化过程的相似性研究【 J 】 淮海工学 院学报 ， 2 0 0 2 ( 3 ) 【 8 】姚燕 ， 王玲， 田培 高性能混凝土硼 C 京： 化学工业出版社， 2 0 0 6 9 】杨荣俊 ， 隗功辉 ， 张春林， 等 掺矿粉混凝土耐久性研究叨 混凝土， 2 o o 4 ( 1 1 ) ： 3 8 4 1 【 1 O 】 江见鲸混凝土结构工程学【 M 北京： 中国建筑工业出版社， 1 9 9 8 【 1 l 】 杜应吉 地铁工程混凝土耐久性研究与寿命预测【 D 】 南京 ： 河海大 学， 2 0 0 5 1 2 】 崔厂心相似理论与模型试验【 M 徐州 ： 中国矿业大学出版社， 1 9 9 0 【 1 3 】 李铁锋， 黄文新， 殷素红， 等 广州地铁混凝土的碳化试验及抗碳化 耐久寿命预测 J 】 混凝土， 2 0 0 8 ( 1 ) ： 2 3 2 5 1 4 】 李围， 何川 地铁单线盾构隧道管片衬砌合理厚度的探讨【 J 地下空 间 ， 2 0 0 4 ， 1 ( 2 4 ) 作者简介 ： 联 系地 址 ： 联系电话 刘蒙( 1 9 8 8 一 ) ， 女 ， 在读硕士研究生。 湖南省长沙市湖南大学土 木工程学院工程数 2 0 9室 ( 4 1 0 0 8 2 ) l 3 4 6 7 5 1 2 3 6 4