脚手架专项施工方案-2.doc

一 工程概况：
1、该工程位于青岛市开发区齐长城路以南,五台山路路以北，西邻昆仑山庄，东邻山大医院。由青岛秀兰房地产开发有限公司投资开发,青岛市建筑设计研究院集团股份有限公司设计，山东琴岗工程建设监理有限责任公司监理（非人防），青岛信达工程管理有限公司监理（人防），江苏南通三建集团有限公司承建。
2、该工程建筑物占地基本为四方形，建筑总面积约为13.1万平方米。工程为地下二层，其中负二层为人防部分负一层为非人防部分；地上由10#～14#、17＃楼六栋住宅楼和两层商业网点组成,其中13#楼为18层，其余均为33层。人防部分基础绝对标高为37。059～32.515m，地下二层层高为4.95m，地下一层层高为3.95m，各楼座建筑高度分别为：10#楼95.85m、11#楼95.85m、12#楼96m、13#楼54。1m、14#楼98.30m、17#楼96。00m.
二、安全和文明施工目标
1.安全目标:
全面贯彻国家“安全第一、预防为主"的安全方针，加强安全教育,确保安全生产.杜绝重大人员伤亡事故,机械及火灾事故，一般事故频率控制在0。5‰以内.
2.文明施工目标：
切实做到施工现场的安全文明施工的要求,切实开展"两型，五化”。创青岛市标准化示范工地。
3.环境保护目标
贯彻ISO14001环境管理体系要求，树立全员环保意识，最大限度的减少人为环境污染.
三、脚手架施工方案:本工程脚手架搭设形式分为两种：落地式脚手架和型钢悬挑式脚手架。落地式脚手架主要应用于地下室、网点及部分主楼，型钢悬挑式脚手架主要应用于主楼.
1、地下室落地脚手架搭设：
1。1、地下室脚手架设置双排立杆，搭设宽度0.9m；架体内侧立杆与地下室外墙外皮之间的距离为0。3m（要保证结构施工和地下室外墙卷材防水的施工）;立杆纵向间距1。5m，步距1。8m.连墙件设置利用基坑侧边支护锚杆与小横杆焊接设置，二步三跨设置连墙件，水平间距不超过4。5米，上下梅花形设置。
1.2、地下室脚手架连续设置纵向剪刀撑，剪刀撑设置在架体内侧立杆上（因外侧随基坑面搭设不规则，无法设置剪刀撑）.
2、网点落地式脚手架搭设:
2。1、脚手架在网点周围自然土上垫木道板及钢底座直接搭设，脚手架搭设高度为+8m。
2。2、架体搭设宽度0.9米,立杆纵距1。5米,架体步距为1.8米；架体内侧立杆距离外墙面的距离为0。25米。每步架铺设竹芭标高处，架体内增设两根大横杆，间距300mm。每步架在外侧立杆处设置两根护身栏杆，间距为600mm。
2.3、连墙件竖向间距3.6米,水平向间距不超过4.5米；在边缘梁砼内予埋短钢管，与架体扣件连接。
2。4、外侧纵向剪刀撑连续布置。
3、主楼落地式脚手架搭设:10＃、11＃、12＃、17#主楼落地式脚手架搭至地下室顶板砼浇注完成后,再在地下室顶板上继续搭设主楼落地式脚手架。连墙件的设置，脚手架立杆纵距、步距、剪刀撑的设置同网点落地式脚手架.13#、14＃主楼落地式脚手架搭设在地下室落地式脚手架上，连墙件的设置为二步三跨,脚手架立杆纵距、步距、剪刀撑的设置同网点落地式脚手架。10＃、11＃、12#、14＃、17＃楼落地脚手架搭设至3层顶，搭设高度为8。7m，其中14＃楼搭设高度为14。7m；13#楼落地脚手架搭设至6层顶，搭设高度为22。4m。
4、主楼悬挑脚手架搭设:
4.1主楼悬挑脚手架采用型钢悬挑，型钢型号为16#工字钢.分层次悬挑。悬挑层次如下：10#、11＃、12#、14#、17＃楼分别在4层、10层、16层、22层、28层进行悬挑，共悬挑五次；13＃楼在7层、13层进行悬挑,共悬挑二次，每次悬挑不超过7层高度为20米。本工程主楼层高为2.9米，根据规范要求主楼每6层一悬挑，悬挑脚手架搭设高度为17。4米。
4.2、脚手架搭设数据：立杆纵距1.5米（当排布不符合1。5米模数时，以小于1.5米为原则进行排布）；架体搭设宽度0.9米；架体与墙体之间的缝隙为0.25米（外墙外模拆除后，将该缝隙用小块模板或平网层层进行封闭至小于0。15米标准）；架体步距1.8米。
4。3、工字钢悬挑长度1.6米，楼板上搁置长度不小于2米；工字钢在立杆安放处事先焊接φ20以上的钢筋(长度大于100mm）,防止立杆滑移。
4.4、工字钢铺设原则：在外窗洞口处直接安放与楼板上,当遇上翻≤200mm的梁时，工字钢必须放置于上翻梁上部;当遇上翻≥200mm梁时，工字钢可从上翻梁内穿过,但是千万不能把梁主筋切断。工字钢穿剪力墙处，浇注墙体砼时预埋工字钢洞口（洞口高度250mm，宽度150mm)。
4。5、外墙在转角处设置斜向工字钢，该工字钢采用预埋铁件焊接固定。
4。6、工字钢在楼板上搁置段至少设置两根刚性锚固点，锚固点采用φ16圆钢预埋在楼板上.端部锚固点距离工字钢端部距离为200mm，另一道锚固点距离外墙内侧面距离为300mm.
4。7、工字钢斜拉卸荷采用φ14钢丝绳进行.每根工字钢至少设置一根卸荷钢丝绳。钢丝绳在工字钢端部斜拉点采用φ16以上钢筋焊接防脱绳卡,长度50~100mm;钢丝绳在建筑物上的拉结点采用预埋φ16钢筋环（预埋于工字钢上一层),钢丝绳扣于锚环上，每端至少三个绳卡扣紧扣牢。
4。8、连墙件设置:二步三跨设置连墙件，横向距离不超过4.5米，上下呈梅花型布置.连墙件采用短钢管与事先预埋在边缘洞口上的短钢管扣件连接。4。9、剪刀撑设置：单面架体立杆根数大于3根的连续设置纵向剪刀撑；单面架体立杆根数少于3根的设置“之”字形剪刀撑。剪刀撑搭接长度不小于1米,采用至少三个转向扣件连接；剪刀撑必须与所有相交立杆采用转向扣件连接。
4.10、脚手架搭设严格按照脚手架搭设相关规范及青岛市建筑工程脚手架及模板管理暂行规定要求施工。
5、脚手架搭设材料要求：
5.1、采用Φ48×3。5的钢管；扣件：用可缎铸铁材质的接卡、十字卡、转卡等三种管卡；
5.2、悬挑梁:采用热轧16号工字钢，悬挑长度为1。6m；斜拉索:采用Φ14钢丝绳；脚手板:选用成品竹笆；档脚板：选用12mm厚的竹胶板，高度180mm，刷彩色警示条纹。围护:选用安监站准用的密目安全网，水平网采用专用防护安全网。
5.3扣件：卡具选用符合标准的接卡、十字卡、转卡三种管卡,使用时勤检查，不得有裂缝、变形缩松、滑丝等缺陷；钢管:采用标准的48×3.5mm焊接钢管；钢管必须符合《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）的规定；扣件必须符合《钢管脚手架扣件》（GB/15831）的规定。其外观质量检验应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011)的要求。钢管，扣件采用租赁方式.对钢管,扣件出租单位要求如下：租赁单位应建立钢管、扣件使用档案。租赁单位必须依法取得工商行政管理部门颁发的营业执照，未办理合法手续的单位和个人一律不得向施工现场出租钢管、扣件及其它配件；产权单位与使用单位应签订质量协议，同时应当出具生产许可证、产品合格证、检测报告等有关材料.租赁单位应对出租的钢管、扣件的质量和安全性能负责。
6、脚手架防护措施：
6。1、严格按照“青岛市建设工程脚手架及大模板搭设暂行规定”执行。脚手架操作层四层立体安全防护应符合下列规定：
6。1。1脚手架搭设应高于操作层1。5m以上；
6.1。2在操作层上，脚手架外侧大横杆与脚手板之间要按要求设置两道防护栏杆和挡脚板，上栏杆高度为1。2m,下栏杆高度0.6m,挡脚板高度为18cm;
6.1。3操作层脚手板应铺满、铺稳，严禁出现探头板。使用竹笆脚手板时,纵向水平杆应固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于40cm。
6.1.4操作层脚手板与墙体的距离不应大于15cm，超过时应加设脚手板进行有效防护;
6。1.5脚手架操作层下方三步架内，必须按照操作层的要求，层层加设防护栏杆、挡脚板，满铺脚手板，脚手板内侧与墙体距离应满足规范要求.
6.2、架体内水平防护：落地脚手架在不超过3。2米处在架体内设置首道安全平网，每隔不大于10m再设层间安全平网。安全平网内侧距墙体不应大于15cm，大于时应加设安全平网进行有效防护。
6.3、电梯井道内安全平网不超过6米设置一道。本工程电梯井道在设备层楼面出设置首道水平防护网，向上每隔一层（即每两层设置一道）设置一道水平安全平网.
7、脚手架搭设构造措施：
7.1、基本要求：脚手架要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，要保证在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象,因此，脚手架必须具有足够的承载能力，刚度和稳定性，以确保安全.在大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆并与大横杆卡牢.落地脚手架立杆下应有底座和垫板。
7。2、整个架子应设置必要的剪刀撑与连墙点，以保证脚手架成为一个
稳固的结构。外脚手架的搭设，应沿建筑物周围连续封闭，如果因条件限制不能封闭时,应设置必要的横向支撑,端部加强设置连墙点。脚手架搭设应满足工人操作、材料堆放及运输等使用要求.
7.3、对地基的要求：立杆基础要平整、密实，每根立杆底部均应垫上厚度大于50mm的木板；木板面积不小于0.15m,也可垫通长脚手板。为避免或减少架子不均匀沉降，在立杆底部应加扫地杆,并应有可靠的排水措施.扫地杆纵横两向均需设置，距立杆底部应为20cm.
7.4、内排立杆距建筑物距离为25cm,相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏.立杆连接应采用对接扣件,不允许搭接连接。
7.5、大横杆步距1.8m.上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。大横杆应设置在立杆的里侧.
7。6、由于使用的脚手板为竹笆片,因此，在施工层相邻立杆之间还应加设2根大横杆,以增加脚手板刚度.
7。7、大横杆搭接长度不应小于1.0m,并且搭接范围内不应少于3组扣件。小横杆应贴近立杆布置，在大横杆之下并用扣件扣紧。小横杆伸出外立杆长度不应超过200mm。
7.7、剪刀撑应联系3～4根立杆,斜杆与地面夹角为45°～60°。剪刀撑应沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆两端除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外,在其中间还应增加2～4个扣结点.剪刀撑连接应采用搭接连接,搭接长度不小于1.0m。
7。8、连墙杆应与墙面垂直，不准向上倾斜，下倾角度不宜超过15°。连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步.
7.9、护栏和挡脚板：在施工层脚手架外侧要设防护栏杆及挡脚板.防护栏杆可采用钢管设置在0。6米和1。2m高处，档脚板可采用12mm厚竹胶板，高度不小于180mm.脚手板:操作层脚手板应满铺,竹芭脚手片搭接至少50mm。
7。10、安全网设置：在脚手架外侧设置全封闭密目式安全网,安全网要符合国家规定的各项技术要求，并具有出厂合格证方可使用。施工层脚手架内侧与建筑物的空隙要用平网封闭,施工层以下应每隔3层封闭一次。
7.11、严禁φ48和φ51钢管及其相应扣件混用。底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错布置,至少应有两种适合的不同长度的钢管做立杆。一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。当两组作业时,可分别从相对角开始搭设.
7.12、杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。在顶排连墙件之上的架高(以纵向平杆计)不得多于2步。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的搭接接头部位至少有1道连接.
7。13、周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。作业层的栏杆和挡脚板一般应设在立杆的内侧。在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆配件设置和对立杆纵距做大于或等于100mm的构架尺寸放大。
8、脚手架使用注意事项：
8.1、作业层每1m架子上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量）不得超过以下规定值或施工设计值.施工荷载的标准值：结构脚手架取3kN/m；装修脚手架取2 kN/m。在架板上堆放标准砖不得多于单排立码三层；砂浆和容器总重不得大于1。5kN;施工设备单重不得大于1kN;使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2。5kN。在架子上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。
8.2、在作业中禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
8。3、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯）道，严禁攀登脚手架上下.
8.4、在作业期间，应及时清理落入架上及安全网内的材料和物品。在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾.
9、脚手架拆除规定：脚手架拆除作业应按确定的拆除程序进行,即按搭设作业的相反程序进行。连墙件应在位于其上的全部可折杆件都拆除之后才能拆除.拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。板下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应做好配合，协调动作,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业.
四、型钢悬挑脚手架设计验算
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）。
计算参数:
双排脚手架,搭设高度17。4米,立杆采用单立管。
立杆的纵距1。50米，立杆的横距0。90米，内排架距离结构0。30米,立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米，水平间距4。50米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0。10kN/m2,按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0。17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2.
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆.
基本风压0.35kN/m2,高度变化系数1。2500，体型系数0.8000。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2。00米.
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1。均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0。100×0.900/3=0.030kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×0。900/3=0.600kN/m
静荷载的计算值 q1=1。2×0.038+1.2×0.030=0。082kN/m
活荷载的计算值 q2=1。4×0。600=0。840kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下：

跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.082+0.10×0。840）×1。5002=0.204kN。m
支座最大弯矩计算公式如下：

支座最大弯矩为
M2=—（0。10×0。082+0.117×0。840)×1。5002=-0。240kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.240×106/4491.0=53。351N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.030=0。068kN/m
活荷载标准值q2=0。600kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0。068+0。990×0.600)×1500.04/（100×2。06×105×107780.0)=1。460mm
大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0。100×0。900×1。500/3=0.045kN
活荷载标准值 Q=2.000×0。900×1。500/3=0.900kN
荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.045+1。4×0。900=1。383kN

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1。2×0.038)×0.9002/8+1。383×0.900/3=0。420kN.m
=0。420×106/4491.0=93。432N/mm2
小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!
3。挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0。038×900。004/（384×2。060×105×107780。000）=0。02mm
集中荷载标准值P=0。058+0。045+0。900=1.003kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1002。600×900。0×(3×900。02—4×900.02/9）/（72×2。06×105×107780.0)=1.168mm
最大挠度和
V=V1+V2=1。183mm
小横杆的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求！
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0。035kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.900×1.500/2=0。068kN
活荷载标准值 Q=2.000×0.900×1。500/2=1.350kN
荷载的计算值 R=1.2×0.035+1.2×0。068+1。4×1.350=2.012kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN;
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为0.1072
NG1 = 0。107×17。400=1。866kN
(2）脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。10
NG2 = 0。100×4×1。500×(0.900+0.300)/2=0.360kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）;本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3 = 0。170×1。500×4/2=0。510kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.010
NG4 = 0.010×1.500×17.400=0。261kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2。997kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1。500×0。900/2=2.700kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）附录表D.4的规定采用:W0 = 0.350
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）附录表7。2。1的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0。800
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.350×1.250×0。800 = 0。350kN/m2.
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG + 0。9×1。4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。2×2。997+0.9×1.4×2.700=6.999kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.997+1.4×2。700=7。377kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0。9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —- 风荷载标准值（kN/m2)；
la —- 立杆的纵距 （m)；
h -- 立杆的步距 （m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。9×1。4×0.350×1。500×1.800×1.800/10=0.214kN。m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7。377kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径,i=1。60cm;
　　 k —— 计算长度附加系数，取1。155;
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500；
　　 l0 -— 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1。500×1.800=3。118m;
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;
—— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190；
　　 -— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到 =7377/(0.19×424）=91.802N/mm2;
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 〈 [f]，满足要求！
2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=6。999kN；
　　 i -- 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1。155；
　　 u —- 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500；
　　 l0 —— 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。155×1。500×1.800=3。118m；
　　 A -- 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W -- 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=4。491cm3；
-— 由长细比，为3118/16=196；
—- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.214kN。m；
　　 -— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；经计算得到 =6999/(0.19×424）+214000/4491=134。821N/mm2；
　　[f］ -— 钢管立杆抗压强度设计值,［f］=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f]，满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw -- 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0。350kN/m2;
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw = 3.60×4。50 = 16.200m2;
No —- 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）;No = 3。000
经计算得到 Nlw = 7。938kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.938kN
根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值 Nf1 = 0。85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0。85A[f］
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0。95;
净截面面积Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f］ = 205.00N/mm2.
经过计算得到 Nf1 = 73。865kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 = 300。110kN
Nf〉Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！

连墙件双扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点.

悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中 k = m/l,kl = ml/l，k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1600mm，l = 2000mm，ml = 300mm,m2 = 1200mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7。38kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1。2×26.10×0。0001×7。85×10=0。25kN/m
k=1。60/2.00=0.80
kl=0.30/2。00=0。15
k2=1.20/2.00=0.60
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=21。082kN
支座反力 RB=-5。444kN
最大弯矩 MA=11。379kN。m
抗弯计算强度 f=11。379×106/(1.05×141000。0)=76.862N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2,满足要求！
受脚手架作用集中计算荷载 N=3。00+2。70=5。70kN
水平钢梁自重计算荷载 q=26。10×0.0001×7。85×10=0.21kN/m
最大挠度 Vmax=6.341mm
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130—2011）表5。1.8规定：
水平支撑梁的最大挠度小于3200。0/250,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下

其中 b —- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：
b=2。00
由于b大于0。6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003）附录B其值b’=1.07-0.282/b=0.929
经过计算得到强度 =11.38×106/（0.929×141000。00)=86.87N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 < ［f],满足要求！
九、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5。444kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中［f］为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算,按照《混凝土结构设计规范》10。9。8 [f］ = 50N/mm2；
压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接,承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[5444×4/（3。1416×85。00×2）]1/2=7mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式

其中 N —— 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.44kN；
d -— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb］ —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1。5N/mm2;
h -— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于5443.87/(3.1416×20×1.5）=57。8mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 5。44kN；
d —— 楼板螺栓的直径,d = 20mm;
b —- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131。6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求！
4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：
锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 5。44×2.00/2 = 5.44kN.m
根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2。1条

其中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取