黏钢加固锈蚀钢筋混凝土梁数值分析.pdf

2 0 1 6年 第 3期 l总 第 3 1 7 期 ) N u mb e r 3 i n 2 0 1 6 ( T o t a l No 3 1 7 ) 混 凝 土 Con c r e t e 理论研究 THEORE TI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 8 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 6 0 3 0 0 3 黏钢加 固锈蚀钢筋混凝土梁数值分析 曲福来 ， 孟静， 李凤兰 ( 华北水利水电大学 土木与交通学院， 河南 郑州 4 5 0 0 4 5 ) 摘要 ： 为了准确预测黏钢加固锈蚀钢筋混凝土梁在荷载作用下的受力性能 ， 采用纤维模型进行 了梁的非线性数值模拟。 分析 中通过选取合理的材料本构关系， 对本课题组 3 根锈蚀梁、 3 根黏钢加 固梁及 1 根对比梁进行 了数值计算 ， 并与试验结果进行了 对 比。 最后 ， 进行了钢筋锈蚀率 、 黏钢量的参数分析。 结果表明： 采用合理的材料本构关系对黏钢加固锈蚀钢筋混凝土梁进行模 拟 ， 计算值与试验结果吻合较好。 随钢筋锈蚀率的增加 ， 混凝土梁的受弯承载力有一定程度下降； 黏钢加固可以有效提高锈蚀钢 筋混凝土梁的承载力和刚度。 该方法可为受弯构件的黏钢加固提供参考。 关键词 ： 纤维模型； 黏钢； 加固； 锈蚀钢筋混凝土梁； 数值分析 ； 本构关系 中 图分类 号 ：T U 5 2 8 0 1 文 献标 志码 ：A 文章编 号 ：1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 6) 0 3 0 0 0 8 0 4 Numer i cal analysi s of c or r od ed r ei nf or c e d c oncr et e be ams s t r eng t hene d wi t h b on di ng s t e el pl a t e QUF u l a i ， ME NG1 i n g， L I F e n g l a n ( S c h o o l o f Ci v i l E n g i n e e r i n g a n d Co mmu n i c a t i o n， No r t h C h i n a Un i v e r s i t y o f Wa t e r Re s o u r c e s a n d El e c t r i c P o w e r ， Z h e n g z h o u 4 5 0 0 4 5 ， Ch i n a ) Abs t r a ct ： To p r e di c t a c c u r a t e l y t he me c ha n i c a l b e h a v i ou r o f c o rrod e d r e i n f o r c e d c o fl c r e t e b e a ms s t r e ng t h e ne d wi t h b o n d i n g s t e e l pl a t e， fibr e e l e me n t mo d e l wa s u s e d f o r n on l i n e a r n u me ric a l s i mu l a t i o n Nume r i c a l c a l c u l a t i on o f 3 c oo d e d r e i n f o r c e d c o n c r e m b e a ms ， 3 c o r - r o d e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e be a ms wi t h s t e e l p l a t e a n d l c o n t r o l b e a m t e s t e d b y o u r t e a m we r e c a rri e d o u t b y s e l e c t i n g s u i t a b l e ma t e r i a l c o ns t i t u t i v e r e l a t i o n F u r t h e r mo r e， t h e c a l c u l a t e d s o l u ti o n wa s c o mp a r e d wi th e x p e rime nt a l r e s u l t At l a s t ， t h e e f f e c t s o f r e i n f o r c e me n t c o r r o s i o n r a t e a n d t h e a mo u n t o f s t e e l p 1 a t e we r e a n y z e d I t wa s c o n c l u d e d t h a t the s i mu l a t i o n v a l u e c o i n c i d e w e l l w i th the e x p e rime n t a l r e s u l t s b y c h o o s i n g a p p r e c i a t e ma t e r i a l c o ns t i tut i v e r e l a t i o n Th e r e s u l t s a l s o s h o w t h a t the b e n di n g c a p a c i t y o f c o o d e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e b ea ms d e c r e a s e s wi t h t h e c o r r o s i o n r a t i o， a n d t h e r e i s a n e f f e c t i v e i mp r o v e i n be a r i n g c a p a c i t y a n d rig i d f o r c o r r o d e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a m s s t r e n g t he n e d wi th b o n d i n g s t e e l p l a t e Th i s m e thod c o u l d p r o v i d e r e f e r e nc e f o r the s t e e l b o n d e d r e i n f o r c e d f o r t he r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a ms Key wor ds： fib e r mo d e l ； b o n d i ng s t e e l pl a te ； s t r e n g t h e n i n g； c o r r o d e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a m； n u me r i c a l a na l y s i s ； c o n s t i t u ti v e r e l a t i on 0 引 言 钢筋发生一定程度 的锈蚀后会 引起 混凝土保护层 剥 落 、 钢筋有效受力面积减小 ， 同时降低钢筋与混凝 土之 问 的黏结 力 ， 影响钢筋 与混凝土的共同工作性能 ， 最终 导致 混凝土结构承载力退化 ， 钢筋锈蚀 已成 为影 响钢筋混凝土 结构耐久性的主要因素 。 为了提高锈蚀钢筋混凝土梁 的承载能力 ， 已有学者开展 了采用不 同材料 ( 纤维 布和钢 材等) 进行加固的试验研究 ， 结果 表明加 固后钢筋混 凝土梁的承载力有 明显提高。 其 中， 粘贴钢板加 固技术 由 于具有高效 、 操作方便 ， 较为经济等特点 ， 在工程 中应用较 为广泛。 文献 6 通过黏钢加 固 R C梁试验 ， 研究了钢板宽 厚 比、 黏钢位置及黏钢量对梁刚度 、 挠度 、 极 限荷载等性能 的影响 ， 提 出了抗弯承载能力和挠度的计算式 ； 文献 7 采 用梁侧 面钢板锚 固方式进行试验 ， 研究 了锚栓布置对梁承 载力和变形的影响规律； 文献 8 基于桁架理论模型， 建立 了锈蚀钢筋混凝土梁粘贴钢板锚 固后承载力计算式 ， 通过 试验验证 了理论模型的正确性 。 总结以往 的研究成果发现， 对黏钢加固锈蚀钢筋混凝 土梁受力后变形研究较少 ， 同时粘贴钢板的利用率及加固 效果需进一步研究 。 为此 ， 本 研究采 用纤维模 型 进行数 值模拟 ， 与试验结果 比较以验证模型 的适用性 ， 最后 分析 了钢筋锈蚀率 、 黏钢量对钢筋混凝土梁受力性 能的影响规 律 ， 为黏钢加固量 的选取提供参考。 1 纤维单元模型及基本假定 将钢筋混凝土梁沿长度方 向划分为多个单元 ， 梁单元 截面采用纤维单元模型 ， 即将构件截面划分为若干细小纤 维 ， 每个纤维均为单轴受力 ， 可以分别用钢筋 、 混凝土等材 料的单轴应力 一应变关系描述该纤维材料的特性 ， 该模型 可以较好地模拟构件的弯 曲变形和轴向变形 ， 梁单元及纤 维划分如图 1所示。 采 用纤维模 型对构件 进行受力 分析 收 稿 日期 ： 2 0 1 5 0 4 2 1 基金 项 目 ： 国家 自然科学基金( 5 1 1 0 8 1 7 9 ) ； 河南省教育厅科学技术研 究重点项 目( 1 3 B 5 6 0 1 l 3 ) 8 时 ， 作如下假定 ： ( 1 ) 构件截面在变形过程 中始终保持为平 面 ， 即平截面假 定 ； ( 2 ) 忽 略钢筋与混 凝土之 间 的相 对滑 移 ； ( 3 ) 不考虑徐变和收缩的影响。 f a ) 梁单元划分 f b ) 梁截面纤维及应变分布 图 1 纤维 单元模 型 2 材料本构关 系 2 1混凝 土 不考虑混凝土的抗拉强度 ， 其受压应力 一 应变关 系采 用修正后的 K e n t P a r k模 型 ， 该模 型可以能够反 映 出 箍筋约束效应和软化行为( 如 图2所示) ， 骨架曲线分为三 段 ， 其表达式分别为 ： 图 2混凝 土应 力 一应 变关 系 当 s 。 s o 时 。 = L 2 6 s o 一( s 。 e 0 ) 当 0 时 = 0 2 K L o=0 0 0 2 K = + o 8 。 -o o 4 + o - ( ) ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4) ( 5 ) 0 5 +o 7 5 p 一o 一 式中 ： 考虑箍筋约束引起 的混凝土受压强度提高系 数 ， K=1 + p ； P s 体积配箍率 ； 箍筋 的屈服强度 ， MP a ； ， c 混凝土圆柱体抗压强度 ， MP a ； z 应变软化段斜率 ； h 从箍筋外边缘 的核心混凝土宽度 ； 箍筋间距 。 对保护层不受约束 的混凝 土本 构关系仍采 用上述模 型 ， 只需将体积配箍率 P 取为 0即可 。 2 2 钢 筋 钢筋采用双折线应力 一应变关系 ， 如 图 3所示 。 该模 型的表达形式为 ： 当 s 时 - - L-I- E ( s 一 s ) ( 8 ) 式中 ： E 钢筋的弹性模量 ， MP a ； ， v 钢筋屈服强度 ， MP a ； 钢筋屈服应变 ； E 钢筋强化段模量， MP a ， E ： 0 0 1 E 。 钢筋发生锈蚀后截面面积减小 ， 锈蚀钢筋的本构关系 可采用名义值 ， 计算 中假定横 截面积不变 ， 此 时锈蚀 钢筋 的名义应力值会 有一定程度 的降低 。 本研究选取 另外 一 种计算方法 ， 认为剩余部分钢筋材质不变 ， 其应力 一 应变关系仍采用上述未锈蚀钢筋的双折线形式 ， 在计算 中 需要锈蚀后钢筋截面面积 ， 用计算式表示为 ： A。 。 ：( 1一叼 ) As 0 ( 9) 式中 ： A 锈蚀后钢筋有效横截面面积 ， mm ； A 未锈钢筋初始截 面面积 ， m m ； 叼 钢筋锈蚀率 ， 本研究采用质量损失率。 2 3加 固钢 板 分析中加固钢板 采用应力 一应变模 型与受力钢 筋形 式接近 ， 但 由于钢板粘贴 、 锚 固方式 的不同及 二次受力影 响， 受拉钢板可能 达不到屈服应力 ， 乘 以不大 于 1 0的折 减系数 。 加以考虑 ， 粘贴 钢板 的应力 一应变关 系如 图 4 所示 。 盯 s 。 y p S s p 图 4 粘贴钢板应力 一 应变关系 9 3数 值 模 拟 为了准确预测黏钢加固锈蚀钢筋混凝土梁受 力性能 ， 首先对锈蚀钢筋混凝土梁进行模拟 。 对文献 5 中 3根锈 蚀梁 、 3根黏钢加 固锈蚀梁及 1 根对 比梁采用上述方法进 行数值 计 算 ， 钢 筋 混 凝 土 梁 的 截 面 尺 寸 为 1 5 0 m m 3 0 0 m m， 简 支梁 计算 跨 度 为 2 6 0 0 m m， 底 部 布 置 3根 H P B 2 3 5级钢筋 ( = 3 3 4 MP a ， E = 2 01 0 MP a ) ， 加 固 钢板采用厚 度 4 m m、 宽 度 5 0 l m T l 的 Q 2 3 5 A钢板 ( 。 = 3 6 0 MP a ) 。 试 验 采 用 对 称 加 载 ， 两 集 中力 之 间距 离 为 9 0 0 mm 1 2 0 9 O Z 耨 6 O 妪 3 O 至 GG 40L 1妄- m- G 40L l if 40L 2 G 40L 2G 40L 3 G 40LG 40L 4 G 40L 4 + G如 计 算 值 + 十 3计 算 值 + o 一 计算 值 0 5 l 0 1 5 2 0 2 5 挠度 mm 图 5 锈蚀梁计算结果与试验结果比较 锈蚀钢筋混凝土梁荷载 一 挠度对 比曲线如图 5所示 ， 屈服前锈蚀梁的初始刚度计算值小于试验值 ， 两者之 间存 在一定的误差 ， 究其原因可能是 由于本分析模型为简化计 算和偏于安全考虑 ， 未考虑混凝土抗拉强度 的影 响， 另外 试验 中的锈蚀钢筋混凝土梁进行 了预裂处理 ， 相关 方面深 入的研究有待以后继续开展。 但锈蚀梁屈服之后两者误差 较小 ， 预测 曲线具有较高 的精度 。 总体而言 ， 预测 曲线与试 验曲线基本吻合 ， 能够满足实际工程的需要 。 1 2 0 9 O Z 6 O 龌 3O O 挠度 mm 图 6 锈蚀黏钢加固梁计算结果与试验结果比较 黏钢加固锈蚀钢筋混凝 土梁荷载 一挠度对 比曲线如 图 6所示 ， 数值模拟结果较为理想 。由于加 固过程 中采用 的黏钢量相 同， 分析 中各试件只有混凝土强度及钢筋锈蚀 率改变 ， 各计算 曲线之 间差异并不显著 。 但 与未加 固的对 比试件 比较发现 ， 加 固后梁 的承载力 和刚度 均有 明显 提 高， 其中屈服荷载提高了 3 5 左右。 本数值计算中采用的 试件参数及部分结果比较如表 l 所示 ， 对屈服荷载 的预测 误差最大不超过 8 ， 具有较好的精度 ， 而对于屈服位移平 均误差 为8 ， 能够满 足黏钢加 固锈蚀钢筋混凝土 梁受力 表 1 试验梁参数及结果比较 行为预测要求 。 4 参数分析 ( 1 ) 锈蚀率 采用上述模型对 不同锈蚀程度 的钢筋混凝 土梁进行 计算 ， 考虑 4种锈蚀率 ( 0 、 5 、 1 0 、 1 5 ) 得到各梁 荷载 一 挠度 曲线如 图 7 所示。 由图可见 ： 随着锈蚀率 的增加 ， 梁 的 承载力呈下降趋势 ， 锈蚀率 5 、 1 0 、 1 5 H 对 于未锈蚀梁 承载力分别下降了 4 1 、 8 1 、 1 2 8 。 1 0 l 20 9O Z 6O ：【琏 30 0 5 l 0 1 5 2 0 2 5 挠 度 mm 图 7 不同锈蚀率情况下荷载 一挠度 曲线 ( 2 ) 黏钢量 对锈蚀率为 1 5 的钢筋混凝土进行分析 ( 如 图 8 ) ， 粘 贴钢板厚度为 4 m m， 钢板 宽度分别为 3 0 、 4 0 、 5 0 m m。 粘贴 钢板宽度 3 0 mm 时 ， 加 固梁 的屈服荷载能够恢复到未锈 蚀状态 ； 钢板宽度增加到 4 0 m m 和 5 0 m m 时， 屈服荷载分 别提高了 2 4 、 3 5 ， 上述几种加 固量均满足承载力不超过 4 0 的要求 ， 以避免发生超筋破坏 。 12 0 9 0 Z 稼6 0 避 30 O 挠 度 mm 图8不同黏钢量情况荷载 一挠度曲线 5 结 论 ( 1 ) 考虑折减系数的粘贴钢板应 力 一 应 变关 系 ， 采用 纤维模型可 以较好地模拟黏钢锈蚀 钢筋混凝土梁受弯情 况下荷载 一 挠度关系 。 ( 2 ) 通过对不 同锈蚀率 、 黏钢加 固量混凝土梁进行数 值计算 ， 钢筋锈蚀 在一定程度上降低 了梁 的承载力 ， 但采 用合适 的黏钢加 固可以恢复锈蚀梁 的承载力 ， 并可有所提 高 。 实际工程 当中， 应根据梁的锈蚀率采用相应的加 固量 ， 避免发生超筋破坏 。 参考文献 ： 1 A L MU S A L L A M A A ， A 1 一G a h t a n i A S ， A z i z A R， e t a 1 E f f e c t o f r e i n f o r c e m e n t c o r r o s i o n o n fl e x u r a l b e h a v i o u r o f c o n c r e t e s l a b s J 3 J o u r n a l o f Ma t e r i a l s i n Ci v i l E n g i n e e ri n g， 1 9 9 6， 8 ( 3 )： 1 2 31 2 7 2 3金伟良， 赵羽习， 鄢飞 钢筋混凝土构件的均匀锈胀 力的机理 研究 J 水利学报 ， 2 0 0 1 ( 7 ) ： 5 7 6 2 3 张伟平， 张誉 锈胀开裂后钢筋混凝土 土木工程学报 ， 2 0 0 1 ， 3 4 ( 5 ) ： 4 0 4 4 J 4 李凤兰 ， 侯维玲， 肖文 ， 等 预应力 C F R P加固锈蚀钢筋混凝土 梁试验研究 J 工程抗震与加固改造， 2 0 1 3 ， 3 5 ( 3 ) ： 9 O 一 9 6 5 李凤兰， 张军伟 ， 侯朋兵， 等 锈蚀 冈 筋混凝土梁粘贴钢板加固 试验研究 J 混凝土， 2 0 1 3 ( 6 ) ： 9 1 2 r 6 高轩能， 周期源， 陈明华 黏钢加固R C梁承载性能的理论和试 验研究I- J - I 土木工程学报 ， 2 0 0 6 ， 3 9 ( 8 ) ： 3 8 4 4 7 S URKL， S I UW H， S MI T H S T E f f e c t s o f b o l t p l a t e a r r a n g e 一 上接第 4页 8 万J J 、 梅 ， 苏卿， 赵铁军 ， 等 单轴受压混凝土的微裂缝和氯 离子 侵入 ll- J - 1 土木建筑与环境工程， 2 0 1 3 ， 3 5 ( 1 ) ： 1 0 4一l 1 0 9 L U W P ， WI T T MA N N F H， WA N G P G， e t a 1 I n fl u e n c e o f a n a p p l i e d c o mp r e s s i v e l o a d o n c a p i l l a r y a b s o r p tio n o f c o n c r e t e： o b s e r v a t i o n o f a n i s o t r o p y J R e s t o r a t i o n o f B u i l d i n g s a n d Mo n u me n t s ， 2 0 1 4 ， 2 0 ( 2 ) ： 1 3 1 1 3 6 1 0 3 陆文攀， 赵铁军 轴压荷载作用下混凝土中氯离子侵蚀性影响 研究 D 青岛： 青岛理工大学， 2 0 1 4 上接第 7页 中具有“ 吸水 ” 的作用 ， 减少水 泥基材料 干缩时水 分的散 失 ， 同时， 钢纤维是高弹模量金属纤维 ， 其与水泥基材料 的 黏结锚 固作用 ， 阻止了水泥基材料的进一步收缩 。 3 结 论 ( 1 ) 水泥基材料在压荷载下 ， 随钢纤维的掺入 ， 破坏形 式由脆性爆裂破坏 ， 逐渐 演变为延性剪切破坏 ， 且 钢纤维 掺入 时， 试件裂而不散 。 ( 2 ) 水泥基材料 的早期强度增加 显著 ， 3 d强度 即达 到 2 8 d的 7 0 以上 ， 且随钢纤维体积掺量的增加 ， 抗压强 度先增加再减小再增 加 ， 且最大增加值不超过 2 5 。 抗 折 强度则增加 明显 ， 最大增加值接近 5 0 。 9 0 o C蒸养和水浴 条件下 ， 可加速水泥基材料 的水 化 ， 短期 内提高水泥基 材 料 的强度。 ( 3 ) 水泥基材料的早期干缩大 ， 其 3 d内的干缩应变均 达到后期干缩应变 的 5 0 以上。 钢纤 维的掺入能有效降低 水泥基材料的干缩 ， 且将其干缩值趋于稳定的龄期提前。 参 考文 献 ： 1 姚燕， 王玲 ， 田培 高性能混凝土 M 北京 ： 化学工业出版社， me n t s o n s t e e l p l a t e s t r e n g t h e n e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e b e a ms I J 1 E n g i n e e ri n g S t r u c t u r e s ， 2 0 1 0 ， 3 2 ( 6 ) ： 1 7 6 9 1 7 7 8 8 张建仁， 唐皇， 彭建新， 等 锚贴钢板加固 R C锈蚀 梁承载力计 算方法与试验研究I- J 工程力学 ， 2 0 1 5 ， 3 2 ( 3 ) ： 9 7 1 0 3 1 9 l MA Z ZO NI S， MC KE N NA F， S COT T M H， e t a 1 Op e n s y s t e m f o r e a r t h q u a k e e n g i n e e r i n g s i m u l a ti o n ( O p e n S E E S ) c o m ma n d l a n g u a g e ma n u all R 1 Un i v e r s i t y o f C a l i fomi a。 2 0 0 7 1 1 O l S CO T T B D， P ARK R P R I E S T L E Y M J N S t r e s ss t r a i n b e ha v i o r o f c o n c r e t e c on fi n e d b y o v e r l a p p i n g h oo ps a t l o w a n d h i g h s t r a i n r a t e s J A C I J o u r n al， 1 9 8 2 ， 7 9 ( 1 ) ： 1 3 2 7 1 1 A N D R A D E C， A L O N S O C， MO L I N A F J C o v e r c r a c k i n g a s a f u n c t i o n o f r e b a r c o rr o s i o n ： P a r t一 N u m e r i c al m o d e l J 1 Ma t e ri a l s a n d S t r u c t u r e s ， 1 9 9 3 。 2 6 ( 9 ) ： 5 3 2 5 4 8 L 1 2 C A I R NS J ， P L I Z Z A R I G， D U Y， e t a 1 Me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f c o r r o s i o n d a ma g e d r e i n f o r c e me n t J A C I Ma t e r i a l s J o u rna l ， 2 0 0 5 ， 1 0 2 ( 4 ) ： 2 5 6 2 6 4 1 3 混凝土结构加固设计规范： G B 5 0 3 6 7 -2 0 1 3 s 北京： 中国建 筑工业出版社 ， 2 0 1 3 第一作者 ： 曲福来( 1 9 7 7一) ， 男， 副教授 ， 主要从事混凝土耐久性 及抗震加固方面的研究工作。 联系地址 ： 河南省郑州市北环路 3 6号 华北水利水电大学 土木 与交通学院( 4 5 0 0 4 5 ) 联系电话 ： 0 3 7 1 6 9 1 2 7 3 7 2 1 1 金伟良， 延永东， 王海龙 氯离子在 受荷混凝土内的传输研究 进展 J 硅酸盐学报 ， 2 0 1 0 ， 3 8 ( 1 1 ) ： 2 2 1 7 2 2 2 4 第一 作者 ： 联 系地 址 ： 联 系电话 ： 刘洪珠( 1 9 8 7一 ) ， 女 ， 硕士研究生 ， 主要从事混凝土耐 久性研究。 山东省青岛市市北区抚顺路青岛理工大学( 2 6 6 0 3 3 ) 1 51 5 3 2 5 0 4 5 4 2 0 0 5 2 汪智勇， 张文生， 叶家元 高强水泥基材料研究进展 J 硅酸盐 通报， 2 0 0 9 ( 4 ) 3 H A B E L K， V I V I A N I M， D E N A R I E， e t a 1 D e v e l o p m e n t o f t h e me c h a ni c a l p r o p e r t i e s o f a n u l t r a - h i g h p e r f o r ma n c e fib e r r e i n - f o r c e d c o n c r e t e ( U H P F R C ) J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 6 ， 3 6 ( 7 ) ： 1 3 6 2 1 3 7 9 4 A B D U L K A D I R C A S e l f c o mp a c t a b i l i t y o f h i g h v o l u m e h y b ri d fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e d a l s ， 2 0 0 7， 2 1 ( 6 )： 1 1 4 91 1 5 4 r 5 L AWL E R J S S UR E NDRA P S Mi c r o f i b e r a n d ma c r o fi b e r h y b r i d fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e J J o u r n a l o f Ma t e ri a l s i n C i v i l E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 5 ， 1 7 ( 5 ) ： 5 9 5 6 王卫中， 冯忠绪 二次搅拌工艺对混凝土性能影响的试验研究 J 混凝土 ， 2 0 0 6 ( 4 ) 第一作者 ： 联系地址 ： 联 系电话 ： 通讯 作者 ： 联 系电话 ： 张宇( 1 9 8 9 一) ， 男 ， 硕士 ， 主要从事超高强水泥基材料 性能研究。 江苏省南京市江宁区东南大学路 2 号 东南大学材料 学院( 2 1 1 1 8 9 ) 1 3 8 6 4 8 4 9 9 5 7 金祖权( 1 9 7 7一) ， 男 ， 博士生导师 ， 教授， 从事高性能 混凝土制备及性能研究。 】 5 9 6 4 2 3 9 98 4