超高韧性水泥基复合材料与既有混凝土黏结性能.pdf

第 1 4卷第 3期 2 0 1 1年 6月 建筑材料学报 J OURNAL 0F B UI L DI NG MATERI AL S Vo l _ 1 4， NO 3 J u n ， 2 0 1 1 文章编号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 1 ) 0 3 0 3 1 7 - 0 7 超 高韧性水 泥基 复合材料 与既有 混凝土黏 结性能 王 楠 ， 徐 世 煨 ( 1 大连理工大学 海岸及近海工程 国家重点实验室 ， 辽宁 大连 1 1 6 0 2 4 ； 2 大连市建筑科学研究设计院股份有限公司， 辽宁 大连 1 1 6 0 2 1 ) 摘要：通过共 2 5 6块超高韧性水泥基复合材料( UHTC C ) 与既有混凝土黏结而成的立方体试件 的 劈拉 和 剪切试 验 ， 研 究 了既有 混凝 土黏 结 面粗 糙 度 、 抗压 强 度 、 黏 结 面干 湿状 态以及 UHTC C 浇 筑 方位等因素对该 2种材料黏结劈拉强度 、 黏结剪切 强度 的影响 研究表明： 在相 同浇筑条件下， 各种 因素对 UHTC C与既有 混凝 土黏 结劈拉 强度 和 黏 结 剪切 强度 的 影 响趋 势基 本 一 致 ； 黏 结 强度 ( 黏 结劈拉 强度、 黏结剪切强度) 随既有混凝土黏结面粗糙度 以及抗压强度的增大而升高； 黏结面为湿 饱和 状 态的黏 结试 件黏 结 强度 高 于黏 结 面 为干燥 状 态的黏 结 试件 ； 水 平 向黏 结 面 浇筑 试件 的黏 结 强度 高 于竖 直向黏 结 面浇 筑试件 关键词 ：超高韧性水泥基复合材料 ；既有混凝土；黏结强度；劈拉试验 ；剪切试验 中 图分类 号 ： TU5 2 8 0 文献 标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 1 0 3 0 0 6 Bo n di n g Pe r f o r ma nc e b e t we e n Ul t r a Hi g h To u g hn e s s Ce me nt i t i o u s Co mpo s i t e s a n d Ex i s t i n g Co n c r e t e W AN G N a n 。X L ，Shi l an g ( 1 S t a t e Ke y La b o r a t o r y o f C o a s t a l a n d Of f s h o r e E n g i n e e r i n g ，Da l i a n Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y，Da l i a n 1 1 6 0 2 4 ，Ch i n a ； 2 Da l i a n I n s t i t u t e o f Bu i l d i n g S c i e n t i f i c Re s e a r c h& De s i g n S t o c k Co ，Lt d ，Da l i a n 1 1 6 0 2 1，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：Sp l i t t i ng t e ns i l e a nd s h e a r i n g t e s t s we r e c a r r i e d o ut o n a t ot a l of 2 5 6 c ub i c bo nd i ng s p e c i m e ns t o s t u d y t h e b o n d i n g b e h a v i o r b e t we e n u l t r a h i g h t o u g h n e s s c e me n t i t i o u s c o mp o s i t e s ( UHTCC)a n d e x i s t i n g c o n c r e t e S o me f a c t o r s i n c l u d i n g t h e i n t e r f a c e r o u g h n e s s ，c o mp r e s s i v e s t r e n g t h ，i n t e r f a c e mo i s t u r e s t a t e s of e x i s t i ng c on c r e t e a n d U H TCC p o ur i ng po s i t i on we r e i n ve s t i ga t e dI t c a n b e c o nc l u de d t ha t i n t he s a me c a s t i n g c o n d i t i o n s ，t h e e f f e c t o f t h e a b o v e v a r i o u s f a c t o r s o n s p l i t t i n g t e n s i l e s t r e n g t h o f t h e b o n d i n g s p e c i me n s a r e s i mi l a r t o t h a t o n s h e a r i n g s t r e n g t h Wi t h t h e i n t e r f a c e r o u g h n e s s a n d c o mp r e s s i v e s t r e n g t h o f e x i s t i n g c o n c r e t e i n c r e a s i n g，t h e b o n d i n g s t r e n g t h ( s p l i t t i n g t e n s i l e s t r e n g t h a n d s h e a r i n g s t r e n g t h )i n c r e a - s e s c o r r e s p o nd i ng l yThe bo nd i n g s t r e ng t hs o f t he s p e c i m e ns wi t h s a t u r a t e d i nt e r f a c e a r e hi g he r t h a n t ho s e wi t h dr y i ng i nt e r f a c e And t he b o ndi n g s t r e n gt h s o f t he s pe c i me ns t h a t a r e m a d e b y p o ur i ng U H TCC on t he h or i z o nt a l c on c r e t e i nt e r f a c e a r e hi ghe r t ha n t h a t o f U HTCC p ou r i ng o n t h e v e r t i c a l c o nc r e t e i nt e r f a c e Ke y wo r d s ：h i g h t o u g h n e s s c e me n t i t i o u s c o mp o s i t e s ( UHTCC)；e x i s t i n g c o n c r e t e ；b o n d i n g s t r e n g t h；s p l i t t i n g t e ns i l e t e s t ；s he a r i n g t e s t 在世界 范 围内 ， 既有 混凝 土结 构 的维修 加 固 已成 为 一 个 日益 重 要 的 研 究 领 域 混 凝 土 结 构 建 筑经长期使用后 ， 会 出现不 同程度 的老化 和损 伤 ， 导致大面积的混凝土开裂 、 脱落 ， 从而影 响其正常 的工作性 能和使 用 寿命 同时 由于建 筑物使 用 功能的变化 和使用期 的延 长 ， 既有 建筑 物 的承载 收稿 日期 ： 2 0 1 0 0 3 1 0 ；修订 日期 ： 2 0 1 0 0 7 1 2 基金项 目： 国家 自然科学基金重点项 目( 5 0 4 3 8 0 1 0 ) 第一作者 ： 王 ( 1 9 8 2 -) ， 男 ， 辽宁大连人 ， 大连理工大学博士生 主要从事新型材料与结构研究 E ma i l ： g n a n d l t g ma i l c 0 m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 1 8 建筑材料学报 第 l 4卷 能力 已满足不 了 目前 的使用要求 因此 ， 重建或对 其 补强 加 固 是 必 须 采 取 的措 施 而 相 比较 拆 除 重 建 ， 局部或整体加 固既有混凝 土结构 ， 使 其恢复或 增强原设计功能 ， 延长其使 用期限 ， 则 能够减少大 量人力 和 资 金 的投 人 2 目前 ， 在 加 固补强 结 构 中， 仍较多采用高强度混凝土或纤维混凝 土材料 ， 但 由于这些 材料 自身的缺 陷 ， 往 往在 短期 内又会 产 生新 的 裂 缝 ， 造 成 “ 开 裂一 加 固开 裂 ” 的循 环 破坏模式 ， 从而产生严重的经济损失 超高韧性水 泥基 复合材 料 ( u l t r a h i g h t o u g h n e s s c e me n t i t i o u s c o mp o s i t e s ， 简 称 UHT C C ) 是 一 种借助细观力学和断裂力学基本原理设计而成 的纤 维增强水泥基复合材料 通过优化基体、 纤维、 纤维 与基体界面的基本性能以及三者之间的相互作用 ， 使得 UHT C C在少掺量纤维 ( 通常不超过复合材料 总体积 2 5 ) 下仍能很好地满足应变硬化特性的 2 个设计准则 3 与传统 的刚性建筑材料( 纤维布、 钢 材等) 不同， UHTC C弹性模量相对较低 ， 有较强的 变形能力 ， 具有类似金属材料拉伸强化的特征 ， 极限 拉应变可稳定地达到 3 以上 ； 与传统水泥基材 料在抗拉荷载下单一裂纹 的宏观开裂模式也不同 ， UHT C C开裂 为多 条 细 密 裂 纹 的微 观 开 裂 模 式 ， 具 有优越的裂缝分散能力， 在极限拉应变时该材料 的 平均裂缝宽度可控制在 1 0 0 F m 以内 即使在拉 伸应变达到百分之几的情况下， 开裂 的 UHTC C仍 能表现 出几乎和完好混凝土材料相 同的渗透性_ 1 基于以上这些优点 ， UHTC C受到国内外学者 的广 泛关注， 日本 、 美 国、 韩 国等国家 已将其用于高层楼 房、 机场跑道和停机坪 、 高架桥、 桥面板 、 挡土墙和水 坝等结构的维修加固工程 中 。 这些通常需要严 格配筋设计和施工养护的建筑物 ， 在实际使用中仍 难以避免出现开裂及裂缝过大等现象 ， 若采用新技 术后将会大大增强整体结构 的裂缝 防护能力 但 目 前相关研究 仍主要集 中在 UHT C C 自身各 项力 学 性 能 以及 全 比例 试 验 的工 程 效果 等方 面 ， 对 既 有 混 凝 土黏结 面粗 糙度 、 强度 、 黏结 面 状态 以及 UHT C C 浇筑方 位对 UHT C C与 既 有 混 凝 土 之 间 黏 结 强 度 ( 黏结 劈拉 强度 和 黏结 剪 切 强度 ) 影 响 的研 究 则 较 少 而这 2 种材料的黏结面是整个加 固结构 的薄弱 区域 ， 若不能选取合理 的施工方法来保证两者 问的 有效 黏结 ， 容易 导致 黏 结 面 在 受力 过 程 中过 早 发 生 破坏 ， 影 响整体 加 固效 果 ， 给加 固工 程带 来 反 效 应 因此 ， 本文采用立方体黏结试件 ， 通过针对黏结面的 劈拉和剪切试验 ， 就不 同因素对 UHTC c与既有混 凝 土黏结强 度 的影 响 进 行研 究 分 析 ， 以求 为 实 际工 程提供有效 的参考依据 1 试验 1 1 试验 方 案 为 了研 究 UHTC C和 既 有 混 凝 土 问 的黏 结 性 能 ， 考 虑到 黏结 面 的受 拉 和 受 剪状 态 要 与 实 际情 况 相符合， 并使试件制作方便 、 加载简单易行 ， 采用立 方体黏结试 件 黏结试件 的制备过程如下 ：先浇筑 1 5 0 mmX 1 5 0 mmX 1 5 0 mm混凝 土立方体 试件 ( 其 中 部分留作参比试件) ， 2 4 h后送入标准养护室养护 5 6 d ， 再制成 1 5 0 mm1 5 0 mm7 5 mm试件 选择 1 5 0 mmX 1 5 0 mm的界面作为混凝土黏结面， 分别进 行界 面处理 ， 再放人立方 体钢模 ( 1 5 0 mm1 5 0 F n lT l 1 5 0 mm) 中， 将 UHTC C浇人钢模剩余部分 ， 然后在 振 动 台上振 动成型 ， 2 4 h后拆 模 并 送 人标 准 养 护 室 养 护 2 8 d 混 凝土 配合 比见表 l ， 其 中砂 子 为 中河 砂 ， 粗 骨 料( 碎石) 粒径除 D组为 5 1 0 mm外 ， 其余均为5 2 0 m m 表 1 混凝土配合 比 Ta b l e 1 M i x p r o po r t i o n s o f c o n c r e t e UHT C C采用文献 4 中的 N2组配合比， 其 中 水泥采用 P O 4 2 5 R普通 硅酸盐水泥 ； 粉煤灰选 用优质 I级粉煤灰 ； 纤维为 E l 本 Ku r a r a y公 司聚乙 烯醇( P VA) 纤维 ； 减水剂为 S i k a公司第三代聚羧酸 类高效减水剂 UHTC C拉伸性能见表 2 ； P VA纤维 性能参数见表 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 王楠 ， 等 ： 超 高韧性 水泥基复合材料与既有混凝土黏结性能 3 1 9 T e e n s t n mm。i a me t e r m T e n h s i l M e P Et 。 n sa t i 。 n 。 P 。e ns i t c s c m - 3 ) KURAI ON K I I R E C1 5 1 2 3 9 1 6 2 0 7 4 2 8 1 3 既 有 混 凝 土 黏 结 面 采 用 以 下 方 法 进 行 处 理口 ： ( 1 ) 工型界面 用钢丝刷刷毛既有混凝 土 自 然浇 筑 面 ， 并 除去 表 层 浮 浆 ( 2 ) I I， 型 界 面 对 既 有混 凝 土界 面采 用 人 工 凿 毛 ， 除 去 既有 混 凝 土 表 层 浮浆和部分水泥石 ， 直至露出粗骨料 ， 使黏结面凹凸 不平 以增加其接触面积和机械咬合力 ， 型界面 的粗糙度不同 ( 3 ) I V型界面 将既有混凝土试块用 试验机从 中间劈开 ， 取其断裂面作为黏结面， 并除去 断面松动和开裂等不稳定部位 ， 从 而得到粗糙度最 大 的黏结 面 以上 试 件 均 采 用 灌砂 法 量 测 平 均 灌 砂 深度 ( 粗糙 度指 标 ) 在 浇筑 UHT C C前 将 既 有 混 凝 土 黏 结 面分 别 进 行湿 饱 和和 干 燥处 理 湿饱 和处 理 是 指 将 既 有 混 凝 土 放入 水箱 中浸 泡 2 4 h ， 然后 取 出放入 模具 中 ， 待 其 黏结 面无 明水 时再 浇筑 UHT C C； 干 燥 处 理 是 指 将 既有 混凝 土放 置 于干 燥 通 风 处 2周 ， 使 其 尽 量 自 然 干燥 ， 黏 结 面相 对 湿 度 在 l O 以 下 UHT C C 浇 筑方向分为 2 种 ， 即水平向黏结 面浇筑和竖直 向黏 结 面浇 筑口 1 2加载 方式 及测 试 内容 黏 结试 件 劈 拉 和 剪 切 试验 均在 1 0 0 0 k N 液压 伺 服试 验机 上进 行 劈拉 试 验加 载 方 式 如 图 1 ( a ) 所 示 ， 其 中钢 制垫 条直 径为 1 5 0 mm， 木 板 ( 置于 钢制 垫 条 和混 凝 土交界 处 ) 宽 1 0 mm、 厚 4 mm 剪 切 试 验 加载方式如图 1 ( b ) 所示 ， 加载装置采用 自行设计 的 钢制模具， 并将支座固定在试验机横梁上 通过挡板 和轴 承 的作 用来 抵 消 加 载 中所 产 生 的偏 心 距 ， 求 得 近似 纯 剪破坏 模 式下 的剪 切强度 劈拉和剪切试验前 ， 先检查试件外观有无较大 的缺陷 ， 然后对之进行打磨 加载时确定试件黏结面 竖直且对 中， 然后均匀加载 ， 直至试件破坏 采用与 数据 采 集 设 备 I MC( i n t e g r a t e d me a s u r e me n t& c o n t r o 1 ) 连接 的荷 载传 感器 测量 加载 过程 中的荷 载值 S ( a ) S p l i t t i n g t e n s i l e t e s t ( b ) S h e a r i n g t e s t 图 1 加载方式 Fi g 1 Lo a d i n g p a t t e r n 2 试验 结果 与分析 在试验中观察到， 参 比试件 和黏结试件破坏发 生在试件竖向中线或 2种材料交界 面附近 相对参 比试件 ， 绝大多数黏结试件破坏界面相对平直 ， 荷载 值相对较小 ， 说 明黏结区域仍为薄弱区域 2 1 既 有混 凝土 黏结 面粗 糙度对 黏 结强 度 的影响 既有混凝土黏结面粗糙度对黏结强度的影响见 图 2 ( a ) ， ( b ) 由图 2 ( a ) ， ( b ) 可见 ： 随着 既有混凝 土黏结面粗 糙度的增加 ， 每组黏结试件黏结劈拉强度均随之增 大 ； 既有混凝土黏结面粗糙度对黏结剪切强度 和黏 结劈拉强度的影响趋势相似 上述说明既有混凝土 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 2 0 建筑材料学报 第 l 4卷 毫 l 壹 莹 委 Ro u g h n e s s mm Ro u g hn e s s ra m ( a ) S p l i t t i n g t e n s i l e s t r e n g t h ( b ) S h e a r i n g s t r e n g t h 。： Gr o u pA；。： Gr o u pB； ： Gr o u p C； ：Gr o up D： ： Re g r e s s i o nl i n e 图 2既有混凝土黏结面粗糙度对黏结强度的影 响 Fi g 2 Ef f e c t of i n t e r f a c e r o ug hn e s s of e x i s t i ng c o nc r e t e on b o nd i n g s t r e n gt h 黏结 面粗糙 度是 影 响 黏结 试 件 黏 结 强 度 ( 黏 结 劈拉 强度 和剪切 强度 ) 的重 要 因素之 一 既有混 凝 土黏结 面粗糙度越高 ， 其 与 uHT c c间的接触面积越大 ， 两者问机械咬合力 、 范德华力和界面化学作用力越 强 ， 反 映 到宏观 上就 表现 为两者 的黏 结强 度越 高 由图 2 ( a ) ， ( b ) 还 可 见 ： ( 1 ) A， B， C组 试 件 黏 结 强度 与粗糙 度 关系拟 合 直 线斜 率 均 较 D组 试 件 大 ， 说 明在一 定范 围 内， 随着 既有 混 凝 土抗 压强 度 的增 大 ， 粗 糙度 对黏 结试 件黏 结强 度 的 影 响增 大 ； ( 2 ) A， B ， C组试件 拟合 直线 斜率 较为 接近 2 2既有 混凝 土抗压 强度 对黏 结强 度的 影响 图 3为既 有 混 凝 土抗 压 强 度 对 黏 结 强 度 的影 响 由图 3可 知 ：当 既有 混 凝 土 黏结 面粗 糙 度 相 同 时 ， 黏结强 度 ( 黏 结 劈 拉 强度 和 黏 结 剪 切强 度 ) 随 着 既有 混凝 土抗 压强 度 的增 加 而增 大 ； 随着 既 有 混凝 土 黏结面粗 糙 度 的增 加 ， 相 同既 有 混凝 土 抗 压 强 度 下 的黏结 强度也 增加 Co n c r e t e s t r e n g t h M P a Co n c r e t e s t r e n g t h M P a ( a ) S p l i t t i n g t e n s i l e s tr e n g t h ( b ) S h e a fi n g s tr e n g t h _：T y p e I；。：T y p e 1 I ； ：T y p e H I ； ：T y p e IV； ：Re g r e s s i o nl i n e 图 3 既有混凝土抗 压强度对黏结强度的影 响 Fi g 3 Ef f e c t o f c o mpr e s s i v e s t r e n gt h of e x i s t i ng c o nc r e t e o n b o ndi n g s t r e n gt h 2 3 既 有 混 凝 土 黏 结 面 干 湿 状 态 对 黏 结 强 度 的 影 响 既有混凝 土 黏结 面干湿 状态 对黏 结强 度 的影 响 如 图 4所示 由图 4可 见 ： ( 1 ) 在 黏结 面粗 糙 度 相仿 的情况 下 ， 黏结 面 湿饱 和状 态 时 浇 筑 的黏 结 试 件 黏 结强度基本高于干燥状态时浇筑 的黏结试件 ， c， D 组黏结试 件黏 结劈 拉 强度 最 大差 值约 为 3 5 和 5 ， 黏结剪切强度最大差值约为 9 和 2 1 ( 2 ) 当 既有混凝土抗压强度较低( D组) 时， 干湿状态下的 黏结劈拉强度相差不大 D组 黏 结 试 件 的 破 坏 表 面 见 图 5 由 图 5可 见 ， 干 燥状 态 浇 筑 的 黏结 试 件 破 坏 发生 在 UHT C C 一 侧 这是 因 为 ， 当 既 有 混 凝 土 黏 结 面 干燥 时 ， 其 在浇 筑 过 程 中就 会 吸 收 UHT C C 的水 分 ， 导 致 交 界面附近的 UHT C C水 化不 完全 ， 纤维 桥联 效果 差 ， 并 且在 吸水 过 程 中 ， 既 有 混 凝 土 中产 生 大 量 的 气泡上 浮附着 在交 界面上 ， 从 而在 UHT C C中形 成 薄 弱带 并 在 此 发 生 破 坏 这 种 破 坏 导 致 干 燥 状 态 浇 筑 的黏 结试 件 的黏 结 强 度 低 于 湿 饱 和 状 态 浇 筑 的 黏结 试 件 舟 I 1 I I 扛 t I l H q I I 2 I I 葛 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 王楠 ， 等 ： 超 高韧性水泥基复合材料 与既有混凝 土黏结性能 3 2 3 试件 黏结 强度 随既 有混凝 土 黏结 面粗 糙度 的增 大 而 增大 ； 在一定范围内， 随着既有混凝土抗压强度的升 高， 黏结试件黏结强度对粗糙度的变化更为敏感 ( 2 ) 在既有混凝土黏结面粗糙度相 同的情况下， 黏结试 件 黏结强 度 随着 既有混 凝 土抗压 强度 的增 加 而增 强 ( 3 ) 黏结面为湿饱和状态的黏结试件黏结 强度 高于黏结面为干燥状态的黏结试件 ( 4 ) 水平向黏结面浇筑试件 的黏结强度 高于竖 直 向黏结 面浇筑 试 件 参 考 文献 ： 1 2 3 4 5 6 7 8 冯乃谦 ， 邢锋 混凝土与混凝土结构 的耐久性E M3 北京 ： 机械 工业 出版社 ， 2 0 0 9： 5 8 7 1 FENG Na i q i a n， XI NG Fe n g Du r a b i l i t y o f c o n c r e t e a nd c o n c r e t e s t r u c t u r e M B e i j i n g ： Ch i n a Ma c h i n e P r e s s ， 2 0 0 9 ： 5 8 7 1 ( i n Ch i n e s e ) 冯乃谦 ， 顾 晴霞 ， 郝 挺宇 混凝 土结 构 的裂缝 与 对策 M 北 京： 机械工业 出版社 ， 2 0 0 6 ： 4 3 5 - 4 7 5 FENG Na i q i a n，GU Qi n g x i a ，HAO Ti n g y u Cr a c k i n g i n c o n c r e t e s t r u c t u r e a n d i t s c o u n t e r me a s u r e s M B e i j i n g ： C h i n a M a c hi n e Pr e s s ， 2 0 0 6： 4 3 5 47 5 ( i n Ch i n e s e ) LI V C， LEUNG C N YS t e a d y s t a t e a n d mu hi p l e c r a c k i n g o f s h o r t r a n d o m f i b e r c o mp o s i t e s J AS C E J o u r n a l o f E n g i n e e r i n g M e c h a n i c s， 1 9 9 2， 1 8 8 ( 1 1 )： 2 2 46 2 2 6 4 KANDA T，LI V CPr a c t i c a l d e s i g n c r i t e r i a f o r s a t u r a t e d p s e u d o s t r a i n h a r d e n i n g b e h a v i o r i n E C C J 3 J o u r n a l o f Ad v a n e e d Co n c r e t e Te c h n o l o g y， 2 0 0 6， 4 ( 1 )： 5 9 7 2 LEUNG C K Y ， L I V C Ef f e c t o f f i b e r i n c l i n a t i o n o n c r a c k b r i d g i n g s t r e s s i n br i t t l e f i b e r r e i n f o r c e d b r i t t l e ma t r i x c o m p o s i t e s J J o u r n a l o f Me c h a n i c s a n d P h y s i c s o f S o l i d s ， 1 9 9 2 ， 4 0 ( 6 )： 1 3 3 3 1 3 6 2 徐世娘 ， 李贺东 超 高韧性水 泥基复合 材料研究进展及其 工程 应 用 J 3 土木工程学报 ， 2 0 0 8 ， 4 1 ( 6 ) ： 7 2 8 7 XU S h i l a n g， LI He do n g A r e v i e w o n t he d e v e l o p me nt o f r e s e a r c h a n d a p p l i c a t i o n o f u l t r a h i g h t o u g h ne s s c e m e n t i t i o u s c o mp o s i t e s J C h i n a C i v i l E n g i n e e r i n g J o u r n a l ， 2 0 0 8 ， 4 1 ( 6 ) ： 7 2 8 7 ( i n Ch i n e s e ) 李 贺东 超高韧性水 泥基 复合材 料试验研 究 D 大连 ： 大连 理 工 大 学 ， 2 0 0 8 LI He d o n g Ex p e r i m e n t a l r e s e a r c h o n u l t r a h i g h t o u g hn e s s c e me n t i t i o u s c o mp o s i t e s D Da l i a n： Da l i a n Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y， 2 0 0 8 ( i n Ch i n e s e ) LI V C Re f l e c t i o ns o n t h e r e s e a r c h a n d d e v e l o p me n t o f e n g i 一 9 1 0 1 1 1 z 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 n e e r e d c e me n t i t i o u s c o mp o s i t e s ( EC C ) c P r o c e e d i n g s o f t h e J CI I nt e r n a t i o n a l Wo r ks h o p o n Du c t i l e F i b e r Re i n f o r c e d Ce me nt i t i o us Co mp o s i t e s( DFRCC) To ky o： J a p a n Co nc r e t e I n s t i t u t e ， 2 0 0 2： 1 - 2 1 LI V C ， W ANG S， W U C q e ns i l e s t r a i n h a r d e ni n g b e h a v ior o f p o l y v i n y l a l c o h o l e n g i n e e r e d c e me n t i t i o u s c o mp os i t e s ( P VA E C C) J AC I Ma t e r J ， 2 0 0 1 ， 9 8 ( 6 ) ： 4 8 3 4 9 2 LEPECH M D。 LI V C W a t e r p e r me a b i l i t y o f c r a c ke d c e m e n t i t i o u s c o mp o s it e s c P r o c e e d i n g s o f I C F 1 1 I t a l y ： Tu r i n ， 2 0 05： 1 1 3 - 1 3 0 KI M Y Y ， FI S CHER G， LI V C Pe r f o r ma n c e o f b r i d g e d e c k l i n k s l a b s d e s i g n e d wi t h d u c t i l e EC C J AC I S t r u c t u r a l J ， 2 0 04， 1 0 1 ( 6 )： 7 9 2 8 O 1 KOJ I MA S， SAKAT N， KANDA T， e t a 1 Ap p l i c a t i o n o f d i r e c t s p r a y e r ECC f o r r e t r o f i t t i n g d a m s t r u c t u r e s u r f a e e - Ap p l i c a t i o n f o r Mi t a k a d a m J Co n c r e t e J o u r n a l ， 2 0 0 4 ， 4 2 ( 5 ) ： 3 5 3 9 KU NI EDA M ， R0KUG0 K Re c e n t p r o g r e s s o n H P FRCC i n J a p a n R e q u i r e d p e r f o r ma n c e a n d a p p l i c a t i o n s J A d v a n c e d Co n c r e t e Te c h n o l o g y， 2 0 0 6， 4 ( 1 )： 1 9 3 3 ENBS J ， F AB B， S I LVA V D Co nc r e t e - t o c o n c r e t e b o n d s t r e - n g t h i n f l u e n c e o f t h e r o u g h n e s s o f t h e s u b s t r a t e s u r f a c e J Co n s t r uc t i o n a n d Bu i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 0 4， 1 8( 9 )： 6 7 5 6 8 1 赵志方 ， 赵 国藩 ， 刘健 ， 等 新老混凝土粘结抗拉性 能的试 验研 究 J 建筑结构学报 ， 2 0 0 1 ， 2 2 ( 2 ) ： 5 1 5 6 ZHAO Z h i f a ng， ZHAO Gu o f a n， LI U J i a n， e t a 1 Ex p e r i me n t a l s t u d y o n a dh e s i v e t e ns i l e p e r f o r ma n c e o f y o u n g o n o l d c o n c r e t e J J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 1 ， 2 2 ( 2 ) ： 5 1 5 6 ( i n Ch i n e s e ) 程红强 纤 维混 凝土 与老 混凝 土粘 结性 能试验 研究 D 郑 州 ： 郑州大学， 2 0 0 7 CHEN G H o n g q i a n g Ex p e r i me nt a l r e s e a r c h o n a d h e r e nc e p r o p e r t y o f f r e s h f i b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e t o o l d c o n c r e t e D Z h e n g z ho u：Zh e n g z h o u Uni v e r s i t y， 2 0 0 7 ( i n Ch i ne s e ) 李庚英 ， 谢 慧才， 熊光 晶 混凝土修 补界 面的微观结 构与宏观 力学性能 的关系 J 混凝土 ， 1 9 9 9 ( 6 ) ： 1 3 1 8 L I Ge n g y i n g ， XI E Hu i c a i ， X I ONG Gu a n g - j i n g Th e r e l a t i o n s h i p b e t we e n mi c r o s t r uc t u r e o f c o n c r e t e i n t e r f a c e a n d ma c r o me c h a n i c a l p r o p e r t i e s J C o n c r e t e ， 1 9 9 9 ( 6 ) ： 1 3 1 8 ( i n C h i n e s e ) 赵志方 ， 周厚贵 ， 袁群 ， 等 新老混凝土粘结机理研究 与工 程应 用 M 北京 ： 中国水利