灌芯混凝土石膏墙板的简化计算模型.pdf

第 2 5卷第 2期 2 0 0 8年 6月 华 中 科技大学学报 ( 城市科学 版) J o f HUS T ( Ur b a n S c i e n c e Ed i t i o n) Vo 1 25 No 2 J u n 2 0 0 8 灌芯混凝土石膏墙板的简化计算模型 姜忻良， 姜振海 ( 天津大学 建 筑工程学 院，天津3 0 0 0 7 2 ) 摘要 ： 为更 好地解决灌芯混凝 土石 膏墙板结构体 系的受力计算 ， 本文将灌芯混凝土石膏板简 化为正交各 向异 性板 ， 通 过复 合材料力 学建立了代表 性体 积单元 ( RVE) 模 型并将钢筋的影响考虑其 内， 提出 了一种更适用于有 限元分析的简化计算模型 ， 并在计算 中引入了广义 Hi l l 屈服准则 。 通过对六 孔满灌混凝土石膏墙板模型试验结 果及实体有限元计算结果进行对 比分析 ， 验证 了 RVE简化计算模 型的可行性与优越性 关键词 ： 灌芯 混凝 土 ； 石膏墙板 ； RV E模型 ； 广义 Hi l 1 屈服准则 中图分类号 ： TU3 1 7 ；T U3 5 9 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 6 7 2 7 0 3 7 ( 2 0 0 8 ) 0 2 0 0 0 1 - 0 4 近 年来 ， 随着 人 们 对环 保 意 识 的增 强 及 石 膏 板在 工 程 中的 成功 应 用 1 ， 对 石 膏 板 相 应 的 试 验 研究 越来越 多 。 灌 芯混凝 土石 膏墙 板 ( 简称 复合 墙 板) 是用熟石膏、 工业附产石膏、 无碱玻璃纤维及 化 学 添 加 剂为 原 料 ， 在 工厂 制 作 的新 型轻 质 玻 璃 纤 维 空 心 大 板 ( 图 1 ) ， 在现 场 拼 装 后 并 在 孔 腔 内 灌 入 混凝 土作 为承 重结构 。复合墙 板在 弹 性状 态 下有 较 大 刚度 ， 而 在 弹 塑性 状 态 下 又有 较 好 的延 性 ， 在 地震 作用 下有 很好 的耗能 性 能 2 ， 但 是 由于 缺 少准 确 的分 析模 型 ， 其 性能并 没 有被 完全 开 发 ， 本 文 通 过对 原 有 模 型 的研 究 ， 建立 较 为准 确 的简 化模 型 ， 用来 计 算更 为复 杂 的复合墙 板 结构 。 25O 图 1复合墙板截面示意 图 ram 1 复合墙板单 元简化模型 合连续体 ， 并将其组成材料的所有几何和本构信 息 都 融 入 到 一 个 代 表 性 体 积 单 元 R VE L 3 ( Re p r e s e n t a t i v e Vo l u me E l e me n t ) 中 ， 得 到 代 表 性体积单元 的各种力学特征 ， 然后将代表性单元 应用 于整 体结 构计 算 。本 文将 均质化 理论 引入 复 合墙 板 ， 以简化 试 验研究 和 结构 分析 工作 ( 图 2 ) 。 _ _ 复合墙板单元 R V E 一 一 口 图 2 复合墙板 的均 质化过程 1 2 R V E弹 性 常数 的确 定 取一 孔复 合墙 板作 为微 小 R VE 4 。 由于对 称 性 ， 可 取 四分之 一模 型 ( 图 3 ) 进 行分 析 。 设 E ， E ， G 。 ， G 分 别表 示 混凝 土 和 石 膏板 的 弹性 模量 和 剪 切模 量 ； E 表示 单 元 z向的 等 效 弹性模 量 ； E 表 示 复 合墙 板单元 Y向 的等效 弹 性模 量 ； G 表示 复 合墙 板单元 平 面 的等 效剪 切模 量 。 日 f 日 o c I f L 立 拉 图 3 材料 弹性模量计算示意 图 1 1 复 合墙 板均 质化 1 2 1 弹性模 量 E 复合墙板是由混凝土和玻璃纤维石膏板组成 假定 复合墙板在 z方 向均匀受压， 石膏板 、 的建筑材料 ， 采用均质化理论， 将其视为周期性复 混凝 土和复合墙板 在 z方 向具有相同的压 缩应 收稿 日期 ： 2 0 0 7 0 5 一 l 8 修 回日期 ： 2 0 0 7 一 l l O 6 作者 简介 ：姜 忻 良( 1 9 5 1 一 ) ， 男 ， 浙江 嘉兴人 ， 教授 ， 博 导， 研究 方 向为 复杂 结构分 析及 结构 一土 相 互作用 动力 分析 ， j ia n g x in | i a n g l 2 6 c o m。 基金项 目：国家 自然科学基金 ( 5 0 5 7 8 1 l O ) 。 _ f 1L 维普资讯 http:/ 2 华中科技大学学报 ( 城 市科 学版) 变。将一孔石膏板模型划分为如图 3所示 的 ， B， C部分 ， 假设在 z方 向 ， B区具有相 同的受 压应力。由力的平衡条件得 一 B ， ( 6 + ) 一a a b + a c d ( 1 ) 由几 何关 系得 c c e ，e ( n+c ) 一 g A a+e c c ( 2 ) 由应力 应 变关 系得 I a E ， 一 E ， 一a s Ep ，e c =a c Ep ( 3 ) 令 一日 ( n+c ) ，1 一 一c ( n +c ) ， l =b ( 6 + ) ， 1 一 一 ( 6 + ) ( 4 ) 综 合 以上 各式 得 ( 1 -7 ) + +( 1 -7 ) ( 1 一 ) E 一 1 - E ( 5 ) + ( 1 一 ) P 1 2 2弹性模 量 E 假定复合墙板在 Y方向均匀受压 ， 石膏板、 混 凝土和复合墙板在 Y方向具有相 同的压缩应变 ，由应力应变关系可得石膏板、 混凝土和复合墙 板 中的应力 6 rp ， ， 分 别为 6 r p =Ep ， 一 E e ， E ( 7 ) 由力的平衡条件可得 6 rp ， ， 的关系为 A=a c A + Ap ( 8 ) 由上两 式得 E 一E A +E ( 9 ) 其 中， 和 分别为复合墙板单元 中混凝 土与 石膏板的横截面积； A为复合墙板单元的截面积。 1 2 3剪切模 量 G 假定在模型的左右两侧 ， 作用有均匀的剪应 力 ， 则 $ ( 1 -r ) - t- +( 1 一 ) ( 1 一 ) G 一 G ( 1 0 ) + ( 1 一 ) L， p 1 2 4 泊 松 比 图 4 泊松 比的计算 设 y向的拉 伸应 变 为 e ， A 和 B组 合后 ， 在 z 方 向上 ， 和 C的应 变差 为 n ( 一 ) e 。由力 的平 衡 条件 及 材 料 的协 调变形 得 一 B b ( 1 1 ) 只要求左右两边的位移或应变满足协调关 系 ( n +c ) a c Ep + 柏( n E +c Ep ) 一 日( 一 ) e ( 1 2 ) 由于 e 一 一 e 一 Ep ( 1 3 ) 综合 以上三式得 一 4 ) 1 2 5考虑 竖 向插 筋的 弹性模 量 含有竖 向插筋的模型也符合 R VE单元 的假 定 ， 故 在此 考虑 竖 向插 筋 的影响 。 根 据竖 向插 筋 的 布 置情 况 ， 钢 筋 只对 模 型沿 孔 腔 方 向的 弹性 模 量 有影响 ， 在其他两个方向影响均可以忽略不计 。 已 经等效 的 RVE单元 和钢 筋再做一次等效 ， 利用 公式( 9 ) 计算等效弹性模量 ： E 一Ev o A 。 +E。 。 ( 1 5 ) 式 中， 。 和 分别为复合墙板单元 中等效 RVE 单 元 的横截 面积 和竖 向插筋 的横截 面 积， 其 中 A 。 一AA。 ， A为复合墙板单元的截面积。由文 献E 5 3 试验数据 ， 经计算弹性模量 E 一2 6 6 x1 0 N m。 。 1 2 6弹性 常数 的计 算 结果 根 据 上 面 的推 导 ， 将 不 同等 级混 凝 土 的 弹性 模量和石膏板的弹性模量代人以上各式 ， 可得 出 等效材料的弹性常数 。下面以板材试验中的复合 墙 板 为 例 ， 板 孔 腔 灌 人 C 2 0混 凝 土 ， 得 到 的 等 效 弹性 常数 见表 1 。 表 1 复合墙板的等效弹性常 数 1 0 N ram 1 3屈服 强 度的确 定 1 3 1 受压 屈服 强度 的确 定 复合墙板是一种新型材料 ， 缺少各 主轴方 向 的单轴屈服应力和主轴平面的剪切屈服应力的试 验 数 据 。 但 由于混 凝 土 和石膏板 均 属 于脆 性材 料 ， 且 在 板 中混 凝 土 所 占比例 高， 因此 可 根 据 GB 5 0 0 1 0 2 0 0 2 ( 混 凝 土结 构设 计 规范 上 的混凝 土 弹 性 模量 的计 算 公式 来推 导这 些参 数 ： 1 n 5 E 一 ( 一 1 ， 2 ， 3为 三个 主应 力方 向) 2 2+ 口 lm J ( 1 6) 其中， E 为弹性模 量 ， 为立方体抗 压强度标准 值 。 把复合墙板的各个方 向等效弹性常数 ( 剪切模 量除以 0 4换算成 弹性模量) 分别代人式 ( 1 6 )， 维普资讯 http:/ 第 2 期 姜忻 良等 ： 灌芯 混凝 土石膏墙板 的简化计算模型 3 计算 出相应的抗 压强度值 ， 然后根据 以下试验公 式E 6 获得其 屈服强度值 ： n *j 0 一1 1 6 ( 1 7 ) 其 中， 为立 方体抗压强度标准值 ， 为屈服 强 度标准值 。 将三个方向上的等效弹性模量输入 ， 得 出 R VE模型三个方 向上的立方体屈服强度 。 1 3 2受拉 屈服 强度 的确 定 假定竖 向插筋 沿纵 向拉伸 时 ， 钢筋与 RVE 单元无滑移 ， 并且具有相同的拉伸应变， 在受拉力 情况下 ， 每一个 单元其特性与轴心受拉钢筋混凝 土柱的受力特性相同， R VE单元纵 向拉伸屈服强 度 由钢筋决 定 。 当整个 单元 进 入塑 性 时 ， 由脆 性材 料 混 凝 土 石 膏 组 成 的 RVE 单 元 早 已 经 受 拉 破 坏 ， 可用 钢筋的屈服力代 替后 来 的 R VE单元 的 屈服力 ， 进而求 出单元横截面上的应力。 2 简化模 型 的广 义 Hi l l 屈服准则 广 义 Hi l l 屈 服 准 则 l- 7 , 8 是 对 Hi l l 屈 服 准则 的 进一步延伸 ， 广义准则不仅考虑了在材料三个方 向上屈服强度的不 同， 而且还考虑了拉伸状态和 压缩 状态 下 屈服 强 度 的不 同 ： 0v f 1 ) t M ) 一 百 1 ) t 1 。( 1 8 ) I f 式 中 ， M = = M 1 l M 1 2 M l 3 0 0 0 M 1 z M z z M z 3 0 0 0 M l 3 M 2 2 M 3 3 0 0 0 0 0 0 M 4 4 0 0 0 0 0 0 M 5 5 0 0 0 0 0 0 6 L) 一E L l ， L 2 ， L 3 ， 0 ， 0 ， O ( 1 9 ) 其 中 一 一 一， 6( 2 o ) L s 一 ( + 一 一 J 一 1 ， 2 ， 3( 2 1 ) 角 标 J 一 1 ， ， 6为 主应 力 方 向 ， 1 ， 2 ， 3为 正 应 力 的方向， 4 ， 5 ， 6为剪应力的方 向。以上各式 中， + 和 0 - j 分别是 方 向上的拉伸 和压缩屈服 强度 ， ， 称为复合硬化参数。在此 ， 压缩屈服应力被 作为正值处理 。由体积不变性有 + 雩l二 + 二 一 0 ( 2 2 ) + l 一 1 + 2 一 2 + 3 一 3 屈 服 应 力 必 须 定 义 一 个 闭 合 的 屈 服 表 面 ， 即 横截 面 上 的椭 圆 ， 一 个椭 圆 的屈 服截 面 必 须 用 下 式定 义 ： + ： +Ul 。 一2 ( M1 ： + z 。 + M1 1 3 ) O( 2 3 ) 单轴屈服强度值 的选取须使得 以上两式成立 ， 故 单 轴屈 服强度 是 相关 的 。 广义 Hi l l 屈服准则使用等项强化准则 ， 因此 在 应力 空 间 中， 屈 服 面 是一 个 经 过 移 动 的椭 圆柱 面 ， 其大 小 随塑性 应 变而 胀缩 ( 图 5 ) 。在广 义 Hi l l 屈服准则约束下， 三个 方向上 的屈服强度应满足 ( 2 2 ) 和 ( 2 3 ) 式 ， 而 真 实 的 屈服 强 度 并 不 满 足这 个 关 系 ， 当用 于薄板 E 9 时 ， 由于 不 考 虑板 厚 方 向上 的 应变， 即可以改变板厚 方向上 的屈服强度使其满 足广义 Hi l l 屈服准则 的约束条件。设当板厚方向 ( 向 ) 抗 压 强 度 。 一0 8 9 N m。 ， 抗 拉 强 度 一 2 2 5 7 N m。 ， 此 时满 足 广 义 Hi l l 屈 服 准则 ， 并 且 不影响计算结果 。 图 5 主应力空 间中的广义 Hi l l 屈服面 3 计算与试验 结果 比较分 析 试 验 试 件 高 宽 尺 寸 为 2 8 5 0 mm X 1 5 2 0 mm( 六孔满灌) ， 孔腔内浇筑 C 2 0混凝 土， 每个孔 腔芯 柱 钢 筋 均 布 2 1 2 ( 图 6 ) ， 试 件 底 部 浇 筑 高 5 0 0 mm 的地梁， 以便与试验槽 固定。 由试验结果 ， 确定各种组成材料参数。混凝土 ： 弹性模量 E。 一 3 3 3 X1 0 N m。 ， 轴 心 抗 压 强 度 一 2 7 5 5 X1 0 N m。 ， 轴 心抗拉 强 度 一2 6 7 6 X 1 0 N m。 ； 石 膏 板 ： 弹性模量 E。 一4 3 5 X 1 0 。 N m。 ， 轴心抗 压强 度 一5 0 X 1 0 N m。 P a ， 轴 心 抗 拉 强 度 一 2 O 6 1 0 N m。 ； 竖 向插 筋 ： 弹 性 模 量 E 。 一2 0 6 X 1 0 N m。 ， 屈 服 强度 一4 0 2 X1 0 N m。 。 图 6 灌芯 复合墙板剖 面图 ram 根 据 建 筑 抗 震 设 计 规 范 ( GB 5 0 0 1 1 2 0 0 1 ) 、 建 筑 结 构 荷 载 规 范 ( GB 5 0 0 0 9 2 0 0 1 ) 的 有关规定 ， 计算等效多层结构单元竖 向荷载代表 值 为 7 1 8 k N， 将 试 验 构件 下 部 固定 在 试验槽 上 ， 在其顶端施加垂直 等效荷载的情况下 ， 在构件顶 维普资讯 http:/ 4 华 中科技大学学报 ( 城市科学版) 端施加水平方向低周反复荷载进行试验 。 在模拟试验计算 中可得到 R VE模型的材料 参数。 弹性模量 ： E 一1 8 5 1 0 N m ， E =2 5 2 1 0 N m ， E 一 1 3 1 1 0 N m ； 受 压 屈 服 强 度 ： = 6 2 21 0 N m ， 一 1 2 8 2 1 0 N m ， =0 6 01 0 N m ； 受 拉屈服强 度 ： 一 0 8 01 0 N m ， 一 2 0 61 0 N m ， 一 1 5 1 0 1 0 N m ； 剪 切 模 量 ： G 一 7 7 1 O 。 N m ， G 一 1 2 31 0 。N m ， G 一 1 O 41 0 。N m2 。 采用 ANS YS进行此模型在低周反复荷载作 用下的力一位移关系计算 ， 试算过程中， 此模型的 板 厚 方 向上 受 力 极 小 ， 故 RVE模 型选 取 S h e l l 4 3 板 壳 单 元 建 立 ， S h e l l 4 3为 4节 点 塑 性 大 应 变 单 元 ， 适合模 拟线性 、 弯曲及适当厚度的壳体结构 ， 单 元 具有 塑 性 、 蠕 变 、 应 力 刚 化 、 大 变形 和 大应 变 的特 性 。最关键 的是此 单元 适用 于广 义 Hi l l 屈 服 准则 ， 因此计算 可 以很 好地 模 拟实 际情况 ， 并且 能 有效 地节 省计 算 时 间 。 为便于 比较 ， 本文还采用三维实体单元 对模 型进行 了计 算 ， 混 凝 土选 取 S o l i d 6 5 单 元 ， 钢 筋选 取 L i n k 8单元 ， 计算结果与试验结果列于表 2 。 表 2 顶点 横 向位移分析值与 实验值相 比较 模型横 向力 k N 试验值 R ， rammm ram ram 0 O 81 1 _ 52 2 1 1 3 35 4 82 6 42 8 9 2 l 1 _7 9 由表 2可以看 出两种计算值在受力较小时与 试验值基本吻合 。 当荷载增大时 ， 计算与试验在塑 性 累积 变形 和微 小 裂缝 开展 方面 不 同。 比较 实体 模 型与 RVE模 型计算 结果 ， 两者吻 合较好 ， 但 RVE模 型要 比实 体模 型计算 容 量小 得多 ， 仅 以此 板 为例 ， 实 体 模 型 为 三 种单 元 ， 共 2 7 3 6个 单元 ， 计算较为繁琐 。RVE模型只有一种单元 ， 单元总 数 为 2 0 0个 ， 而 且 RVE模 型 可 以 按 实 际 的 要 求 灵活划分单元 ， 给计算带来方便 ， 而且 由于 R VE 的引入 ， 可 以使此种复合墙板的力学性能在钢筋 和混凝土种类确定 的情况下得以描述 ， 在局部 的 受力方面可以为开展复合墙板结构的研究 和简化 计算提供依据 。 4 结 语 本 文将 混 凝土 灌芯 石膏 板简 化 为正交 各项 异 性板 ， 建立 R VE模型并考虑 了竖 向钢筋带来的 影 响 ， 取 得 等效 弹性 常数 ， 建立 了简单 明 了的石 膏 墙板 计算模 型 ， 并且将 能体 现 真实情 况的广 义 Hi l l 屈服准则加入其 中， 通 过试验与分析数据表 明 ， 计 算模 型 较符 合真 实情 况 。 模 型适用 于 能满 足 经典薄板理论 的复合墙板 ， 在整体结构分析 中能 有 效简 化 计算 模 型 ， 为实 际 工 程 设计 计 算 提 供 有 效简化计算途径。 参考 文 献 1 赵永生 速成 墙板的工程应用 J 工程建设与设计 ， 2 0 0 4， ( 6 ) ： 3 0 3 2 2 姜 忻 良 ， 张月 楼 ， 聂其 林 ， 等 混 凝 土灌芯 纤维 增 强 石 膏板 T形 节点构 件抗 震性 能试 验研 究 口 地震 工程与工程振动 ， 2 0 0 4 ， 2 4 ( 5 ) ： 1 4 9 1 5 3 3 王达诠 ， 武建华 砌体 RV E均质 过程 的有 限元分析 J 重庆建筑大学学报 ， 2 0 0 2 ， 2 4 ( 2 ) ： 3 5 3 9 4 刘锡 礼 ， 王秉权 复合材料力 学基础 M 北京 ： 中国 建筑 工业出版社 ， 1 9 8 4 5 刘 康 混凝土灌 芯纤维增 强石 膏板抗震 性能 的试 验研 究及有限元分析 D 天津 ： 天津大学 ， 2 0 0 3 6 李 军旗 ， 赵 世春 钢筋 混凝 土构 件损 伤模 型参 数确 定 J 兰州铁 道学院学报 ， 2 0 0 0 ， 1 9 ( 4 ) ： 6 8 7 0 7 S h i h C F，L e e D F u r t h e r D e v e l o p me n t s i n A n i s o t r o p i c P l a s t i c i t y J J o u r n a l o f E n g i n e e r i n g M a t e r i a l s a n d Te c h n o l o g y，1 9 7 8 ， 1 0 0 ( 3 ) ： 2 9 4 3 0 2 8 孙 秀山 ， 芩 章 志 平面 正交各 向异 性 材料 弹塑 性问 题的基本解 J 清华大学学报 ( 自然科学版 ) ， 2 0 0 2 ， 4 2 ( 1 1 ) ： 1 5 0 0 1 5 0 3 I- 9 马 丹 关 于三维弹 性理论 、 经典 薄板理 论 、 厚 壁结 构理论之间关 系的探讨 J 辽宁工学 院学报 ， 2 0 0 1 ， 2 】(1 )1 4 8 49 ( 下转 第 2 2页) 8 O 5 O O 7 O O 5 O O 2 2 4 5 6 9 n 5 8 5 O O O 5 5 5 O 0 0 0 0 孙 0 维普资讯 http:/ 2 2 华 中科技大学学报 ( 城市科学 版) 2 0 0 8焦 As s e s s m e nt f o r Ch l o r i d e Pe r me a b i l i t y o f Co nc r e t e b y El e c t r i c a l Re s i s t i v i t y M e a s u r e m e nt W EI Xi a o - s he n g1 ，xI A Yu - yi n g ，W ANG Yan we i 3 ( 1 a S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g a n d Me c h a n i c s ： bH u be i Ke y La bo r a t o r y o f Co nt r o l St r u c t u r e，HUST ，W u ha n 4 3 00 7 4， Ch i na； 2 Edo ng Col l o g e of Te c h no l og y， H u a ng s hi 4 38 0 0 0，Ch i na； 3 Hub e i Bur e a u of Commun i c a t i on，W uh a n 4 3 0 03 0，Chi n a) Ab s t r a c t ：The e l e c t r i c a l r e s i s t i v i t y of c o nc r e t e i s a r e s i s t a nc e o f c u r r e nt p e r u ni t a r e a a n d l e ng t h I t i s a n i n d i c a t o r o f d e ns i t y a nd po r e s t r u c t u r e of c o nc r e t e，a n d t h e C1 一e l e c t r i c f l ux a nd t he C1 一 p e r me a t i on C o e f f i c i e n t s a r e a l s o r e l a t e d t O t h e p o r e s t r uc t ur e The r e l a t i o ns hi p s be t we e n t he e l e c t r i c a l r e s i s t i v i t y a n d t he C1 一 e l e c t r i c f l ux， a n d t h e C1 一 p e r me a t i o n c o e f f i c i e n t s we r e pl o t t e d a c c or d i ng t o t he t e s t r e s u l t s Ba s e d o n t h e por os i t y me a s u r e me nt ，t h e ph ys i c a l me a n i ng a nd i nt e r n a l c o r r el a t i on b e t we e n t he e l e c t r i c a l pr o p e r t i e s a nd C1 一p e r me a bi l i t y we r e a n a l yz e dTh e e l e c t r i c a l r e s i s t i v i t y c a n be us e d n ot on l y t o d e t e r m i ne t h e d e ns i t y a nd C1 一p e r me a b i l i t y r e s i s t a n c e s t a t i c al l y，bu t a l s o t O moni t or a n d a s s e s s t he s e r v i c e l i f e a nd t he dur a b i l i t y o f ma r i n e r e i nf or c e d c o nc r e t e d yn a m i c al l y Ke y wo r ds：C1 一p e r me a bi l i t y；e l e c t r i c a l r e s i s t i v i t y；e l e c t r i c f l u x；l i qu i d ph a s e；po r o s i t y ( 上接 第 4页) Si m pl i f i e d Co m p ut a t i o na l M o d e l f o r Pl a s t e r b o a r d Fi l l e d wi t h Co nc r e t e JI ANG Xi n- l i a n g， JI ANG Zh e n - h a i ( S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g，Ti a n j i n Un i v e r s i t y，Ti a n j i n 3 0 0 0 7 2，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：I n or d e r t o s o l ve t h e p r o bl e m of t h e c a l c u l a t i o n of t h e p l a s t e r bo a r d s f i l l e d wi t h c o nc r e t e s t r u c t ur e s ys t e m be t t e r， i n t hi s p a p e r t h e p l a s t e r b o a r d f i l l e d wi t h c on c r e t e wa s s i mpl i f i e d a s o r t h o g o n a l a n i s o t r o p i c p l a t e Th e r e p r e s e n t a t i v e v o l u me e l e me n t( RVE) mo d e l wa s e s t a b l i s h e d b y c omp o s i t e m a t e r i a l me c h a ni c s a nd t he i nf l ue nc e o f t h e ba r s wa s c o n s i d e r e d， t he n a s i mpl i f i e d c o mp u t a t i o n a l mo d e l wa s p u t f o r wa r d f o r f i n i t e e l e me n t me t h o d ( F EM )a n d t h e g e n e r a l i z e d Hi l l y i e l d r u l e wa s a d op t e d i n t he c o m pu t a t i on a l pr oc e s s Thr o ugh t he c omp a r i s on a na l y s i s b e t we e n t h e RVE c o m p u t a t i o n a l r e s ul t s a nd t he t e s t r e s u l t s of s i x ho l e s c o nc r e t e p l a s t e r bo a r d，t h e m o d e l S f e a s i bi l i t y a nd s up e r i or i t y a r e t e s t i f i e d Ke y wo r d s：pl a s t e r bo a r d f i l l e d wi t h c on c r e t e；g yp s u m wa l l bo a r d；RVE mo de l ；g e n e r a l i z e d Hi l l y i e l d r t 1 1 e 维普资讯 http:/