高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰区长度分析.pdf

2 0 1 1年 第 9期 (总 第 2 6 3 期 ) Nu m b e r 9 i n2 0 1 1 ( T o t a l No 2 6 3 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THE0RETI CAL I t ES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 0 9 0 1 5 高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰区长度分析 梁永朵 1 l2 ，孙治国。 ，王东升 。 ，司炳君 ，姜金征 ( 1 中国地震局工程力学研究所，黑龙江 哈尔滨 1 5 0 0 8 0 ；2 辽宁省地震局，辽宁 沈阳 l 1 0 0 3 4 ； 3 大连海事大学 道路与桥梁工程研究所， 辽宁 大连 l 1 6 0 2 6 ；4 大连理工大学 海岸和近海工程国家重点实验室， 辽宁 大连 1 1 6 0 2 4 ； 5 辽宁省铁岭地震台，辽宁 铁岭 l 1 2 0 0 1 ) 摘 要： 钢筋与混凝土材料的高强化是工程结构发展的重要方向， 为研究配置高强钢筋的高强混凝土桥墩等效塑性铰区长度， 整理了3 7 根 高强钢筋高强混凝土桥墩试验数据， 与 P r i e s t l e y 、 P a u l a y 、 T e l e m a c h o s 及我国 公路桥梁抗震设计细则 建议的塑性铰区长度计算公式进行 了对比分析， 并通过灰色关联方法分析了影响高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰区长度的主要因素。 研究表明： 与试验结果相比， 各公 式计算值离散性较大， P a u l a y 公式、 T e l e ma c h o s 公式偏于不安全， P r i e s t l e y 公式和我国J T G T B0 2 0 l 2 o 0 8 公路桥梁抗震设计细则 建议 公式偏于保守； 在高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰长度的各影响因素中， 纵筋直径影响最大， 其次是试件高度和截面宽度， 试件轴压 比和力学含箍率影响最小， 高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰区长度的主要影响因素基本符合 目 前的认识水平。 关键词： 高强钢筋；高强混凝土； 桥墩 ；等效塑性铰区长度；灰关联分析 中图分类号 ： T U5 2 8 5 7 1 文献标志码 ： A 文章编 号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 9 0 0 4 9 0 4 Ana l y si s of e qui va l en t p l a s t i c hi ng e l eng t h of hi gh s t r eng t h c on c r e t e br idg e c ol umns r ei nf or c ed w i t h hi gh s t r en gt h r eb ar s L I A NG Y o n g - d u o 。 S U NZ fi i - g n o ， WA NGDo n g - s h e n g ， S I Bin g -j 13 1 1 4 , J ANGJ i n - z h e n g ( 1 I n s t i t u t e o f E n g i n e e ri n g Me c h a n i c s ， C h i n a E a r t h q u a k e A d mi n i s t r a t i o n ， Ha r b i n 1 5 0 0 8 0 ， C h i n a ； 2 E a r t h q u ake A dm i n i s t r a t i o n o f L i ann i n g S h e ny a n g1 1 0 0 3 4， Ch i n a；3 I ns t i t ut eo fRo a d a n dBrid g eEn g i n e e rin g， Da l i an Ma rit i meUni v e r s i t y， Da l i an 1 1 6 0 2 6， Ch i n a； 4 S t a t e Ke yL a b o r a t o r yo f C o a s t a 1 andO ffs h o r e E n g i n e e ri n g ， Da l i a nUn i v e r s i ty o f T e c h n o l o g y ， D a l i an l 1 6 0 2 4 ， C h i n a ； 5 L i a o n i n g T i e l i n g S e i s mi c S t a t i o n， T i e l in g 1 1 2 0 0 1 ， Ch i n a ) Ab s t r a c t ： H i 曲 s t r e n g t h ma t e ri a l o f r e i n f o r c e me n t and c o n c r e t e i s t h e i mp o r t a n t o ri e n t a t i o n o f e n g in e e ri n g c o n s t r u c t i o n d e v e l o p me n t I n o r d e r t o s tud yt h e e q u i v a l e n t p l a s t i c h i n g el e n g t h o f h i g h - s t r e n gth r e i n f o r c e d c o n c r e t e b rid g e c o l u mn s ， 3 7t e s t r e s u l t s we r e c o l l e c t e d ， and c o n t r a s t i v eana l y s i s o n t h e f o r mu l a e wh i c h p r o p os e d b y p r i e s t l e y， pa u l a y， t e l e ma c h o s and J TG T B 0 2 0l 一 2 0 O 8 we r e d o n e I n flu e n c e f a c t o r s wh i c h a ffe c t t h e e q u i v a l e n t p l a s t i c h i n g e l e n gth o f h i g h s t r e n gth c o n c r e t e b r i d g e c o l u mn s r e i n f o r c e d wi t h h i g h s t r e n gth r e b a r t h r o u g h g r e y - c o r r e l a t i o n a n a l y s i s me t ho d we r e a n a l y z e d I t i s f o u n d t h a t ， c o mp a r e t o t e s t r e s u l t s ， a l l the p r o po s e d f o rm u l a e s h o w c o n s i d e r a bl e s c a tt e r i n e s t i ma t i n g t h e pl a s t i c hi n g e o ft he c o l u mn s Th e e x p r e s s i o n s p r o po s e d b y P an l a y Te l e ma c ho s are n o t s a f e Wh i l e P r i e s t l e y p r o p o s e d f o rm u l a an d J TG TB O 2 _ 01 2 0 0 8 g i v e c o n s e r v a t i v e r e s u l t Amo n g t h e i n flu e n c e f a c t o r s ， the d i a me t e r o fl o n g i tud i n a l s t e e l i s t he mo s t i mp o r t an t ， s e c o n d l y i s t h e s pe c i me n l e n g t h and s e e - t i o n wi d thAnd a xi a l l o a d r a t i o an d me c h a n i c a l tra n s v e r s e s t e e l r a t i o of the s pe c i me n s s h o w s ma l l infl u e n c e Ma i n i n flu e n c e f a c t o rs o ft h e e q ui v a l e n t p l a s t i c h i n g e l e n gth o f h i g h s tr e n gth r e i n f o r c e d c o n c r e t e b r i d g e c o l u n ms mo s t l y a c c o r d wi t h a c tua l l e v e 1 K e y wor d s ： h i g h s t r e n gth r e b ar； h i g h s tr e n g t h c o n c r e t e ； b r i d g e c o l u mn s ； e q u i v a l e n t p l a s t i c h i n g e l e n g t h； gre y - c o r r e l a t i o n ana l y s i s 0 引言 等效塑性铰区长度是联系钢筋混凝土桥墩塑性铰区截面 曲率与墩顶侧向位移之间的纽带 ， 是桥梁抗震工程中的重要概 念【1 】 。 由于桥墩的侧向变形能力是实现桥梁基于位移抗震设计 思想的关键 ， 因此， 准确估计桥墩的等效塑性铰区长度对保证 桥梁结构抗震安全至关重要2 1 。 桥墩等效塑性铰区长度的系统 性研究工作是 由P r i e s t l e y与 P a r k 3 1 领导完成的 ， 通过对不同截 面形式的桥墩构件试验结果的回归分析， 他们建议了与桥墩高 度和纵筋直径相关 的等效塑性铰区长度计算公式； 其后 ， 我国 沈聚敏教授等4 - 6 1 ， B a e 等川、 以及加拿大多伦多大学 也各 自进 行了大量的桥墩或框架柱等效塑性铰区长度试验研究 ， 并借助 收稿 日期 ：2 0 1 1 - -0 3 1 5 基金项目：国家 自 然科学基金项目( 5 0 9 7 8 0 4 2 ) 试验结果对影响桥墩等效塑性铰区长度的若干因素进行 了广 泛分析与讨论。P a u l a y等【 l2 1 ， T e l e ma c h o s 等f ， 以及我国新颁布 的 J T G T B 0 2 0 1 2 0 0 8 公路桥梁抗震设计细 tl t 均提出了 不同的桥墩等效塑性铰区长度计算公式， 以指导桥梁工程的抗 震设计 。 配置高强钢筋的高强混凝土结构是我国工程结构发展的 重要方向1 5 q ， 注意到 目前的桥墩等效塑性铰长度计算公式都 是由普通强度桥墩试件的试验结果分析得出， 未涉及高强钢筋 高强混凝土桥墩的计算问题。 高强纵筋、 高强箍筋、 高强混凝土 的使用均可能对桥墩等效塑性铰区长度产生明显影响并导致 桥梁抗震设计的困难。 本文在分析整理高强钢筋高强混凝土桥 墩等效塑性铰区长度试验结果的基础上， 分析了各公式在计算 4 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰区长度的适用性 ； 并通过 灰关联分析方法 ， 明确了各影响因素对其等效塑性铰区长度的 影响程度。 1 桥墩等效塑性铰 区长度试验结果分析 1 1 等效塑性铰模型介绍 P r i e s t l e y和 P a r k E3 提出了“ 等效塑性铰区长度” 的概念 ， 将 图 1 ( a ) 中墩柱实际的曲率分布模式简化为图 1 ( b ) 所示的沿墩柱 高度 线性分布的屈服曲率 和“ 等效塑性铰区” ， J 。 内均匀分布 的塑性曲率 ， 并假定墩柱塑性转动集中于等效塑性铰区内， 则 其总侧向变形 由屈服位移 和塑性位移 。 组成， 可表达为： _ ( ) ( 1 ) 根据图 1 ( b ) 的曲率分布， 不难推导出： A t - ( 2 ) j 将式( 1 ) 等号两端同时除以 ， 可得： 1 + 3 ( 一 1 ) ( 1 - 0 5 l ( 3 ) 式中， 墩柱位移延性系数， 且 - 3 ； 墩柱塑性铰区截面曲率延性系数， 慨 ； 塑性铰区截面曲率。 等效塑性铰区长度 L 。 建立了桥墩塑性铰区截面曲率与墩 顶侧向位移之间的桥梁， 由于 目前通过理论发展桥墩的等效塑 性铰区长度非常困难， L 。 值的确定更多的是通过拟静力试验手 段进行。 在桥墩拟静力试验过程中， 通过测量墩底塑性铰区的截 面曲率 和墩顶的侧向位移 ， 可方便的计算出试件的等效塑 性铰区长度 。 ， 借助于对试验结果的统计分析成为等效塑性铰 区长度模型发展的重要手段。 而在进行实际桥墩的弹塑性分析 或抗震设计时， 通过对墩柱截面的弯矩一 曲率分析计算出截面的 曲率值或曲率延性系数， 则可由式( 1 ) ( 3 ) 方便的计算墩顶侧 向变形或位移延性系数 。 一 A y Ap 一 ( a ) 实际曲率分布 ( b ) 简化曲率分布 ( c ) 墩顶位移组成 图 1 P r ie s t le y和 P a r k提出的等效塑性铰区长度模 型 P r i e s t l e y和P a r k t3 提出的 长度计算公式为： L p = O 0 8 L + 6 d , ( 4 ) 式中： d 。 纵筋直径； 墩柱高度。 P a u l a y 和 P r i e s t l e 3 提出的 长度计算公式为： L p = O 0 8 L + 0 0 2 2 d ( 5 J 式中： 纵筋屈服强度。 T e l e ma c h o s 等1 3 建 议反复荷载下钢筋混凝土构件 长度 的计算公式： L p - - O 1 2 L + 0 0 1 4 d f ( 6 ) 5 0 我国J T G T B 0 2 0 1 2 0 0 8 公路桥梁抗震设计细则 规 定的L 。 长度取以下两式计算结果较小值： ， J 0 0 8 L + 0 0 2 2 d 0 0 4 4 d o Cy ( 7 ) L F6 ( 8 ) j 式中： b 矩形截面桥墩的短边尺寸或圆形截面桥墩直径。 1 2 试验 结果 整理 与 比较 选取加拿大多伦多大学 l】完成的3 7个高强钢筋高强混凝土 桥墩( 柱) 等效塑性铰区长度试验数据进行分析。 选取的 3 7个 试验数据 中， 试件纵筋屈服强度在 4 0 0 5 2 1 MP a之间， 平均 值为 4 8 1 MP a ； 箍筋屈服强度在在 4 2 7 8 5 0 MP a 之间， 平均值 为 5 2 9 MP a ； 混凝土抗压强度范围为 3 1 3 1 2 0 I V I P a ， 平均值为 6 7 MP a ； 可以看 出， 选取试件均为典型的高强钢筋高强混凝 土桥墩。 将试验得到的 3 7 个高强钢筋高强混凝土桥墩的等效塑性 铰长度分别与 P r i e s t l e y公式 、 P a u l a y公式、 T e l e ma c h o s 公式及 我国J T G T B o 2 O 1 2 o 0 8 公路桥梁抗震设计细则 建议公式 分别进行对比分析， 如图 2 所示。 从图中可看出， 按 P a u l a y公式、 T e l e m a c h o s 公式计算的结果绝大多数大于试验值结果 ， 由于等 效塑性铰模型的主要作用在于合理估计桥墩的实际变形能力， 如果按这些公式的计算值作为设计依据， 将高估桥墩的变形能 力 ， 偏于不安全。 P r i e s t l e y公式和我国 J T G T B O 2 叭一2 o 0 8 公 路桥梁抗震设计细则 公式计算结果绝大多数小于试验实测值 ， 说明规范计算结果是偏于保守的。 同时也说明我国J T G T B 0 2 O 1 l2 0 0 8 公路桥梁抗震设计细则 推荐的计算公式对于高强钢 筋高强混凝土桥墩仍然是适用的。 g 基 、 翻 I 直 P r i e s t l e y 式计算值 mm ( a ) 昌 目 、 趔 j 亘 45 0 q 4 0 0 吕3 5 0 理 3 0 0 , 2 5 0 2 0 0 P a u l a y 公式计算值 mm ( b ) 1 5 O 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 4 5 0 T e l e ma c h o s 公式计算值 J T G t T B 2 0 - 0 1 -2 0 0 8 公式计算值 m m ( c ) ( d ) 图 2 等效塑性铰长度试验结果与计算结果的对比 2 高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰 区长 度影响因素的灰关联分析 2 1 灰关联分析的基本原理及方法 灰色关联是指事物之间的不确定关联， 或系统因子之间， 因 子对主行为之间的不确定关联， 简称灰关联 。 灰关联分析的基 本任务是分析和确定因子间的影响程度或因子对主行为的贡献 测度。 描述关联程度的参数有关联系数和关联度。 关联度越大 ， 表示子数列对母数列的依赖性越强， 两者之间的关系越密切。 计算关联度的步骤如下 ： ( 1 ) 数列无量纲化。 当各数列量纲不相同时 ， 需要将其无量 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 纲化， 常用的方法有初值化和均值化。 初值化是指所有数据均用 第 1 个数据除 ， 然后得到一个新的数列； 而均值化处理则是用 平均值去除所有数据得到一个新数列。 ( 2 ) 计算各点母数列与子数列差的绝对值 ( ) ， 并从中得 到 和 。 ( ) = l X i ( k ) - X o ( j ) l ( = 1 ， n 一 1 ， k = l ， m) ( 8 ) 式中： n 数列数， 且前 1 为子数列， 第 17 , 个为母数列； m样本数； - ( ) 的最大值； ( ) 的最小值。 ( 3 ) 计算关联系数。 计算公式采用邓聚龙教授M提出的公式： k ) ( 9 ) 式中： 分辨系数， 一艘情况下 0 ， 1 】 ， 此处取 O 5 。 ( 4 ) 计算关联度。 计算公式如下 ： 1三 =一1 2 2 , 基 ( ) ( 1 0 ) m =1 2 2 主要影响因素与塑性铰长度的灰关联分析 从收集的试验数据可以看出高强钢筋高强混凝土桥墩等 效塑性铰区长度随试件高度 、 截面宽度、 纵筋配筋 、 试件轴压 比、 箍筋配筋等因子的变化而变化， 构成了一个动态发展的灰 色系统。 通过对有限的试验结果的分析， 可以从整体上认识各因 子对塑性铰长度的影响大小。 实测数据如表 1 所示。 以初值化后的塑性区长度为母数列 ， 试件高度、 截面宽度 、 纵筋直径、 纵筋屈服强度 、 试件轴压比、 力学含箍率分别为子 数列。 由式( 8 ) ( 1 0 ) ， 最终求得各 比较数列的关联度分别为 ： y ( L p ， L) = 0 7 4 3 ， y ( L p ， h ) = 0 7 4 3 ， y ( L ， d ) = 0 7 6 0 ， v ( L P ) = 0 6 9 5 ， y ( ， 叼 ) = 0 5 1 7 ， v ( L ， o d ) = 0 6 2 9 。 表 1 各 因子及等效塑性铰长度 实测数据 注： = p ， P 为体积配箍率， ， 为箍筋屈服强度， MP a 为混凝土抗压强度， MP a 。 5 1 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 3 对关联分析结果的讨论 由以上分析结果所得关联序为 ： 0 7 6 0 0 7 4 3 0 6 9 5 0 6 2 9 0 5 1 7 。 即： y ( ， d ) ( ， L) ( ， h ) ( ) ( ， c d ) ( ， r ) 由关联序可以得到： 在高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰 区长度的各影响因子中， 纵筋直径的影响权重最大， 试件高度和截 面宽度影响次之， 试件轴压比和力学含箍率影响最小。 与 P r i e s t l e y 公式 、 P a u l a y公式 、 T e l e ma c h o s 公 式及我 国 J T G T B 0 2 _ 0 1 2 0 0 8 4 公路桥梁抗震设计细则 建议公式相比， 可以看出， 高强 钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰区长度的主要影响因素基本 符合我们目前的认识。 3结论 钢筋与混凝土材料的高强化是工程结构发展的重要方向， 通过对 3 7个高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰区长度的分 析 ， 主要结论如下： ( 1 ) 按 P a u l a y公式 、 T e l e ma c h o s 公式计算的高强钢筋高强 混凝土桥墩等效塑性铰区长度基本大于试验值 ， 若按这些公式 作为设计依据， 偏于不安全。 P r i e s t l e y公式和我国J T G T B O 2 0 1 2 o 0 8 公路桥梁抗震设计细则 公式计算值绝大多数小于 试验值 ， 若按这些公式作为设计依据， 偏于保守。 ( 2 ) 我国J T G T B 0 2 一O 1 2 o 0 8 公路桥梁抗震设计细则 计算公式是适用于高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰区长 度计算的。 ( 3 ) 在影响高强钢筋高强混凝土桥墩等效塑性铰区长度的 各因子中， 纵筋直径的影响最大， 其次是桥墩高度和截面宽度， 构件轴压比和力学含箍率的影响最小。 高强钢筋高强混凝土桥墩 等效塑性铰区长度的主要影响因素基本符合我们目前的认识。 参考文献： 1 艾厌华， 王东升， 李宏男， 等 基于塑性铰模型的钢筋混凝土桥墩地 上接第 4 8页 表 2 水泥 浆体组成相的固有力学性能参数 】 3结论 应用本文提出的试件制备技术， 可以达到纳米压痕技术所要 求的材料表面光洁度要求， 并成功测定出了改性前后 c s H凝胶 颗粒的弹f生 模量与硬度， 拟合结果与文献报道的结果较为接近， 证 明弹陛模量与硬度等参数为材料的固有性质， 同时也说明纳米压 痕技术测定 C - S H凝胶的微观力学性能的科学性和可靠性。 参考文献： 1 1 Z H U W z ， H U G H E S J J ， B I C A N I C N， e t a 1 N a n o i n d e n t a t i o n m a p p i n g o f me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f c e m e n t p a s t e a n d n a t u r a l r o c k s J Ma t e ri a l s C h a r a c t e r i z a t i o n ， 2 0 0 7 ， 5 8 ( 1 1 - 1 2 ) ： 1 1 8 9 1 1 9 8 5 2 震损伤评价【 J 】 工程力学， 2 0 0 9 ， 2 6 ( 4 ) ： 1 5 8 1 6 6 2 】 孙治国， 王东升， 郭迅， 等 冈 筋混凝土墩柱等效塑性铰区长度研究 J 1 中国公路学报， 2 0 1 1 ， 2 4 ( 2 ) ： 1 - 1 0 【 3 J P R I E S T L EY M J N， P AR K R S t r e n g t h a n d d u c t i l i t y o f c o n c r e t e b ri d g e c o l u m n s u n d e r s e i s mi c l o a d i n g J AC I S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 1 9 8 7， 8 4 ( 1 ) ： 6 1 7 6 4 1 沈聚敏， 瓮义军 ， 冯世平 周期反复荷载下钢筋混凝土压弯构件的性 能f J 】 土木工程学报， 1 9 8 2 ， 3 ( 2 ) ： 5 3 6 4 5 沈聚敏， 刘竹青， 翁义军钢筋混凝士空心柱抗震性能的试验研究l J 1 建筑结构学报， 1 9 8 2 ， 3 ( 5 ) ： 2 1 3 1 【 6 翁义军， 沈聚敏， 马宝民 复合箍对钢筋混凝土柱延性的改善l J 1 建筑 结构学报 ， 1 9 8 5 ， 6 ( 1 ) ： 4 1 4 7 7 B A E S ， B A UR A K O P 1 a s t i c h i n g e l e n gt h o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u m n s A C I S t ruc t u r a l J o u r n a l ， 2 0 0 8 。 1 0 5 ( 3 ) ： 2 9 0 3 0 0 8 1 S HE I K H S A， K H0 UR Y S S C o n f i n e d c o n c r e t e c o l u mn s w i t h s t u b s I J A C I S t r u c t u r a l J o u rnal， 1 9 9 3 9 0 ( 4 ) ： 4 1 4 4 3 1 9 1 S H E I K H S A， S H AH D V， K H0 U R Y S S C o n f i n e me n t o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e c o l u m n s J A C I S t ruc t u r a l J o u rna l ， 1 9 9 4， 9 1 ( 1 ) ： 1 0 0 1 1 1 1 0 B A Y R AK O S e i s mi c p e rf o r ma n c e o f r e c t i l i n e a r l y c o nfi n e d h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e c o l u mn s D 1 T o r o n t o ： U n i v e r s i t y o f T o r o n t o 。 1 9 9 8 1 】 1 B A E S， B AY R A K 0S e i s m i e p e r f o r ma n c e o f f u 1 1 一 s c ale r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u mn s J A C I S t rnc t u r a l J o u r n a l ， 2 0 0 8 ， 1 0 5 ( 2 ) ： 1 2 3 1 3 3 1 2 P A U L A Y T， P RI E S T L E Y M J NS e i s m i c d e s i g n o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e a n d ma s o n r y b u i l d i n g s M N e w Y o r k： J o h n Wi l e y a n d S o n s 。 1 9 9 2 1 3 T E L E MA C HO S B P， MI C H AE L N F D e f o r m a t i o n s o f R e i n f o r c e d C o n c r e t e Me l n b e r s a t Y i e l d i n g a n d U l t i m a t e J A C I S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 2 0 0 1 9 8 ( 2 ) ： 1 3 5 - 1 4 8 f 1 4 J T G T B 0 2 一O 1 2 0 O 8 ， 公路桥梁抗震设计细S LJ s 中华人民共和国 交通运输部， 2 0 0 8 1 5 同 炳君， 孙治国， 王东升， 等 高强箍筋约束高强混凝土柱抗震性能 研究综述I J J _ 土木工程学报， 2 0 0 9 ， 4 2 ( 4 ) ： 1 - 9 1 6 治国， 司炳君 ， 王东升， 等 高强箍筋高强混凝土柱抗震性能研究I J 】 工程力学 ， 2 0 1 0 ， 2 7 ( 5 ) ： 1 2 8 1 3 6 1 7 B 聚龙 灰色系统理论教程 M 】 武汉： 华中理工大学出版社， 1 9 9 2 作者简介： 梁永朵( 1 9 7 8 一 ) ， 女， 博士研究生， 工程师， 主要从事结构抗 震研究。 联系地址： 辽宁省沈阳币黄河北大街 4 4 号 辽宁省地震局后楼 1 1 3 室 ( 1 1 0 0 3 4 ) 联 系电话 ： 0 2 4 8 6 5 8 0 0 5 7 2 任明星， 李邦盛， 杨闯， 等l 内 米压痕法测定微铸1 牛 硬度及弹性模量I J J 中国有色金属学报， 2 0 0 8 ， 1 8 ( 2 ) ： 2 3 1 2 3 6 【 3 Z H U W， B A R T O S P J MA p p l i c a t i o n o f d e p t h s e n s i n g m i c r o i n d e n t a t i o n t e s t i n g t o s t u d y o f i n t e r r a c i a l t r a n s i t i o n z o n e i n r e i n f o r c e d c o n c r e t e l J 1 C e m e n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h ， 2 0 0 0 ， 3 0 ( 8 ) ： 1 2 9 9 1 3 0 4 【 4 J HU G HE S J J ， T R T I K P Mi c r o me c h a n i c a l p r o p e rt i e s o f c e me n t p a s t e n l e a s u r e d b y d e p t h s e n s i n g n a n o i n d e n t a t i o n： a p r e l i mi n a r y c o r r e l a t i o n o f p h y s i c a l p r o p e i e s w i t h p h a s e t y p e J _Ma t e r i al s C h a r a c t e ri z a t i o n， 2 0 0 4 ， 5 3 ( 2 4 ) ： 2 2 3 2 3 1 5 张泰华 ， 杨业敏 纳米硬度技术的发展和应用 力学进展 ， 2 0 0 2 ， 3 2 ( 3 ) ： 3 4 9 3 6 4 6 】 张泰华 微 纳米力学测试技术及其应用【 M E 京 ： 机械工业出版社 ， 2 00 5： 2 0 2 3 7 】 赵庆新， 孙伟， 郑克仁， 等 水泥、 磨细矿渣、 粉煤灰颗粒弹性模量的 比较l J 1 硅酸盐学报， 2 0 0 5 ， 3 3 ( 7 ) ： 8 3 7 8 4 1 8 张泰华 微， 纳米力学测试技术及其应用 M _ E 京： 机械工业出版社 ， 2 0 0 4： 2 0 2 3 【 9 9 张泰华， 杨业敏 纳米硬度计及其在微机电系统中的应用l J 1 1义器技 术与应用， 2 0 0 2 ( 1 ) ： 3 2 3 7 1 0 V A N DA MME M， U L M F J ， F O N O L L O S A P N a n o g r a n u l a r p a c k i n g o f C S H a t s u b s t o c h i o me t r i c c o n d i t i o n s 田 C e mC o n c r R e s ， 2 0 1 0 ， 4 0 ( 1 ) ： 1 4 -2 2 f 1 1 K AMA L I S ， M0 R AN V I L L E M， G AR B O C Z I E G， e t a1 H y d r a t e d i s s o l u t i 0 n i n flu e n c e o n t h e Yo u n g s mo d u l u s o f c e me n t p a s t e， i n： L i ， e t a1 ( E d s ) ， P r o c F r a c t u r e M e c h a n i c s o f C o n c r e t e S t r u c t u r e s ( F r a MC o S - V ) I a F r a MCo s Va i 1 。 2 O o 4 作者简 介 联系地址 联系电话 周栋梁( 1 9 8 2 一 ) ， 男， 硕士， 江苏省南京市江宁区万安西路 1 3 9 51 9 9 O 9 3 9 J 口 J 、J 水 垄 5 9号( 2 1 l a 0 3 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m