福州建工(集团)总公司盖山新苑项目部QC小组.doc

提高高层建筑电梯井砼结构施工质量

执笔、发布：朱 剑 钦

福州建工（集团）总公司
盖 山 新 苑 项 目 部 Q C 小 组
第 36 页 共 38 页

目 录

前言 1
一、工程概况 2
二、QC小组简介 3
三、PDCA循环 4
P-1、选题理由 4
P-2、现状调查 5
P-3、设定目标 6
P-4、目标设定值依据 6
P-5、原因分析 7
P-6、确定要因 8
P-7、制订对策 12
D——对策实施 13
C——检查效果 28
A-1、巩固措施 29
A-2、总结和下一步打算 30
附录： 30

前 言
随着城市建设的迅速发展，一大批高层建筑不断涌现。建筑物高度的与日俱增，也给从事建筑施工行业的我们提出了越来越多急须攻关的课题。
电梯井作为贯穿于整个建筑物的重要构造，在传统的施工中电梯井的施工测量控制与整栋大楼的测量控制紧密相关，也就是说电梯井砼结构的施工质量很大程度上取决于整栋的施工质量。
目前，高层建筑的电梯井由于其施工空间狭小，施工工艺落后等原因，施工质量较低，应引起我们广大从业者的重视。

一、工程概况

图1-1 盖山新苑总体规划平面图
盖山新苑位于福州市仓山区盖山镇南二环路北侧，本工程由10幢21～34层社会保障房，总建筑面积149377.6㎡，高度61.6～99.3m，局部2层配套商业。
项目由于拆迁问题，目前只有7#楼和8#楼具备完整作业面，于2011年初动工。其中7#楼共21层，总高度61.6米，电梯井垂直总高度为66.2米；8#楼共34层，总高度98.8米，电梯井垂直总高度为103.4米。电梯井砼结构采用全剪力墙结构。
本工程的质量目标为争创闽江杯。

图 1-2 大楼电梯井示意图
二．QC小组简介
QC小组概况表 表2-1
小组名称
盖山新苑项目部
QC小组
本次课题平
均接受教育
36小时
注册登记号
RTJ:2012-096-122#
小组成员
10人
注册登记时间
2011年08月06日
本轮活动时间
2012年2月至2013年2月
课题类型
现场型
合理化建议
采纳实施3条
平均活动频率
月均5次
活动出勤率
100％
制表：郑宏 时间：2012年05月16日

小组成员分工表 表2-2
姓名
职称
职务
成员分工
郑 宏
工程师
项目经理
组长（组织领导）
林祥武
高级工程师
技术负责人
副组长（对策计划）
念保镖
高级工程师
技术顾问
技术分析
朱剑钦
工程师
质检员
技术分析、制定对策
余振华
工程师
施工员
现场监督
杨 杰
助理工程师
资料员
制定对策
林 伟
助理工程师
安全员
安全管理
陈 豪
技工
工人
现场实施
张 彬
技工
工人
现场实施
黄铁兴
技工
工人
现场实施
制表：郑宏 时间：2012年05月16日

三．PDCA循环
P-1、选题理由
重要性
高度高
工程量大

高层建筑电梯井由于其高度高，空间狭小，施工质量一直不高。据调查，高层建筑混凝土施工质量问题。75%以上发生在电梯井砼结构。
本项目共10栋楼，电梯井砼结构总高度达到1897m，电梯井砼结构剪力墙面积总和达到了19539.2㎡，工程量非常大。
本工程电梯井砼结构为全剪力墙结构，最大垂直高度达到了103.4米，施工难度较大。

确定课题：提高高层建筑电梯井砼结构施工质量

现状不容乐观

2012年5月16日，项目部组织业主、甲方及监理单位共同对已封顶的7#楼进行检查，检查结果电梯井砼结构施工质量合格率为81.2%。各单位均对电梯井砼结构施工质量表示不满意，要求施工单位制定方案，积极整改。

施工难度大

本工程电梯井的面积为2.3m×4.2m=9.66㎡，而且有两个面是属于外墙，模板制安、混凝土浇捣等工作都存在较大难度。

P-2、现状调查

QC小组严格按照《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2001、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008和“福建省建筑工程《闽江杯》奖质量评价标准”等有关文件及规范规定，对电梯井砼结构的质量问题指标进行量化，分别归纳出质量问题有垂直度偏差超标、井筒尺寸偏差超标、内壁砼表面漏浆、接槎处错台和其他。
以垂直度偏差超标为例：
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010和《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2001相关规定，得出电梯井井筒砼结构全高垂直度允许偏差为H/1000且≤30，因为本工程8#楼电梯井砼结构全高是103米，因此规范中要求电梯井井筒砼结构全高垂直度偏差应≤30mm。
根据上述电梯井砼结构质量问题，并结合类似工程的调查数据，运用随机抽样法原理，对后坂新城一区和本工程已封顶的7#楼随机抽取500点，进行电梯井砼结构施工质量问题的调查。调查结果有94点达不到合格标准，电梯井砼结构施工质量合格率为81.2%。具体数据统计归纳分析如下：
电梯井砼结构施工质量问题统计表 表P-1
序号
不合格项目
频数
（点）
累积频数
（点）
频率
（%）
累积频率
（%）
1
垂直度偏差超标
71
71
75.53
75.53
2
井筒尺寸偏差超标
9
80
9.57
85.10
3
内壁砼表面漏浆
5
85
5.32
90.46
4
接槎处错台
5
90
5.32
95.74
5
其他
4
94
4.26
100
合计
94
/
100
/
制表：林伟 时间：2012.05.16

图P-1 电梯井砼结构施工质量问题排列图
制图：朱剑钦 时间：2012.05.16
由排列图中可以看出“垂直度偏差超标”的累积频率达75.53%，是“关键的少数项”，是要解决的主要的电梯井砼结构施工质量问题。
P-3、设定目标
经过调查，QC小组将活动目标值定为：电梯井砼结构质量合格率提高到90%。

经调查， 2010年竣工的金域华庭项目电梯井砼结构施工质量合格率达94.6%。有了金域华庭项目的成功案例，QC小组相信以我司现有的技术力量和管理水平，经过努力，可以将电梯井砼结构施工质量合格率提高到90%以上。
P-4、目标设定值依据

①国内同行业先进水平

QC小组调查了我司近年来完成的工程，其中电梯井砼结构施工质量合格率从2001年的70.6%逐步上升到2010年的85.3%，电梯井砼结构施工质量合格率呈逐年提高的态势。QC小组认为在我司现有的水平上，只要我们积极抓住症结，予以解决，我们的电梯井砼结构施工质量合格率可以提高到90%以上。

②我司近年来达到的水平

为了保证工程质量，项目部的技术人员以现行规范为标准，结合本工程的特点编制了详细施工方案和施工技术交底。并通过福州建工（集团）总公司相关部门和监理单位的审批。

③详细的施工方案

根据电梯井砼结构施工质量质量问题统计数据，小组经过努力期望能解决“垂直度偏差超标”问题的90%，即（100%-81.2%）×75.53%×90%=12.78%，那么电梯井砼结构施工质量合格率就可以提高到81.2%+12.78%=93.98%，大于目标设定值90%。

④目标值量化分析

通过以上分析，QC小组认为目标一定能实现！
P-5、原因分析
QC小组针对从排列图中得出的关键因素即“垂直度偏差超标”，召开“诸葛亮会”。会上，小组成员运用头脑风暴法，成员们广开言路、激发灵感从人、机、料、法、环、测六个方面分析了影响电梯井砼结构施工垂直度的各种因素，绘制了影响电梯井砼结构施工垂直度的因果分析图。

图P-2 电梯井砼结构施工垂直度偏差超标因果分析图
制图：朱剑钦 制图时间：2012.05.18
根据以上因果分析图的原因分析，共有11个末端因素：
1、 工人培训教育不到位；
2、 测量技术不完善；
3、 测量仪器不合格；
4、 模板制安后保护不力；
5、 对拉螺栓强度低；
6、 井筒施工缝留设不当；
7、 模板支撑强度不够；
8、 模板尺寸偏差大；
9、 混凝土浇筑方法不当；
10、振捣器选择不对；
11、施工环境狭小；
12、环境温度不适宜。

P-6、要因确认
要因确认计划表 表P-2
序号
末端因素
确认内容
确认方法
确认标准
负责人
完成时间
1
工人培训教育不到位
现场操作工人是否熟悉工艺流程和操作规范
调查分析
对现场工人进行考核，合格率应达到100%，考核平均成绩≥90。
参照依据：《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010
余振华
2012.05.20
2
测量技术不完善
现场测量技术是否完善，测量误差是否达标
现场测量
现场测量符合规定并实测各楼层垂直度偏差，实测偏差值≤30mm。
参照依据：《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010
朱剑钦
2012.05.20
3
测量仪器不合格
测量仪器是否具备合格证和检验报告
现场验证
测量仪器必须具有在有效期内的产品检测合格证和检测报告。
参照依据：《福建省建筑工程文件管理规程》 DBJl3—56—2011
杨 杰
2012.05.20
4
模板制安后保护不力
模板制安后保护措施是否满足要求
现场验证
模板制安后必须不受到其他条件的影响，成品保护须完好。
参照依据：《福建省建筑工程文件管理规程》 DBJl3—56—2011
陈 豪
2012.05.20
5
对拉螺栓
强度低
对拉螺栓强度
是否符合要求
现场验证
对拉螺栓应采用Φ12，允许拉力应达到12900N。
参照依据：《福建省建筑工程文件管理规程》 DBJl3—56—2011
林 伟
2012.05.20
6
井筒施工缝留设不当
井筒施工缝留设
是否合理
调查分析
井筒施工缝应严格按照规范要求，设置在每层的结构楼面处。
参照依据：《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
张 彬
2012.05.20
7
模板阴角支撑强度不够
阴角垂直度
是否符合要求
现场测量
现场测量7#楼各楼层井筒阴角的垂直度偏差，实测值偏差值≤30mm。
参照依据：《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010
杨 杰
2012.05.20
8
模板尺寸
偏差大
模板尺寸是否符合规范要求
调查分析
剪力墙模板安装允许偏差应≤6mm。
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2001
陈 豪
2012.05.20
9
混凝土浇筑方法不当
混凝土浇筑方法
是否正确
现场验证
现场观察混凝土浇捣，是否严格按照施工组织设计，符合规范要求。
参照依据：《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010
林 伟
2012.05.20
10
振捣器选择不对
振捣器是否符合要求
现场测试
振捣器是否按照施工组织设计要求进行选择。
参照依据：《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010
张 彬
2012.05.20
11
施工环境
狭小
施工环境是否足以进行操作
现场测试
施工场地是否能够满足工人操作需求。
参照依据：《福建省建筑工程文件管理规程》 DBJl3—56—2004
余振华
2012.05.20
12
环境温度不适宜
环境温度是否适宜施工
现场测试
现场环境温度是否会影响到仪器设备的使用，温度应在5℃～15℃。
参照依据：《福建省建筑工程文件管理规程》 DBJl3—56—2004
张 彬
2012.05.20
制表：张彬 时间：2012年5月18日

根据以上要因确认计划表，QC小组成员对12个末端因素逐个进行要因确认。

末端因素一：工人培训教育不到位
验证时间
2012.05.20
确认方法
现场考核
负责人
余振华
确认情况
人员
操作工人
考核内容
电梯井砼结构施工质量工艺和操作规范
成绩
合格率
最低分
最高分
平均分
100%
92
98
94.6
经检查，所有操作工人都持有上岗证。并且项目部统一拟定考试题目对工人进行考核并评分公布。由上表可看出，考核合格率100%，考核平均成绩94.6≥90。工人培训教育到位，满足施工要求。
非要因

末端因素二：测量技术不完善
验证时间
2012.05.20
确认方法
现场检查
负责人
朱剑钦
确认情况
QC小组在现场旁站观察了施工人员测量放样工作过程，查阅了施工规范和施工组织设计，认为现场测量并未严格按照各项规范要求进行。对7#楼各层电梯井砼结构进行了垂直度偏差值实测，结果显示只有17组实测值≤30mm，达标率仅为80.9%。因此，测量技术不完善是要因。
要 因

末端因素三：测量仪器不合格
验证时间
2012.05.20
确认方法
现场检测
负责人
杨 杰
确认情况
QC小组组织对项目部使用的测量仪器进行了全面的检查，所有仪器均有合格证和检测证书。因此，测量仪器不合格是非要因。
非要因

末端因素四：模板制安后保护不力
验证时间
2012.05.20
确认方法
过程监督
负责人
陈 豪
确认情况
QC小组对工地制安好的模板保存情况进行检查，确认模板制安后保存完好，没有出现破坏已安装模板等情况。因此，成品保存得当。
非要因

图片P-1 激光垂准仪检测证书 图片P-2 对拉螺栓现场照片
末端因素五：对拉螺栓强度低
验证时间
2012.05.20
确认方法
成品检查
负责人
林 伟
确认情况
QC小组对工地现场使用的对拉螺栓予以确认，确认型号为Φ12，且根据检验报告允许拉力应达到12900N。。因此，对拉螺栓强度低不是要因。
非要因

末端因素六：井筒施工缝留设不当
验证时间
2012.05.20
确认方法
现场检查
负责人
张 彬
确认情况
经现场检查，井筒施工缝应严格按照规范要求，设置在每层的结构楼面处。因此，井筒施工缝留设不当是非要因。
非要因

末端因素七：模板阴角支撑强度不够
验证时间
2012.05.20
确认方法
现场检测
负责人
杨 杰
确认情况
QC小组利用随机抽样法对7#楼电梯井砼结构井筒四个阴角进行了垂直度实测工作，共抽取100点进行实测，测得阴角垂直度偏差≤30mm的仅有82个，达标率为82%。因此，模板阴角支撑强度不够是要因。
要 因

末端因素八：模板尺寸偏差大
验证时间
2012.05.20
确认方法
现场检测
负责人
陈 豪
确认情况
查看以往施工记录，并实测了现场模板的尺寸，剪力墙模板尺寸偏差均≤6mm。符合规定要求。
非要因
末端因素九：混凝土浇筑方法不当
验证时间
2012.05.20
确认方法
现场检查
负责人
林 伟
确认情况
项目部组织人员观察了振捣过程，发现工人操作随意性大，没有严格按照要求施工。因此，混凝土浇筑方法不当是要因。
要 因
末端因素十：振捣器选择不对
验证时间
2012.05.20
确认方法
现场检查
负责人
张 彬
确认情况
经检查，项目部为满足施工需要，采购了电动软轴行星式内部振动器ZN50，可以满足施工要求。
非要因
末端因素十一：施工场地狭小
验证时间
2012.05.20
确认方法
人员检查
负责人
余振华
确认情况
场地狭小是不可抗拒的环境因素，因此属于非要因。
非要因
末端因素十二：环境温度不适宜
验证时间
2012.05.20
确认方法
人员检查
负责人
张 彬
确认情况
经检查，施工的天气温度均在5℃～35℃不会影响各种仪器设备的正常使用，符合要求。
非要因
小结，电梯井砼结构垂直度偏差超标要因如下：
★ 测量技术不完善
★ 模板阴角支撑强度不够
★ 混凝土浇筑方法不当
P-7、制定对策
1、QC小组针对上述3点要因，提出了各种对策，并从可实施性、有效性和经济性三个方面综合考虑，进行对策评价选择。
对策方案选择表 表P-3
序号
要 因
对 策
评 价
综合得分
选定情况
可实施性
有效性
经济性
1
测量
技术
不完善
1、聘请专业测量队伍。
专业化测量队伍无法100%到场测量，实施难度大
专业化队伍进场测量，测量精度相对较高
较大程度上增加了测量的经济成本
9
淘
汰
◆
★
◆
2、精细化施工测量技术。
利用工地已有资源，精细化测量技术，可实施
通过对现有测量技术的改进，可有效提高测量精度
不会加大施工经济成本投入
14
选 定
★
■
★
2
模板阴角支撑强度
不足
1、加大对拉螺栓布置密度
工人会有不满情绪，但可实施
对阴角支撑强度提高效果不明显
需要一定的成本投入
10
淘
汰
■
◆
■
2、采用对顶角支撑工具式模板体系。
根据数理分析，抓住关键点，可实施
直接针对薄弱点，可有效提高强度
需要一定的成本投入
14
选 定
★
★
■
3、引进井筒钢模支撑体系。
就目前福州保障性住房的现状，使用钢模难度较大
井筒钢模整体刚度良好，可有效提高整个井筒支撑强度
需要重新引进井筒整体式钢模，投入较大
11
淘
汰
●
★
●
3
混凝土浇筑方法不当
1、组织泥水班组学习施工方案。
现场组织工人学习，可实施
一般的学习，难以提高工人技术水平，有效性较差
不会加大施工经济成本投入
10
淘
汰
■
▲
★
3、优化混凝土浇筑技术。
参照有关标准结合现场，对混凝土浇筑方案进行优化，再向工人交底。可实施
优化后的混凝土浇筑技术，提供了科学的体表和数据，现场实施有量化依据，可显著提高有效性
只需加强管理力度，经济成本投入较少
13
选 定
■
★
■
注：★5分 ■4分 ●3分 ◆2分 ▲1分 制表：朱剑钦 时间：2012年5月22日
2、对策评价选择后，QC小组根据工程实际情况，对3点要因制定了详细具体的实施对策。
对策表 表P-4
序号
要 因
对 策
目 标
措 施
地 点
完成时间
负责人
1
测量
技术
不完善
精细化施工测量技术
垂直度偏差值≤30mm
井筒形心位移≤+25mm
1、等偏分中法；
2、实验法确定分段控制有效距离；
3、“2+2”逐层纠偏措施。
现场办公室
施工现场
2012.07.20
余振华
朱剑钦
杨 杰
2
模板阴角支撑强度
不足
采用对顶角支撑工具式模板体系
井筒阴角垂直度偏差≤30mm应占百分比≥95%
1、制作井筒整体模板；
2、采用井筒对顶角支撑方式。
现场办公室
施工现场
2012.07.20
陈 豪
林 伟
张 彬
黄铁兴
3
混凝土浇筑方法不当
优化混凝土浇筑技术
混凝土表面应没有出现露筋等严重质量缺陷，砼表面质量合格率≥95%
1、明确分层浇筑；
2、精确布置振动器插点；
3、量化振动器插入深度。
现场办公室
施工现场
2012.07.20
余振华
朱剑钦
黄炳坚
陈剑影
制表：朱剑钦 时间：2012年5月22日

D-对策实施
对策实施一：精细化施工测量技术
（一）等偏分中法
激光垂准仪是通过激光管向外发射激光束而进行投点的,激光束并非平行的,而是呈一个非常小的夹角向外发散的，加之大气、温度和仪器操作带来的误差等原因，会造成发射出来的铅垂激光束出现一定的偏差。为了防止铅垂激光束不完全垂直造成的误差，QC小组采用等偏分中法来消除误差。
具体步骤如右图所示，首先将下
激光束准确对准内控点的十字丝，然
后将上激光束投射到作业层的接收耙
上，准确记录激光束的中心位置A1，
再将仪器自校旋转3个90°，并分别
记录下三次光斑的中心位置A2、A3、
A4。最后画出A1、A2、A3、A4的圆心
位置，即为内控点在作业层的准确位置。 图片D-1 等偏分中法示意图
（二）实验法确定分段控制有效距离
QC小组以已封顶的7#楼（本项目因拆迁问题未能同时全部开工，已具备施工条件的7#楼先行施工，共21层已封顶）做为样本。如图D-2，运用系统抽样法每2层测量以地下室负一层基准点为控制点的电梯井砼结构四壁垂直度偏差值，并记录在表D-1。利用趋势图研究此四组垂直度偏差值数据的变化趋势，如图片D-5所示。

图片D-2 激光投射示意图 图片D-3 现场测量照片 图片D-4 接受耙上的光斑
垂直度偏差值记录表 表D-1
楼 层
1 F
3 F
5 F
编 号
a
b
c
d
a
b
c
d
a
b
c
d
垂直度偏差值（mm）
1
3
2
2
4
3
6
5
6
9
5
8
楼 层
7 F
9 F
11 F
编 号
a
b
c
d
a
b
c
d
a
b
c
d
垂直度偏差值（mm）
10
15
9
11
15
12
15
16
17
19
14
18
楼 层
13 F
15 F
17 F
编 号
a
b
c
d
a
b
c
d
a
b
c
d
垂直度偏差值（mm）
20
20
19
17
19
22
20
17
8
7
9
3
楼 层
19 F
21 F

编 号
a
b
c
d
a
b
c
d
垂直度偏差值（mm）
16
12
9
5
18
16
15
19
制图：骆江义 时间：2010.9.12

图片D-5 垂直度偏差变化趋势图
根据上图，反应了电梯井砼结构垂直度偏差值基本变化规律：随着楼层的增高，垂直度偏差不断增大；到了十七层，垂直度偏差大幅减小，随后又不断增大。
QC小组经过研究，找到了出现以上现象的原因：激光垂准仪向外发射激光束时，其核心光斑的面积随着投点距离的增加而增大，清晰度也逐渐下降，边缘也逐渐由锐利变为模糊。由于投点时，标记光斑的中心点是靠施工人员肉眼观测，手工操作，因此随着层数的增加，光斑的尺寸越大，清晰度越低，引起的测量误差就越大。据调查得知，施工员凭经验将大楼分成两段进行测量分段控制，引测点设在17层。所以就出现了上图所示的在17层垂直度偏差大幅度减小的现象。
综上所述，QC小组为了科学地确定分段控制的有效距离，决定运用实验法测定出工地使用的该台仪器激光光斑直径与测量距离的关系。实验方法如下：如图D-3、D-4利用7#楼的传递孔，将激光垂准仪放在首层向上发射光束，然后在各楼层用激光接受靶接收激光束，用笔将各层的核心光斑的轮廓记录下来，经过整理结果如下表所示。
距 离
9
15
21
27
30
33
39
45
51
57
60
79
光斑直径（mm）
0.8
1.6
2.3
3.2
4.2
4.8
5.8
6.2
6.8
7.4
7.9
8.8
由上表QC小组发现：当垂直距离超过33m后，核心光斑的轮廓就会超过5mm，光斑轮廓开始模糊，光斑清晰度也开始下降。因此，QC小组通过实验确定8#楼分段控制的有效距离为33米，即8#楼分三段进行控制，每隔11层设置一个引测点，如右图D-6所示。
引测点设置要求：如下图D-7所示，在传递孔的两侧预埋钢板，然后将首层控制点的点位精确地投至上一段的楼层，并进行矩形控制网的检测和校正，确定无误后作为本段各楼层的引测点。

图片D-7 引测点设置方法示意图 图片D-6 分段控制示意图
（三） “2+2”逐层纠偏措施
“2+2”即双层控制加两道纠偏技术：
“2+2”
双层控制
两道纠偏
传统施工中利用建筑物内控点的测量控制
根据垂直度偏差图纠偏电梯井井壁垂直度
QC小组增加的电梯井内激光投射点的控制
根据形心位移图纠偏井筒的定位中心线

由于电梯井的垂直度控制是与整幢大楼的垂直控制相关联，其内框尺寸及轴线控制均由室内控制点来控制，就是说电梯井的垂直度是整幢大楼的垂直度来控制的，这就是传统施工过程中利用建筑物室内控制点对电梯井施工测量的一个控制手段。
【计算过程】：①计算出电梯井四壁x1、x2、y1、y2的垂直度偏差值，即实际垂距值与理论垂距值之差：△x=x实际-x理论、△y=y实际-y理论
②计算出x轴和y轴的平均偏差值，即该楼层电梯井实际形心的偏差值：
x=∑△xi/2、y=∑△yi/2
③计算出形心的偏差距离S：S=√x²+y²；

针对本工程实际情况，为了能够进一步提高电梯井的测量精度，QC小组通过“头脑风暴法”并结合《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010，决定对本工程电梯井的施工测量多加一道控制。即在每一层楼施工完毕拆模后，根据图D-8所示的关系量取电梯井四个内壁到由负一层引测上来的激光投射点的实际垂距，再通过计算得出该楼层电梯井壁垂直偏差值和形心实际位移值，形成了“双层控制”。 图片D-8 垂距计算图
根据测量的数据，经过计算得到了各层的电梯井壁的垂直度偏差值和电梯井的形心实际位移值，施工过程中及时地画出各层电梯井壁的垂直度偏差图和电梯井形心位移图，然后根据两图进行“两道纠偏”。以8#楼5层为例：

图片D-9 垂直度偏差图（x1方向） 图片D-10 形心位移图
由以上两表可以得出结论：第五层x1方向电梯井壁垂直度偏差为7mm，电梯井形心位移18mm；因此，在第六层测量放样中应根据上述情况作出相应调整。其中，垂直度和形心位移的调整应参照《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010相关要求。

摘自——《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010
实施效果检查：
2012年7月20日，以上措施实施两个多月后，QC小组对8#楼施工完毕的1～8层进行实测，并将实测数据绘制成垂直度偏差图和电梯井砼结构形心位移图。

图片D-11 对策实施前现场照片 图片D-12 对策实施后现场照片
由以上两图得出，8#楼1～8层实测数据中垂直度偏差全部≤30mm，形心位移值均≤+25mm，达标率为100%，对策实施成功！
对策实施二：采用对顶角支撑工具式模板体系
QC小组根据现有模板支撑体系阴角支撑强度不足的问题，对模板体系做了一系列的改进，创新性地提出了“对顶角支撑”理念力求能克服模板阴角处支撑强度不足的问题；并通过引入“工具式”概念以达到减少井筒模板制安工作量的目的。
(一)制作工具式井筒整体模板
QC小组根据模板施工组织设计和相关规范要求，经过研究讨论得出：电梯井井筒整体模板由若干块型18mm厚胶合板拼装而成，尽量减少使用小模板。竖向采用100×100mm方木或50×50mm钢楞＠305mm作次楞；横向采用两根48×3.5mm钢管＠405mm作主楞，模板与主楞间采用Φ12拉杆螺栓连接固定。
图片D-13 井筒整体模板剖面图
QC小组要求模板班组根据大楼电梯井尺寸，精确制作一套电梯井模板，并测量记录好各细部的准确尺寸，以此作为电梯井工具式模板的标准。
从第一层模板制安开始，就严格按照模板标准尺寸制作电梯井模板，并按套数将每片模板做好标记。在接下来的施工中，各楼层均按首层的标准制安电梯井模板。

图片D-14现场使用的模板材料 图片D-15 制作电梯井模板标准
例如J-13轴的内墙墙面模板接触面尺寸为1800×2800mm，工具式模板深化设计如下：
1
2
3
4

图片D-16 模板尺寸设计图 表D-17 材料明细表
Fy
（二）采用井筒对顶角支撑方式
Fx
F
QC小组针对模板支撑体系阴角支撑强度不足的问题，
创新地提出了井筒内侧四角对顶角支撑模板体系，即用
100×100mm方木在阴角处成45°固定，然后用50×50mm
钢楞将对顶角成90°连接支撑。这样的十字对顶角支撑
间隔810mm一道，一层共有3道。对顶角支撑体系不仅
很好的解决了阴角支撑强度不足的问题，而且钢楞45°
的支撑力也可以分解成x轴和y轴两个方向的支撑力，
使得整个井筒的模板支撑体系更加牢固可靠。 图片D-18 受力分析图

图片D-19 对顶角支撑工具式模板示意图
1

2

3

图片D-20 一般模板支撑体系 图片D-21 对顶角支撑模板体系

实施效果检查：
2012年7月20日，以上措施实施两个多月后，QC小组对8#楼施工完毕的1～8层电梯井砼结构进行井筒阴角垂直度偏差实测，实测数据如下：
井筒阴角垂直度偏差抽查表 表D-2
编 号
1
2
3
4
5
6
7
垂直度偏差值（mm）
16
12
7
11
13
9
8
编 号
8
9
10
11
12
13
14
垂直度偏差值（mm）
6
7
11
13
18
10
12
编 号
15
16
17
18
19
20
21
垂直度偏差值（mm）
12
19
18
11
13
9
9
编 号
22
23
24
25
26
27
28
垂直度偏差值（mm）
7
11
13
7
11
13
12
制表：朱剑钦 时间：2012年7月20日

图片D-22 对策实施前照片 图片D-23 对策实施后照片
由上表可得，在抽查的28组数据均≤30mm，符合要求。故阴角垂直度偏差达标率为100%≥95%，对策实施成功！
对策实施三：优化混凝土浇筑技术
（一）明确分层浇筑
QC小组相关规范要求和现场情况，确定每次浇筑的高度定为50cm，即每层的电梯井砼结构分六层浇筑。并且，隔层之间的浇筑必须是同方向浇筑。

图片D-24 分层浇捣示意图 图片D-25 浇捣方向示意图
（二）精确布置振动器插点
混凝土浇筑阶段，振捣是一个非常关键的控制工序，超振和漏振都直接影响到混凝土的质量和外观。超振会引起砂与水泥浆分离、石子下沉并在混凝土表面形成明显沙层，一般振捣时间为20～30s；漏振则在混凝土表面有较大的空隙，振捣不密实出现较大面积的蜂窝麻面、气泡没能挤出。
QC小组经过观察，发现工人在振捣时随意性很大，基本是凭个人主观经验选择振动棒插点位置和距离，缺乏科学严谨性，十分不合理。振动器插点要均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，但不可混用，以免漏振，每次移动的距离不得超出振动棒的作用半径。

图片D-26 振动器插点标准分布图
因此，QC小组决定运用数学模型，对电梯井砼结构剪力墙的振动器插点进行数据分析，制定出最合理的插点布置图。
本工程采用的电动软轴行星式内部振动器作用半径R为30cm，两个振捣器的中心采用1.5R即45cm。

图片D-27 振动器插点布置图
（三）量化振动器插入深度
混凝土分层浇捣时，应在下层混凝土初凝前振捣上层混凝土。为了使上下层的混凝土充分粘结，在振捣上一层时振动器应插入下一层混凝土中5～10cm，以消除两层之间的接缝。

图片D-28 振动器插入深度示意图
根据以上内容，可得每层振动器插入混凝土的深度，如下表所示：
振动器深入模板上沿以下长度一览表 表D-3
分层层数
1
2
3
4
5
6
振动器
深入模板以下长度
最小值（cm）
285
255
205
155
105
55
最大值（cm）
285
260
210
160
110
60
制表：张彬 时间：2012年7月20日
红色油漆做好标识
为了让工人更直观的明确每层振动器插入混凝土的深度，QC小组在振动器上用红色油漆做好每层深入模板以下的长度标识。

第五层有效
控制范围

图片D-29 量化振动器插入深