福建大厦外脚手架施工方案.doc

福建某大厦外脚手架施工方案

1 工程简介

2 编制依据
2.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)
2.2《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2023)
2.3《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)
2.4《钢结构设计规范》(GB 50017-2023)
3 施工准备
3.1材料准备
3.1.1钢管杆件：钢管杆件采用Φ48×3.5mm，焊接钢管其材性应符合《碳素结构钢》（GB700-88）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度分别为为4m、6m，用于小横杆的钢管长度为1.2m。
3.1.2扣件：扣件应采用GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢的规定；螺纹均应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB96-76《垫圈》的规定。
3.1.3脚手板：脚手板采用钢跳板，跳板的厚度50mm，宽度250mm，长度3000mm。
3.1.4安全网采用绿色密目安全网，新网必须有产品质量检查合格证，旧网必须有允许使用的证明书（或实验记录），安全网的选用应符合GB5725-85《安全网》的规定。
3.2人员配备：各专业施工人员及上岗证应配备齐全。
3.3技术准备：脚手架施工前，要进行技术交底，并提出有关的规定及注意事项。
4 脚手架搭设规定
4.1外脚手架构造
4.1.1立杆 ：立杆横距（中距）为1m，纵距（中距）为1.5m，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻的大横杆的距离不宜大于0.5m。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设立或漏掉。立杆整个架高的垂直偏差应不大于75mm 。
4.1.2大横杆步距为1.8m，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距内，与相近的立杆距离不大于0.5m。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。
4.1.3小横杆应贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间根据需要加设1-2根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
4.1.4剪刀撑：剪刀撑，与地面夹角为45°，采用对接扣对接，对接扣位置错开大于2m布置，除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增长2~4个扣节点。
4.1.5连柱杆：按每两步三跨设立，其水平、垂直间距均不得大于6m，与柱拉接方式采用单杆箍柱式。
4.1.6水平斜拉杆：设立在有连柱杆的步架平面内，加强脚手架的横向刚度。
4.1.7脚手板：采用钢跳板，脚手板与脚手板之间以及脚手板与脚手架之间用8#铅丝拧紧，应同时保持有两个楼层的脚手板操作面，随结构施工上移。
4.1.8如立杆未立在坚实的结构上，搭设前应将场地原土夯实，并将立杆置于厚度不小于50mm的通长木方上。
4.1.9护栏在铺脚手板的操作层上设三道护栏，上栏杆距脚手板面高度为1000mm，下栏杆距脚手板面为600mm，设挡脚板。
4.2施工作业程序
4.2.1依据排立杆位置，放线使立杆在一条平行轴线的直线上；
4.2.2放置纵向扫地杆；
4.2.3自角部起依次向两边竖立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并与立杆固定，每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步大横杆（与立杆扣接固定）和小横杆（靠近立杆并与大横杆扣接固定），校正立杆垂直和平杆水平使其符合规定后，按40~60KN·m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段；
4.2.4设立连柱杆（开始搭设时加边撑）；
4.2.5按以上的作业程序和规定向上搭设脚手架；
4.2.6随搭设进程及时设立剪刀撑；
4.2.6随施工进度在脚手架构架大横杆间搭设横杆，以缩小铺设脚手板的支撑跨度，铺设脚手板、栏杆和防护密目网。
4.3施工作业注意事项
4.3.1底部第一排立杆应按立杆搭设规定选择，不同长度的钢管交错设立，至少有6m、4m两种不同长度的钢管作立杆；
4.3.2一定采用先搭设起始段而后向前延伸的作业方式，可分别从相对角开始搭设；
4.3.3连柱杆和剪刀撑应及时设立，不得滞后超过两个步距；
4.3.4杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm；
4.3.5在顶排连柱杆之上的架高不得多于两个步距，否则应每隔6跨加设一道撑拉措施；
4.3.6剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少3道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接；
4.3.7周边脚手架的大横杆必须在角部交圈并与立杆固定；
4.3.8纵向对接搭设脚手板时，对接处的两侧必须设立横杆，并且绑扎牢固；
4.3.5作业层的栏杆应设立在立杆的内侧，栏杆接长应符合对接或搭接的规定。
5 外脚手架选型及设计计算
5.1参数信息
5.1.1脚手架参数：搭设尺寸立杆的纵距为 1.50m，立杆的横距为1.00m，立杆的步距为1.80 m；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 33.0 m，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 m，水平间距4.50 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。
5.1.2活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.0；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3。
5.1.3风荷载参数：按照福建省厦门市地区，基本风压为0.80，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。
5.1.4静荷载参数
每m立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:钢筋网片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢。
5.1.5地基参数
地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):500；
基础底面扩展面积(m2) :0.09；基础减少系数:0.4。

5.2大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
5.2.1均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.00/(2+1)=0.117 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.00×1.00/(2+1)=1.00 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×1.00=1.40 kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
5.2.2强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.186×1.5002+0.10×1.400×1.502 =0.348 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为
M2max= -0.10×0.186×1.502-0.117×1.40×1.502 =-0.410 kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.348×106,0.410×106)/5080.0=80.709 N/mm2；
大横杆的抗弯强度:σ = 80.709 N/mm2 小于 [f]=205 N/mm2。满足规定！
5.2.3挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.117=0.155 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.000 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= 0.677×0.155×1500.04/(100×2.06×105×1219000)+0.990×1.00
×15004/(100×2.06×105×121900)
= 2.207 mm；
脚手板纵向、受弯构件的允许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于 1500/150 mm 或者 10 mm，满足规定!
5.3小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
5.3.1荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.50 = 0.058 kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.00×1.50/(2+1)=0.175 kN；
活荷载标准值：Q=3.00×1.00×1.50/(2+1) =1.500 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.058+0.175)+1.4 ×1.500 = 2.379 kN；
5.3.2强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分派的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.002/8 = 0.006 kN.m；

小横杆计算简图
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.379×1.00/3 = 0.793 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.799 kN.m；
σ = M / W = 0.799×106/5080.000=157.244 N/mm2 ；
小横杆的计算强度小于 205N/mm2,满足规定！
5.3.3挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分派的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900) = 0.020 mm ；
P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.175+1.500 = 1.733 kN；
集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1732.6×1000×(3×10002-4×10002/9 ) /(72×2.06×105×121900)
= 2.449 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+2.449 = 2.469 mm；
小横杆的最大挠度小于 (1000/150)=6.667 与 10 mm,满足规定!
5.4扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.000=0.038 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.00×1.50/2=0.262 kN；
活荷载标准值: Q = 3×1.00×1.500 /2 = 2.250 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.038+0.262)+1.4×2.250=3.511 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
5.5脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：
5.5.1每m立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×33 = 4.118 kN；
5.5.2脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×4×1.50×(1.00+0.3)/2 = 1.365 kN；
5.5.3栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11
NG3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330 kN；
5.5.4吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×33.000 = 0.248 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.061 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.00×1.00×1.50×3/2 = 6.750 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：
Wo = 0.800 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：
Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.800×0.840×0.649 = 0.305 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.061+ 1.4×6.750= 16.723 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.061+ 0.85×1.4×6.750= 15.306 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.305×1.5×1.82/10 =0.177 kN·m；
5.6立杆的稳定性计算
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =16.723 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.50
计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定 ：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2；
σ = 16723/(0.186×489)=183.863 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 183.863 小于 [f] = 205N/mm2 满足规定！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =15.306 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.50
计算长度，由公式 lo = kuh 拟定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 15305.58/(0.186×489)+176561.187/5080 = 203.034 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 203.034小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足规定！
5.7最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.943 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 6.750kN；
每m立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
Hs =[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.943+1.4×6.75)]/(1.2×0.125)=45.837 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：

[H] = 45.837 /(1+0.001×45.837)=43.828 m；
[H]= 43.828和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =43.828 m。
考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.943 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 6.750 kN；
每m立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.177 /(1.4 × 0.85) = 0.148 kN·m；
Hs=( 0.186×4.89×10-4×205×10-3-(1.2×1.943+0.85×1.4×(6.75+0.186×4.89×0.148/5.08)))/(1.2×0.125)
=34.194 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：

[H] = 34.194 /(1+0.001×34.194)=33.063 m；
[H]= 33.063和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值
[H] =33.063 m。
5.8连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.305 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.0 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 6.924 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 11.924 kN；
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=300/15.8的结果查表得到0.949；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl=11.924<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足规定！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
通过计算得到 Nl=11.924小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足规定!

连墙件扣件连接示意图
5.9立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×Kc = 200 kN/m2；
其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；
立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =170.062 kN/m2 ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.306 kN；
基础底面面积 (m2)：A = 0.09 m2 。
p=170.062 ≤ fg=200kN/m2 。地基承载力的计算满足规定！
6 质量规定及保证措施
6.1脚手架用钢管
6.1.1表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯；
6.1.2外径偏差不大于-0.5mm，壁厚偏差不大于-0.3mm；
6.1.3端面应平整，偏差不超过1.7mm；
6.1.4钢管锈蚀深度应小于0.5mm，不得使用严重锈蚀的钢管；
6.1.5钢管长度规格必须按规定统一，不得长短参差不齐。
6.2扣件
6.2.1所用铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造
缺陷；并将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；
6.2.2扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；
6.2.3扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；
6.2.4当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；
6.2.5扣件表面应进行防锈解决.
6.3脚手板：木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》中级材质的规定，脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌铁丝箍两道。竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。
6.4脚手架检查与验收：脚手架未经验收不得投入使用，脚手架检查与验收标准见下表。
7 安全注意事项
7.1脚手架搭设人员必须是通过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业合格的专业架子工人。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
7.2作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；严禁悬挂自重设备。
7.3在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆和连墙件等杆件。
7.4施工中对使用的材料必须进行严格筛选，锈蚀变形严重的材料严禁使用；
7.5架子搭设作业时，必须按规定戴安全帽，系安全带，穿软底鞋，所有材料应堆放平稳，工具应放入工具袋内，上下传递物体不得抛掷；
7.6支搭脚手架必须选用符合规定的架设料具，在架子上作业不得走单杆，必须将安全带系在高处大横杆上；
序号
项 目
允许偏差
检查方法
1
立杆垂直度
≤H/200 ≤100
吊线
2
间距
步距偏差
±20
钢卷尺
柱距偏差
±50
排距偏差
±20
3
大横杆高差
一根杆两端
±20
水平仪 水平尺
同跨内、外大横杆高差
±10
4
扣件螺栓拧紧扭力矩
40-65N·m
扭力扳手
5
剪刀撑与地面倾角
45°-60°
角尺
6
脚手板外伸长度
对接
100≤a≤150
卷尺
搭接
a≥100
卷尺
7.7相邻立杆接头应错开500mm以上，大横杆也须将接头错开，必须有足够数量
的小横杆，接杆位置超过600mm时，应翻搭上步架后再接杆；
7.8绑“十”字斜撑必须从端头第一根立杆开始，单杆斜撑搭接，双杆斜撑对接；
7.9附墙、柱杆必须与内外排立杆或大横杆连接；
7.10操作层必须满铺钢制脚手板，脚手板必须在钢管上铺平、铺稳，并且绑牢；
7.11大雨、大风之后，必须对架子进行检查；
7.12脚手架搭完后，应进行检查验收，合格后才干使用；
7.13安全网与钢管必须绑牢。
8 环境保护措施
8.1建立环境保护责任制，划分卫生包干区，贯彻专人负责；
8.2建立场内生活污水排放沉淀池，净化重新使用或合理外排；
8.3施工场地内集中设立垃圾站，各楼层及场地、周边的垃圾及时清扫；
8.4重要通道口两侧的围墙墙面进行粉刷并书写工程名称和建设、监理、施工等单位名称，围墙顶上进行灯光亮化；
8.5生活区和生产区适当进行绿化布置，种植草坪、花木；
8.6合理安排施工流水段，减少夜间施工，若工艺所需，也须办好有关手续，张贴安民告示，以取得群众谅解；
8.7文明施工，做到“灰尘不飞扬、污水不外流、强光不污染、噪声不喧扬”，保证邻近社区居民正常生活。
9 消防、防火措施及管理网络
9.1消防防火措施
建立以项目经理为代表的消防防火领导小组，实行消防责任制，贯彻专人负责平常防火检查、防火督查等工作，组织人员进行消防知识培训等。认真贯彻执行“防止为主、消防结合”的工作方针。本着自防自救的原则，实行严格、科学管理。
9.1.1按施工现场防火规定，在工地以下各区域配备必要的灭火器具：食堂餐厅、木工棚、钢筋棚、机棚、传达室以及每层楼梯通道口，定人定期检查其可靠性；
9.1.2明火作业先办理申报手续，然后在专人监护的情况下实行；
9.1.3对易燃易爆物资派专人管理，严禁烟火，及时清除刨花及易燃垃圾，消除火灾隐患；
9.1.4发现有火灾苗子，应立即采用有效措施进行扑救。发生事故，及时抢救，保护好现场，并向有关部门报告，根据“三不放过”的原则，协助调查火灾因素，并作出整改意见和防范措施。