研究生公寓楼设计房屋建筑毕业(论文)设计论文.doc

前言

毕业设计(论文)

题目： 研究生公寓楼设计

前 言
本设计是按照西安工业大学建筑工程学院2011年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“长安大学研究生公寓楼设计”。内容包括建筑设计、结构设计两部份。
公寓楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择公寓楼建筑和结构设计，从而掌握办公寓设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。
框架结构的设计始于欧美，二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。
框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。
本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。
这次设计是在 老师的悉心指导下完成的，在此向 老师表示衷心的感谢！
鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。

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1 建筑设计说明
1 建筑设计说明
1.1工程概况
本工程位于西安市雁塔区，学校拟建一研究生公寓楼，建筑面积4465m2，层数为六层，平面形状为矩形，长46.80m,宽15.90m,高19.05m。每层层高3.0m,室内外高差0.45m。
1.2设计资料
工程地质、水文、气象情况：根据有关勘察部门提供的工程地质勘察报告，拟建场地地形较平坦。抗震8度设防。多遇地震时反应谱参数为αmax=0.15,Tg=0.30S；罕遇地震时反应谱参数为αmax=0.80,Tg=0.65S。
地表土为素填土，表层厚度0.60-1.50米。地表下土层为黄土。拟建场地属非自重湿陷性黄土场地。地基湿陷等级为Ⅰ级（轻微）。地下水稳定水位埋深9.90-10.10m,水质对混凝土无腐蚀性。地基承载力标准值fak=160kPa。
最热月平均温度30度，最冷月平均温度 -1.7度。全年主导风向东北风，基本风压0.40kN/m2。 年降雨量634mm，日最大降雨量92mm，时最大降雨量56mm。基本雪压0.30kN/m2 。
1.3平面设计
a.总平面设计
建筑总平面设计是根据建筑物的使用功能要求，结合城市规划、场地的地形地质条件、朝向、绿化及周围环境等因素，因地制宜地进行总体布局，确定主要出入口的位置，进行总平面功能分区，在功能分区的基础上进一步确定单体建筑的布置、道路交通系统布置、管线及绿化系统的布置。
建筑总平面设计一般应满足以下基本条件：
(1)使用的合理性
合理的功能关系，良好的日照、通风和方便的交通联系是总平面设计要满足的基本要求。
(2)技术的安全性
总平面设计在满足正常情况下的使用要求外，还应当考虑某些有可能发生的灾害情况，如火灾、地震和空袭等，必须按照有关规定采取相应措施，以防止灾害的发生、蔓延，减少其危害程度。
(3)建设的经济性
总平面设计要考虑与国民经济发展水平及当地经济发展条件相适应，力求发
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挥建设投资的最大经济效益；并尽量多保留一些绿化用地和发展空间，使场地的生态环境和建设发展具有可持续发展性。
(4)环境的整体性
任何建筑都处于一定的环境中，并与环境保持着某种联系。总平面设计只有从整体关系出发，使人造环境与自然环境相协调，基地环境与周围环境相协调，才有可能创造便利、舒适、优美的空间环境。
综上，本建筑采用“一”字体型，与周围其他建筑物的间距大于9m，满足防火要求。主入口设在南面，按照《建筑设计防火规范》，为了满足防火、紧急时刻人员疏散要求.
b.主要房间设计
主要房间是研究生住宿、生活的必要房间，但间设计应考虑的基本因素仍然是一致的，即要求有适宜的尺寸，足够的使用面积，适用的形状，良好的采光和通风条件，方便的内外交通联系，合理的结构布置和便于施工等。整个平面布置见相应的建筑图。
c.辅助设计
卫生间的设计在满足设备布置的前提下，卫生间应设置在每个宿舍靠近窗户一侧，内设洗手盆和雨头个1个。卫生间的尺寸均为1000mm×2000mm，内开门。
阳台另一侧应设置一个水池工宿舍四人使用，水池尺寸均为900 mm×600 mm
1.4 剖面设计
a.层高的确定
层高是剖面设计的重要依据，是工程常用的控制尺寸，同时也要结合具体的物质技术、经济条件及特定的艺术思路来考虑，既满足使用又能达到一定的艺术效果。
b.室内外高差的确定
为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，一般民用建筑的室内外应有一定的高差，且高差不宜过大，过大不利于施工和通行，高差亦不宜过小，过小不利于建筑的防水防潮。本设计中，室内外高差设为0.45m，设置3个踏步，卫生间地表低于楼地面20mm，以防污水溢出，影响房间的使用。
1.5 立面设计
建筑立面可以看成是由许多构件组成，如墙体、梁柱、门窗、勒脚、檐口等，恰当地确定立面中这些构件的比例、尺寸，运用节奏、韵律、虚实、对比等规律，可达到体型完整，形式和内容的统一。本结构是钢筋混凝土框架，具有明快、开朗、轻巧的外观形象，不但为建筑创造了大空间的可能性，同时各种形式的空间结构也大大丰富了建筑的外部形象。本建筑根据场地和周围环境的限制，整栋建筑物采用“一”字型，结构和经济方面都容易满足。
1.6 构造设计
a.屋面做法
防水层(刚性)30mm厚C20细石混凝土防水
防水层(柔性)三毡四油铺小石子
找平层：20mm厚水泥沙浆
找坡层：100～140mm厚膨胀珍珠岩2%保温找坡
结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板
抹灰层:15mm厚混合砂浆天棚抹灰
b.楼面做法
10mm厚水磨石地面面层
20mm厚水泥沙浆找平层
120mm厚现浇钢筋混凝土板
15mm厚混合砂浆天棚抹灰
c.墙体做法
本结构填充墙体采用粘土空心砖。
外墙为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖，内墙面为15mm厚混合砂浆抹灰。
内墙为240mm厚粘土空心砖，两侧均为15mm厚混合砂浆抹灰。墙底150mm高墙地砖踢脚。
d.卫生间做法
卫生间隔墙采用120 mm厚粘土空心砖，内墙面用白色瓷砖贴面，地面采用马赛克，地面低于楼地面20mm。
e.台阶做法
花岗岩面层
20mm厚水泥砂浆抹面压实抹光
素水泥浆一道70厚C10号混凝土（厚度不包括踏步三角部分）台阶面向外坡1%
200厚碎石或碎砖石灌M2.5号混合砂浆
素土夯实（坡度按工程设计）
台阶位于建筑物的出入口处，它联系室内外地坪的高差，由平台和一段踏步组成，平台宽度至少应比大门洞口宽出500mm，平台进深的最小尺寸应保证在大门开启以后，还有一个人站立的位置，以便于作为人们上下台阶缓冲之用，室外台阶踏步高150mm，设3个踏步，满足室内外高差450mm，平台面应做成向外倾斜1％的流水坡，以免雨水渗入室内。
f.散水做法
20厚1：2水泥砂浆抹面、压实抹光
60mm厚C10混凝土
素土夯实向外坡度5％
每隔6m留伸缩缝一道，墙身与散水设10mm宽沥青砂浆嵌缝。
1.7 门窗设计
在本建筑中门洞、预留洞口尺寸详情见结构图。 门窗尺寸详情请见建筑图相关图纸。

表1.1 门窗表
类 别
编 号
洞 口 尺寸
数 量
附 注
宽（mm）
高（mm）
窗
C-1
1500
1500
149
塑钢玻璃窗
C-2
300
600
148
塑钢玻璃窗
C-3
1500
1800
10
塑钢玻璃窗
C-4
1500
900
18
塑钢玻璃窗
门
M-1
900
2100
148
木门
M-2
600
2100
148
木门
M-3
900
2100
148
塑钢玻璃门
M-4
1500
2100
3
塑钢玻璃门

2 结构设计说明
2 结构设计说明
2.1设计说明
a.本设计采用现浇钢筋混凝土框架结构，设计使用年限为50年，结构安全等级为二级；建筑抗震设防分类为丙类，抗震设防烈度为7度，建筑场地类别为Ⅱ类。
b.本框架结构采用的混凝土强度等级和钢筋级别如下：基础和上部结构的混凝土强度等级为C30，基础垫层的混凝土强度等级为C10；框架梁、柱的纵向受力钢筋采用HRB335级（二级），板的钢筋及梁、柱箍筋采用HPB235级（一级），其余各构件采用的钢筋级别按本条说明的钢筋符号（括号内）分别示于相应设计图纸内，不另说明。
c.根据设计任务书所给的地质条件，建筑用地地形平缓，地下水位标高约15m,无侵蚀性，质地均匀，本工程地基基础设计等级为丙级，并可不作地基变形计算，地基持力层承载力标准值fk=200kp。
d.混凝土保护层厚度：本工程上部结构为一类环境，上部结构的板的纵向受力钢筋的保护层厚度为15mm，次梁的纵向受力钢筋的保护层厚度为25mm，框架梁的纵向受力钢筋的保护层厚度单排钢筋为35mm，双排为60mm，柱的保护层厚度为40mm，施工中应采取措施保证；混凝土中的水泥用量、水灰比等均应满足结构混凝土耐久性的要求。
e.筋的锚固和连接：除设计图纸中另有表示或说明外，下部钢筋伸入支座的锚固长度为：板钢筋伸入支座的长度为100mm；非框架梁下部钢筋当为HRB335级时，伸入支座内的长度不小于12d（d为纵向钢筋直径）且在边支座处伸至距支座边20mm、在中间支座处伸至支座中心线处10mm；对HPB235级钢筋深入支座内长度不小于15d，末端应有半圆弯钩。架立筋与梁支座负筋的搭接长度应大于1.2la(la为框架柱的净宽),框架顶层梁端节点处的负钢筋伸入边柱的锚固长度应大于1.2la，框架其余层梁端节点处的负钢筋伸入边柱的锚固长度应大于la ,梁支座截面的负弯矩钢筋自柱边缘算起的长度应大于1/4ln(ln为梁的净跨)。框架柱的连接，一律采用等强度对焊焊接。
f.后砌隔墙与框架柱的连接：在砌筑的相应位置，在柱内预埋2Ø6插筋，沿高
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度300—500mm一道，埋入长度≥200mm，伸出柱外长度500mm；后砌隔墙采用120 mm厚粘土空心砖、M5混合砌浆。
g.在结构施工时，其他各工种如电气、管道等均应配合施工，不得在结构施工后随意开洞。
h.本说明中未尽事宜，应遵照有关国家标准、施工规范和操作规程进行；施工中出现问题应及时联系，协商解决。本设计中结构部分的相关内容详情请见图集03G101-1,此图集贯穿与结构图的始终。
2.2 结构选型
本结构采用的是钢筋混凝土结构。相比钢结构和砌体结构，具有取材方便、耐久性好、耐火性好、造价低、维修方便等特点。钢筋混凝土的应用比较成熟，适用于一般的民用建筑，在实际中应用广泛。
由于框架结构是高次超静定结构，既能承受竖向荷载，又能承受侧向作用力，且框架刚度较小，不会产生较大的地震效应，有利于抗震。采用适当的延性设计并有施工质量的保证下，抗震效果会更好。在此工程中，框架的填充墙只起围护和隔断作用，不对框架的刚度起太大作用，对框架的自振周期影响不大。将柱与填充墙之间和墙与梁之间留缝，并通过浇注柱、梁时预留的钢筋与柱、梁柔性连接，从而保证不会影响框架受力，又能保证墙平面外的刚度和稳定性。
柱网的布置应考虑以下因素：①多层建筑的开间、进深尺寸及构件类型规格应尽量减少，以利于建筑工业化；②尽量采用风压较小的形状，并注意临近高层房屋风压分布的影响；③有抗震设防要求的多层结构，平面布置应力求简单、规则、均匀、对称平尽量减少偏心扭转的影响。柱网选择与布置直接影响建筑的使用和结构的经济性，不同的功能和功能布置方式采用不同的柱网布置方式。结合本建筑的功能要求，本结构柱网采用内廊式布置。
2.3 基础方案及确定的理由
基础类型的选择应遵照安全、适用、经济既便于施工的原则进行，设计时可根据工程地质条件、上部结构情况、荷载大小、建筑物对沉降的要求、工程造价、施工技术设备等因素综合确定。
本工程采用独立基础。独立基础节约材料，且施工难度较小，施工质量易得到保证。场地的地基条件非常好，承载力很高，不存在发生较大不均匀沉降的可能。地层岩性自上而下分别为：①填土层:埋深0～3.0m,褐黄色～淡黄色,成份以粘土为主,含有建筑垃圾。②黄土层。黄土为Ⅰ级非自重湿陷性黄土，埋深8.0～13.0m。独立基础的基坑可以将粘土全部挖除。独立基础底面尺寸较小，所以基坑的挖土量较少，浇注混凝土不会太多。所以采用独立基础，既能满足结构受力的需要，技术经济方面也较合理。
2.4 楼梯方案的选择
本结构中的楼梯采用板式楼梯。楼梯间开间为3.3m，进深为6.3m。若采用梁式楼梯，支模困难，施工难度较大。采用梁式楼梯所带来的经济优势主要是钢筋用量较省，采用的楼梯板较薄，混凝土用量也较少，会被人工费抵消
3 结构布置及计算
3 结构布置及计算
3.1 柱网布置及层高
图3－1柱网布置图
本建筑为六层，由于是宿舍楼，层高均确定为3.0m，底层柱高从基础顶面算至一层板顶（即一层楼面标高处）：3.0+0.45+1.0-0.1=4.35 m 。
3.2 框架结构承重方案的选择
竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。
根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为纵横向框架承重方案。
3.3 框架结构的计算
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图3－2横向框架
图3－3纵向框架
3.4 梁柱截面尺寸初估
3.4.1 梁截面尺寸估算
网采柱用内廊式布置，中间跨布置走廊，宿舍分布在边跨上。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm。梁截面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表2-1，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度：C30混凝土轴心抗压强度设计值fc=14.3N/mm2 ，抗拉强度设计值ft=1.43N/mm2
横向框架梁
h= (1/12 ～ 1/8)L=（1/12 ～ 1/8）6300mm=525mm ～ 787.5mm 取h=600mm b=（1/3 ～ 1/2）h= （1/3 ～ 1/2）600mm=200mm ～ 300mm 取b=300mm
故横向框架梁截面尺寸取b×h=300mm×600mm
中间框架梁由于跨度小, b×h=300mm×300mm
纵向框架梁
h= (1/12 ～ 1/8)L=（1/12 ～ 1/8） 6600mm=550 ～825mm，取h=600mm
b=（1/3 ～ 1/2）h= （1/3 ～ 1/2）600mm=200 ～300mm，取b=300mm
故纵向框架梁截面尺寸取bh=300mm600mm
次梁
h= (1/18～1/12)L=（1/18 ～ 1/12）6300mm=350mm ～ 525mm，取h=450mm
b=（1/3 ～ 1/2）h= （1/3 ～ 1/2）450mm=150mm ～ 225mm，取b=250mm
故次梁截面尺寸取bh=250mm450mm
表2-1估算梁的截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级
层数
混凝土
强度等级
横梁（b×h）
纵梁
（b×h）
次梁
（b×h）
AB、CD跨
BC跨
1～6
C30
300×600
300×300
300×600
250×450
3.4.2 柱截面尺寸估算
a.框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式估算：
N=βFgEn
Ac≥N/[uN]fc
注：N为柱组合的轴压力设计值；
F按简支状态计算柱的负载面积；
β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2,不等跨取1.25；
gE 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取12～15KN/m2，这里取12 KN/m2；
n为验算截面以上的楼层层数；
Ac为柱截面面积；
[uN]为框架柱轴压比限值，本方案为抗震8度设防，二级抗震等级，查《抗震规范》可知取为0.8；
fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。
b.计算过程：
边柱和中柱的负载面积：
边柱：6.6×6.3/2=20.79㎡
中柱：6.6×(6.3+2.7)/2=29.70㎡
对于边柱：
N=βFgEn=1.3×20.79×12×6=1945.94（KN）
Ac≥N/uNfc=1945.94×1000/0.8/14.3=170099.65（mm2）
对于中柱：
N=βFg E n=1.2×29.70×12×6=2566.08（KN）
Ac≥N/uNfc=2566.08×1000/0.8/14.3=224307.69（mm2）
如取柱截面为正方形，则边柱和中柱的截面高度分别为432mm2和481mm2。
初步估计柱的尺寸为600㎜×600㎜＝360000 mm2>224307.69 mm2，为计算简便中柱和边柱的尺寸相同，均为600㎜×600㎜。
根据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：
一层 600mm×600mm；
二到六层 550mm×550mm

4 梁、柱侧移刚度计算
4 梁、柱侧移刚度计算
根据规范可知，对于现浇楼板其梁的线刚度应进行修正：
边框架梁 =1.5
中框架梁 =2.0
4.1 横梁线刚度i b的计算
混凝土C30
AB、CD跨Ec =3.0×104,b=300,h=600, I0=bh/12=300×600/12=5.4×109
l =6300, EcI0/l=3.0×104×5.4×109/6300=2.751×1010
故1.5EcI0/l = 4.127×1010 ， 2EcI0/l = 5.502×1010
BC跨Ec =3.0×104，b=300,h=300, I0=bh/12=300×300/12=0.675×109
l =2700, EcI0/l=3.0×104×0.675×109/2700=0.75×1010
故1.5EcI0/l =1.125×1010 ， 2EcI0/l =1.5×1010
表4－1 横梁线刚度ib计算表
类别
Ec (N/mm2)
b (mm)
h (mm)
I0 (mm4)
l (mm)
EcI0/l (N·m)
1.5EcI0/l (N·m)
2EcI0/l (N·m)
AB、CD跨
3.0×104
300
600
5.4×109
6300
2.751×1010
4.127×1010
5.502×1010
BC跨
3.0×104
300
300
0.675×109
2700
0.75×1010
1.125×1010
1.50×1010
4.2 纵梁线刚度i b的计算
混凝土C30
Ec =3.0×104，b=300,h=600, I0=bh/12=300×600/12=5.4×109
l =6600, EcI0/l=3.0×104×5.4×109/6600=2.455×1010
故1.5EcI0/l = 3.683×1010 ， 2EcI0/l =4.91×1010
类别
Ec (N/mm2)
b (mm)
h (mm)
I0 (mm4)
l (mm)
EcI0/l (kN·m)
1.5EcI0/l (kN·m)
2EcI0/l (kN·m)
纵梁
3.0×104
300
600
5.4×109
6600
2.455×1010
3.683×1010
4.91×1010
表4－2 纵梁线刚度ib计算

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4.3 柱线刚度i c的计算
混凝土C30
一层 Ec =3.0×104，b=600,h=600, I0=bh/12=600×600/12=1.08×1010
l =4350, EcI0/l=3.0×104×1.08×1010/4350=7.448×1010
二到六层Ec =3.0×104，b=550 h=550, I0=bh/12=550×550/12=7.626×109
l =3000 EcI0/l=3.0×104×7.626×109/3000=7.626×1010
表4－3 柱线刚度ic计算表
层次
Ec(N/mm2)
b(mm)
h(mm)
hc(mm)
Ic(mm4)
EcIc/hc(kN·m)
1
3.0×104
600
600
4350
1.08×1010
7.448×1010
2～6
3.0×104
550
550
3000
7.626×109
7.626×1010
4.4 各层横向侧移刚度计算:(D值法)

图4－1横向框架计算单元

a.中框架边柱（11根）A-2、3、4、5、6、7，D-2、3、5、6、7
2～6层
K=(5.502+1.5)/(2×7.626)=0.459
αc=K/(2+K)=0.178
Di1=αc×12×ic/h2
=0.739×12×7.626×1010/30002
=19014

底层
K=5.502/7.448=0.739
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.452
Di1=αc×12×ic/h2
=0.739×12×7.448×1010/43502
=21349

b.中框架中柱（11根）B-2、3、4、5、6、7，C-2、3、5、6、7
2～6层
K=(5.502+1.5) ×2/(2×7.626)=0.918
αc=K/(2+K)=0.315
Di1=αc×12×ic/h2
=0.739×12×7.626×1010/30002
=32029

底层
K=5.502+1.5/7.448=0.940
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.490
Di1=αc×12×ic/h2
=0.940×12×7.448×1010/43502
=23144

c.C-1 C-8
2～6层
K=(4.127+1.125)/(2×7.626)=0.689
αc=K/(2+K)=0.256
Di1=αc×12×ic/h2
=0.256×12×7.626×1010/30002
=26030

底层
K=4.127+1.125/7.448=0.705
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.445
Di1=αc×12×ic/h2
=0.445×12×7.448×1010/43502
=21019

d.D-1 D-8
2～6层
K=4.127×2/7.626×2=0.541
αc=K/(2+K)=0.213
Di1=αc×12×ic/h2
=0.213×12×7.626×1010/30002
=21650

底层
K=4.127/7.448=0.554
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.413
Di1=αc×12×ic/h2
=0.413×12×7.448×1010/43502
=19507

e.楼梯A-1 A-8
2～6层
K=2.751×2/7.626×2=0.361
αc=K/(2+K)=0.153
Di1=αc×12×ic/h2
=0.153×12×7.626×1010/30002
=14814

底层
K=2.751/7.448=0.369
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.367
Di1=αc×12×ic/h2
=0.367×12×7.448×1010/43502
=17334

B-1 B-8
2～6层
K=2.751×2/7.626×2=0.361
αc=K/(2+K)=0.153
Di1=αc×12×ic/h2
=0.153×12×7.626×1010/30002
=14814

底层
K=2.751+0.750/7.448=0.470
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.393
Di1=αc×12×ic/h2
=0.367×12×7.448×1010/43502
=18562

C-4
2～6层
K=(5.502+0.75)×2/7.626×2=0.820
αc=K/(2+K)=0.291
Di1=αc×12×ic/h2
=0.291×12×7.626×1010/30002
=29589

底层
K=(5.502+0.750) ×2/7.448=1.679
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.592
Di1=αc×12×ic/h2
=0.592×12×7.448×1010/43502
=27962

D-4
2～6层
K=0.75×2/7.626×2=0.098
αc=K/(2+K)=0.047
Di1=αc×12×ic/h2
=0.047×12×7.626×1010/30002
=4779

底层
K=0.750/7.448=0.101
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.286
Di1=αc×12×ic/h2
=0.286×12×7.448×1010/43502
=13509

将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度汇总如：表4－4、表4－5、表4－6。
表4－4 中框架柱侧移刚度D值（N/mm）
层次
边柱（11根）
中柱（11根）
∑Di
A-2、3、4、5、6、7
D-2、3、6、5 7
B-2、3、4、5、6、7
C-2、3、6、5 7

Di1

Di2
2~6
0.460
0.187
19014
0.918
0.315
32029
561473
1
0.739
0.452
21349
0.940
0.490
23144
489423

表4－5 边框架柱侧移刚度D值（N/mm）
层次
D-1、8
C-1、8
∑Di

Di1

Di2
2~6
0.541
0.213
21650
0.689
0.256
26030
95360
1
0.554
0.413
19507
0.705
0.445
21019
81196
表4－6 楼梯间框架柱侧移刚度D值（N/mm）
层次
A-1、8
B-1、8
C-4
D-4
∑Di

Di1

Di2

Di3

Di3
2~6
0.361
0.153
14814
0.459
0.187
19014
0.820
0.291
29589
0.098
0.047
4779
101924
1
0.369
0.367
17334
0.470
0.393
18562
1.679
0.592
27962
0.101
0.286
13509
113263
将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑Di,
见表4－7。
表4－7 横向框架层间侧移刚度（N/mm）
层数
1
2
3
4
5
6
∑Di,
683882
758757
758757
758757
758757
758757
∑D1/∑D2=683882/758757=0.899>0.7,故该框架为规则框架。
图4－2纵向框架计算单元

f.BC
B-1 B-8
2～6层
K=3.683×2/7.626×2=0.483
αc=K/(2+K)=0.195
Di1=αc×12×ic/h2
=0.195×12×7.626×1010/30002
=19828

底层
K=3.638/7.448=0.494
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.399
Di1=αc×12×ic/h2
=0.399×12×7.448×1010/43502
=18846

C-1 C-8
2～6层
K=4.910×2/7.626×2=0.644
αc=K/(2+K)=0.244
Di1=αc×12×ic/h2
=0.244×12×7.626×1010/30002
=24810

底层
K=4.910/7.448=0.659
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.436
Di1=αc×12