氯盐侵蚀下再生混凝土氯离子侵蚀和钢筋锈蚀规律研究.pdf

2 0 1 4 年 第 2 期 (总 第 2 9 2 期 ) N u mb e r 2 i n 2 0 1 4 ( T o t a l No 2 9 2 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THE0RETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 4 0 2 0 0 5 氯盐侵蚀下再生混凝土氯离子侵蚀和 钢筋锈蚀规律研究 申士军 ，张智成 ，邢锋 ，丁杭杰 ， ( 1 浙江大学 结构工程研究所 ，浙江 杭州 3 1 0 0 5 8 ；2 深圳大学 土木工程学院，广东 深圳 5 1 8 0 6 1 ) 摘要 ： 为探究再生混凝土的耐久性能 ， 对氯盐环境下具有类似配合 比的再生混凝土和普通混凝土抵抗氯离子侵蚀能力以及内部钢 筋锈蚀规律进行对照研究。 利用快速氯离子含量检测仪来检测氯离子分布的深度和浓度 ；采用 R e f e r e n c e 6 0 0 TM P o t e n t i o s t a t G a 1 v a n o s t a t Z R A电化学工作站， 应用线性极化原理对再生混凝土和普通混凝土内部钢筋锈蚀参数进行长期测试。 试验结果表明再生混 凝土氯盐侵蚀程度及 内部钢筋锈蚀均较普通混凝土严重。 关键词 ： 再生混凝土；氯离子侵蚀 ；钢筋锈蚀 中图分类号 ： T U5 2 8 0 1 文献标志码： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 4 ) 0 2 0 0 1 8 0 3 R e s e a r c h on r e g u l a r i t y o f c hl o r i d i o n i n gr e s s i o n a n d r e i n f o r c e me n t c o r r o s i o n r a t e i n r e c y c l e d c o n c r e t e S H E NS h U u n ， Z H ANGZ h i c h e n g ， X I N GF e n g ， D I NGH a n dl e ( 1 I n s t i t u t e o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ， Z h i a n g U n i v e r s i t y ， H a n g z h o u 3 1 0 0 5 8 ， C h i n a ； 2 Co l l e g e o f Ci v i l E n g i n e e ri n g， S h e n z h e nUn i v e r s i t y ， S h e n z h e n 5 1 8 0 61 ， C h i n a ) Abs t r a c t ： W e d e s i g n e d c o n t r o l s tud y o n t he r e s i s t a nc e c a pa c i t y t o c h l o rid e i o n i n g r e s s i o n and the r e i n f o r c e me nt c o r r o s i o n l a w o f r e c yc l e d c o n c r e a n d no r ma l c o n c r e t e whi c h h a d s i mi l a r mi x pr o p o r t i o n a n d we r e e x po s e d t o t he s a me c h l o rid e e n v i r o n me n t Th e r a p i d c h l o rid e t e s t wa s u s e d t o d e t e c t t h e c hl o r i d e i o n c o n t e n t i n d i f f e r e n t d e p th an d t h e r e f e r e n c e 6 0 0 TM Po t e n t i o s t a t Ga l v a n o s t a t ZRA e l e c t r o c h e mi c a l wo r ks t a - t i o n w a s a p p l i e d t o t e s t s t e e l c o r r o s i o n p ara me t e r a c c o r d i n g to th e p ri n c l e o f l i n e a r p o l ari z a t i o n f o r a l o n g t i m e E x p e ri me n t a l r e s u l t s s h o w e d tha t c h l o rin e i ngre s s i o n an d i n t e m a l r e i n f o r c e me n t c o rro o n i n r e c y c l e d c o nc r e t e we r e mo r e s e rio u s tha n t h os e i n n o r ma l c o nc r e t e K e y w o r d s ： r e c y c l e d c o n c r e t e ； c h l o r i d e i o n i n g r e s s i o n ； r e i n f o r c e me n t c o r r o s i o n 0 引言 自第二次世界大战以后 ， 一部分发达 国家开始 了对废 弃混凝土进行有效处理和再生利用的研究工作f l 】 。 经过几 十年的研究发展， 已发展了许多再生骨料制备技术及再生 骨料混凝土应用技术 ， 有的国家 已制定了相应的技术标准 ， 并 得到了推广应 用。 近几年 ， 再生混凝土开始逐步运用于 结构工程 领域 ， 并 迅速发展 。 由于受到大气 环境 、 海 洋环 境、 土壤环境及工业环境等影响， 再生混凝土也存在耐久 性 问题 。 目前 ， 国内外对再生混凝土的研究主要集中于再生骨 料的力学性能和物理性能 ， 而关于再生混凝土耐久性方 面 的研究 比较少 。 与普通混凝土相 比， 再生混凝土更多受 到 再生骨料 的影响。 不 同来源的骨料 ， 其性能差异较大 ， 再生 混凝土界面结构与普通混凝土有很大差异嘲 ， 其耐久 性也 有所不 同。 氯离子侵蚀引起钢筋锈蚀是导致混凝土结构耐 久性 降低甚至结构破坏的一个主要原因 ， 同样再生混凝土的抗 氯离子渗透性直接关 系到结构 的安全性 和耐久性 。 目前 ， 与再生混凝土的抗氯离子渗透性及其与普通混凝土的差 别相关 的研 究成果 还不多 ， 结论仍不完善 。 关于再生混凝 土钢筋锈蚀 问题 ， 国内外学者 已经开始进行相关研究 3 - 7 ， 但 内容多为再生混凝土骨料和外 加剂对 内部钢筋锈蚀 的 影 响， 目 前 还没有关于类似配合 比的再生混凝土和普通混 凝土钢筋锈蚀 的对照研究工作开展。 混凝土 内钢筋锈蚀 除 与混凝土 自身特性有关 ， 还与氯离子侵蚀情况密切相关。 基 于上 ， 本试 验研究再生混凝土钢筋氯离子侵蚀和钢筋锈蚀 的具体规律。 1 试验 方案 1 1试 件 1 1 1 材料参数 制作混凝土的胶凝材料采用强度等级 P O 4 2 5级水 泥， 减水剂采用由浙江华威建材厂生产的 H W一 1 型高效减 收稿 日期：2 0 1 3 - -0 8 1 9 基金项 目：广东省滨海土木工程耐久性重点实验室开放基金( G D D C E 1 2 0 1 ) l 8 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 水剂， 减水率为 1 8 ； 采用的再生骨料和普通骨料为连续 级配， 级配良好。 细骨料采用细度模数为 2 6的天然中砂 ， 普通粗骨料采用粒径为 5 2 0 m i l l 的碎石； 再生粗骨料由 原始强度为 C 3 0的混凝土经鄂式破碎机破碎而成， 破碎后 用 2 0 m r l 筛和 5 m i l l 筛手工过筛 ， 得到粒径为 5 - 2 0 m m 的 再生骨料。 测量再生骨料与普通骨料的堆积密度分别为 1 1 0 0 、 1 3 5 0 k g m ； 质量吸水率分别为： 2 0 o 、 0 8 。 1 1 2 混凝 土配合 比 试验设计两种具有类似配合比的混凝土混合物， 编号 A 0和 A 5 0 ， A 0表示不含 再生骨料 的普通 混凝土 ， A 5 0 表 示骨料取代率为 5 0 的再生混凝土。 设计强度等级均为 C 3 0 ， 具体配合 比见表 1 。 普通和再生混凝土立方体试块经 2 8 d 标准养护后实测抗压强度分别为 ： 2 5 5 、 2 5 1 MP a 。 表 1 混凝土配合比骨料用量对比 k g m3 编号 水 水泥 砂 再生骨料 普通骨料 矿粉 粉煤灰 硅粉 减水剂 AO l 1 4 20 7 6 3l O I 1 9 7 5 2 5 2 3 5 0 8 3 3 A5 0 1 1 4 2 0 7 6 31 5 9 9 5 9 8 5 2 5 2 3 5 O 8 3 3 1 1 3 试件 本试验采 用 1 0 0 mmx l 0 0 mmx 3 0 0 mm 的试 件 6 个 ， 其中普通混凝土和再生混凝土各 3 个， 试件编号依次为 ： A 0 1 、 A 0 2 、 A0 3 ； A 5 0 1 、 A 5 0 2 、 A5 0 3 。 试件 预埋 钢 筋 为 Q 2 3 5 光圆钢筋， 为防止露在外面的钢筋头接触氯盐溶液导 致锈蚀及电路短路 ， 一端钢筋进行 P V C套管环氧树脂密封 处理， 另一端钢筋打磨去表面氧化层后焊接连接导线 ， 同样 作环氧树脂防水处理。 试件设计为单面侵蚀， 其余非侵蚀面 均刷涂海工 防腐漆 ， 锈蚀钢筋外边缘距混凝 土侵蚀面距离 为 2 5 mm。 试件详情如图 I 所示。 侵蚀面 ( a )侧面 ( b ) 横 截 向 图 1 试验试件示意图( 单位 ： mm) 1 2 氯 盐侵蚀方法 本试验采用干湿循环侵蚀钢筋混凝土试件。 试件在浓 度为 3 5 的Na C 1 溶液中浸泡 4 d 后在 自然环境中风干 4 d 作为一个循环 ， 试验 中 N a C 1 溶液 的浓度恒定 。 试件为单 面 侵蚀 ， 所有干湿循环周期在常温下进行。 1 3 氯离子含量和钢筋锈蚀量测方法 l I 3 1 氯离子含量检测 利用快速氯离子含量检测仪( R a p i d C h l o r i d e T e s t ， 简称 R C T ) 定混凝土中氯离子含量。 试验时， 在试件的侵蚀面 用钻机进行 取样 ， 取样深 度为 5 0 i n n l ， 每 5 m m 为一个试 样组。 从每个组中取出 1 5 g 粉末 ， 配以 1 0 mL去离子水 ， 利 用 R C T 对其进行水溶性氯离子含量 的检测 ， 以其 占混凝土 质量的百分数表示。 1 3 2 钢筋锈蚀 的测定 采 用 R e f e r e n c e 6 0 0 TM P o t e n t i o s t a t G a l v a n o s t a t Z R A 电 化学工作站 ， 运用线性极化原理 ， 测试得到再生混凝土和 普通混凝土内部钢筋锈蚀 电流密度。 测试时刻设定为每个 干湿循环周期的第 5天 ， 即在 Na C 1 溶液 中浸泡 4 d ， 再 干 燥 1 d 之后进行测试 ， 以保证测试时电位相对稳定。 测试时 先测试腐蚀体系开路电位， 待开路电位稳定后， 开始进行 极化曲线绘制。 在完成极化曲线绘制后 ， 使用基于极化 曲线 外延法专用分析软件 E c h e m A n a l y s t 进行分析得到钢筋锈 蚀电流参数。 2 试验 结果及分析 2 1 氯离子分布规律 2 1 1 R C T试验结果 对结束干湿循环后的试件进行 R C T试验， 以每个试件 氯离子含量为纵轴 ， 深度为横轴 ， 将检测结果绘制成 曲线。 6 个试件侵蚀面氯离子含量分布情况如图 2 ( a ) 所示 。 O 6 0 5 遗0 -4 0 ， 1 深 度 mm ( b ) 拟合 图 图 2 氯离子分布图 2 1 2 分析与讨论 从 图 2可以看 出： ( 1 ) 经过相 同时间干湿循环后再生混凝土 同深度 的氯 离子浓度要高于普通混凝土。 这是 因为再生混凝土密实度较 差， 抗渗性较普通混凝土有所下降筒 ， 更容易被氯离子侵入。 ( 2 ) 基于 图中实测的氯离子分布 曲线根据 F i c k 第二定 律回归得到氯离子扩散系数 D 。的平均值， 普通混凝土为 2 4 2 7 x 1 0 1 2 m2 s ； 再生混凝 土为 2 4 9 2 x 1 0 m 2 s 。 同样发现 ， 再生混凝土的氯离子扩散系数大于普通混凝土， 也说明再 生混凝土抵抗氯离子侵蚀能力较差， 氯离子含量较高。 ( 3 ) 采用回归的 均值按 F i c k 第二定律绘制氯离子 含量分布如图2 ( b ) 所示。 结合图2中实测和拟合的氯离子 1 9 r r 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 分布图 ， 可 以看 出， 再生混凝土和普通混凝土浅层浓度差 异较大， 深度越深， 差异越小。 这是因为氯离子的含量受混 凝土材料 自身的抗渗性和氯盐侵蚀 时间的共同作用 。 浅层 混凝土受侵蚀时间长 ， 氯离子含量较高 ， 所以具有不同渗 透性的混凝土浓度差异大 ； 而深层混凝土受氯盐影 响时间 短 ， 氯离子含量较低 ， 所以浓度差异较小。 2 2钢筋锈蚀规律 2 2 1 试验现象与结果 经过 1 5 0 d的干湿循环 的氯盐侵蚀 ， 观察试件表面 ： 试 件形状未有明显变化 ， 涂有海工防腐漆 的试块面均未发现 任何细裂纹 ；未涂漆的表面明显能观察到表面粗糙程度变 大 ； 再生混凝土表面粗糙程度略大于普通混凝土粗糙程度。 根据试件腐蚀电流密度的长期检测数据， 绘制再生和 普通混凝土试件的腐蚀电流密度时变化曲线， 如图3 所示。 g 、 静 堪 西 吕 毫 糖 媛 西 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 O 1 4 0 l 6 0 时间 ， d ( a ) 全部试件锈蚀电流 l +A0 l l +A5 0 I L _ 一 J始 锈时刻 理 | 愀 i 7 5 d 1 1 8 d 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 0 1 6 O 时 间 d ( b ) A 0 和A 5 0 锈蚀电流均值 图 3 锈蚀电流密度时变 曲线 2 2 2 分析与讨论 图 3中的试验结果表明 ： ( 1 ) 对 比锈蚀电流密度 ， 能明显观察到再生混凝土的电 流密度大于普通混凝土。 把锈蚀 电流密度大于 0 1 p , A c m 2 作 为始锈指标 ， 大部分再生混凝土试件在干湿循环周期 7 5 d 出现始锈现象， 而普通混凝土的始锈时刻基本上都超过了 1 1 8 d ， 编号 A 0 2 试件在试验最后一次测试中还未 出现始 锈。 相关研究表明内部钢筋锈蚀与混凝土腐蚀体系电阻有 密切联系9 - 1 o ， 混凝土腐蚀体系的电阻与混凝土内部微结 构的微孔分布有关 ， 而再生混凝土具有较大的孔隙率 1 1 12 ， 密实性差 ， 同等环境下， 再生混凝土腐蚀体系电阻较小， 腐 蚀电流相对较大。 另外 ， 混凝土内氯离子可以强化离子通路 ， 降低 阴阳极 之间 的欧姆 电阻 ， 加速电化学腐蚀过程 1 3 ， 而 从实测氯离子分布可知 ， 再生混凝土 同深度氯离子含量高 于普通混凝土， 同样降低腐蚀体系电阻， 增大腐蚀电流。 再 者 ， 由于钢筋 表面由于氯离子浓度 较高 ， 氯离子去钝化和 2 0 去极化作用更明显， 这也导致锈蚀速率较大。 ( 2 ) 从两组试件 的电流密度走势来看 ， 明显能观察到 再生混凝土电流密度的波动比普通混凝土大， 再生混凝土 电流密度呈现出不稳定性。 分析其原因 ： 由于再生骨料是由 废弃混凝土块经过破碎加工而成 的 ， 所 以其化学成分较复 杂 ， 而且存在很严重 的不确定性 ， 促 成了内环境 电化学反 应速率大幅度波动。 另外再生混凝土本身较普通混凝土具 有不均匀性网 。 两者共同作用造成这一结果。 ( 3 ) 一般钢筋混凝土内部钢筋锈蚀速率并非呈 现持续 上升的形态 ， 而是当锈蚀速率上升到一定水平时出现转折 点， 锈蚀速率开始下降。 这是因为钢筋锈蚀到一定程度以后 ， 锈蚀产物在交界面过渡区形成密 实的锈蚀层， 这会堵塞 了氯离子的渗透通道， 另外混凝土内空气的传输通道也被 堵塞， 钢筋表面氧气和湿气的供给速率下降 ， 钢筋锈蚀的 阳极反应受到抑制 ， 从 而表现为锈蚀 电流密 度下降旧。 这 可能也是本试验 中再生混凝 土试件 电流密度 曲线就 出现 下降现象的原因。 但普通混凝土没有 出现类似现象 ， 说明普 通混凝 土锈蚀程度较再生混凝 土低 ， 锈蚀 电流密度仍然在 I- 升阶段 。 3结 论 ( 1 ) 相比于普通混凝土 ， 再生混凝土抵抗氯离子侵蚀能 力差 ， 根据 F i c k 第二定律 回归得到的氯离子扩散系数大， 同 深度的氯离子含量较高。 这主要是因为再生混凝土密实度较 差， 抗渗l生 较普通混凝土都有所下降， 更容易被氯离子侵入。 ( 2 ) 对比再生混凝土和普通混凝土 内部钢筋锈 蚀电流 密度 ， 观察到再生混凝土锈蚀 电流密度大于普通混凝土 ， 且 再生混凝土钢筋始锈时刻较早 。 其原因主要是再生混凝土 密实度低 以及 内部较高含量的氯离子强化了离子通路 ， 使 再生混凝土腐蚀体系电阻较小， 锈蚀电流密度较大； 另外 ， 再生混凝土内钢筋表面氯离子含量高于普通混凝土， 这部 分氯离子 的去钝化和去极化作用也促进 了钢筋锈蚀 的孕 育和发展 ， 继而增大锈蚀 电流。 ( 3 ) 再生混凝土 电流密度 的波 动 比普 通混凝土大 ， 呈 现 出明显 的不稳定性 ， 表明再生混凝土 内环境 电化学反应 速率大幅度波动。 这是再生骨料成分的复杂性和再生混凝 土的不均匀性的共 同作用造成的。 参考文献： 【 1 】 全洪珠 国外再生混凝土的应用概述及技术标准【 J 1 青岛理工大 学学报， 2 0 0 9 ， 3 0 ( 4 ) ： 8 7 9 2 2 肖建庄 ， 雷斌 再生混凝土耐久性能研 究l J 1 混凝土 ， 2 0 0 8 ( 5 ) ： 83 - 89 3 孙亚丽， 田芳， 叶青 养护条件对再生混凝土抵抗碳化和钢筋锈 蚀能力的影响f J 1 中国建材科技 ， 2 0 0 9 ( 6 ) ： 4 0 4 4 4 顾荣军， 耿欧， 袁江， 等 再生混凝土内钢筋腐蚀速率的初步试 验研究f J 1 _ 徐州建筑职业技术学院学报 ， 2 0 1 0 ， 1 0 ( 1 ) ： 1 9 2 1 【 5 】 A R R E D O N D O - R E A L S P ， C O R R A L I - I I G U E R A L R， N E R I F L O RES M A， e t a1El e c t r o c h e mi c a l c o r r o s i o n a n d e l e c t r i c a l r e s i s t i v i t y 下转第 2 4页 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 根据表 3 及 式( 6 ) 得 出 自然环境下碳化深度 的预测方程 ， 见表 6 。 表 6 不同类型混凝土自然环境下碳化深度预测方程 混凝土类型 自然条件下碳化深度预测方程 复合纤维混凝土 钢纤维混凝土( 大业 ) 素混凝土 x=3 9 0 0 4t ” 0 3 X=43 28 7 t o 3 3 7 3 X=3 6 3 3 9 9 根据表 6所列方程计算， 使用 1 0 0 年时， 复合纤维喷 射混凝土 、 钢纤维喷射混凝土( 大业 ) 及普通喷射混凝 土的 碳化深度分别为 1 6 _ 3 、 2 0 5 、 2 4 0 mm。 其中， 复合纤维喷射混 凝土和钢纤 维喷射混凝 土( 大业 ) 与素混凝 土相 比碳化深 度分别减少了 3 2 1 和 1 4 6 。 由于纤维喷射混凝土实际工 程碳化深度 实测值数据缺乏 ， 本研究基于快速碳化试验 的 自然环境下碳化深度预测模型尚需经过实际检验及修正 。 5结论 ( 1 ) 在喷射混凝土中掺入纤维可 以有效改善喷射混凝 土的抗碳化性能， 减慢碳化速度， 减小碳化深度。 在配合比 相 同及纤维掺量适 宜的条件下 ， 复合纤维喷射混凝 土抗碳 化性能优于钢纤维 喷射混凝土， 钢纤维喷射混凝土抗碳化 性能优于普通喷射混凝土 。 ( 2 ) 基于对三种类型喷射混凝土进行 的快速碳化试验 ， 建立 了带有碳 化速度 系数和碳化初始难易程度两个常数 的碳化深度预测模 型 ， 通过其得 到的碳 化深度计算值与试 验值吻合良好， 其中钢纤维喷射混凝土与实测值保持一致。 由此可知 ， 本研究建立 的快速碳 化方程对于纤维喷射混凝 土碳化深度预测是有一定 的实用价值的。 ( 3 ) 自然碳化与快速碳化中的主要区别在于喷射混凝 土表面二氧化碳浓度以及环境条件( 相对湿度和温度 ) 的不 同 ， 将上述区别反应在方程中的唯一变量碳化龄期上 ， 建立 自然环境 下的碳 化龄期 与快 速试验 的碳化龄期 的对 上接第 2 0页 o f r e i n f o r c e d r e c y c l e d a g g r e g a t e c o n c r e t e J I n t _J E l e c t r o c h e m S c i ， 2 0 1 1 ( 6 ) ： 4 7 5 4 8 3 f 6 】C O R R A L H I G U E R A R， A R R E D O N D O - R E A S P ， N E R I F L O RES M A， e t a1 Ch l o r i de i o n p e n e t r a b i l i t y a n d c o r r o s i o n b e h a v i o r o f s t e e l i n c o n c r e t e wi t h s u s t a i n a b i l i t y c h a r a c t e r i s t i c s J I n t J E l e c - t r o c h e m S c i ， 2 0 1 1 ( 6 ) ： 9 5 8 9 7 0 7 】T I TF ARE L L I F， MOR I C ON I G T h e e ff e c t o f fl y a s h a n d r e c y c l e d a g g r e g a t e o n t he c o r r o s i o n r e s i s t a n c e o f s t e e l i n c r a c k e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e C P r o c e e d i n g o f t h e I n t e r n a t i o n a l C o nfe r e n c e o n Du r a b i l i - t y o f b u i l d i n g ma t e r i a l s a n d c o mp o n e n t s ， B ri s b a n e ， Au s t r a l i a ， 2 0 0 2 8 张鸿儒， 赵羽习， 马开宇施 工条件对再生混凝土性能的影响【 J 1 混凝土 ， 2 0 1 1 ( 1 2 ) ： 3 4 3 6 9 T UMI DA J S KI P J ， S C HU MA C HE R A S， P ER RO N S ， e t a1On t h e r e l a t i o n s h i p b e t w e e n p o r o s i t y a n d e l e c t ri c a l r e s i s t i v i t y i n c e me n t i - t i o u s s y s t e m s J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 6 ， 2 6 ( 4 ) ： 5 3 9 5 4 4 1 0 T UMI DA J S KI P J Re l a t i o n s h i p b e t w e e n r e s i s t i v i t y ， d i f f u s i v i t y a n d m i c r o s t r u c t u r al d e s c r i p t o r s f o r m o r t ars w i t h s i l i c a f u me J C e m e n t 24 应关系 ， 进而提出 自然环境下纤维喷射混凝土的碳化深度 预测模型。 由于纤维喷射混凝土实际工程碳 化测试数据缺 乏 ， 此模型尚需实际检验与修正。 参 考文 献 ： 1 程良奎 喷射混凝土 M E 京： 中国建筑工业出版， 1 9 9 0 2 2牛荻涛 混凝土结构耐久性与寿命预测 M】 E 京： 科学出版社， 20 0 3 3 阿列克谢耶夫 钢筋混凝土结构中 冈 筋腐蚀与保护 M】 黄可信， 吴兴祖， 等译 E 京： 中国建筑工业出版社， 1 9 8 3 【 4 金伟良， 赵羽习 混凝土结构耐久性【 M 】 北京 ： 科学出版社 ， 2 0 0 2 【 5 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 ， 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法 标准 s 6 C E C S 1 3 ： 2 0 0 9 ， 纤维混凝土试验方法标准【 s 】 7 】王志杰 喷射钢纤维混凝土及其在隧道和地下工程中的应用【 J 1 公路， 2 0 0 4 ( 1 ) 【 8 J8郭艳华， 潘慧敏， 李志业 钢纤维混凝土碳化性能的研究【 J 】 混凝 土 ， 2 0 0 7 ( 2 ) 9 杜应吉 地铁工程混凝土耐久性研究与寿命预测 D 南京： 河海 大学， 2 0 0 5 f l 0 元成方， 牛荻涛， 孙丛涛 松花江公路大桥碳化深度预测研究【 J l _ 混凝土 。 2 0 0 9 ( 6 ) ： 4 6 4 8 【 l 1 】 王乐明， 徐坤钢纤维混凝土隧道衬砌力学行为模型试验研究 J 中国勘察设计 ， 2 0 1 2 ( 9 ) 1 2 曹明莉 ， 等 混凝土碳化机理及预测模型研究进展 J 混凝 土 ， 2 O 1 2 ( 9 作者简介 联系地址 联系电话 王志杰( 1 9 6 4 一 ) ， 男， 教授， 研究方向： 隧道及地下工程 的理论与实践、 隧道信息化施工及质量控制技术以及 既有隧道病害鉴定与评估技术。 四川省成都市二环路北一段 1 1 1 号 西南交通大学眷 诚斋 1 1 6 0 2 室 ( 6 1 0 0 3 1 ) 1 5 98 21 61 4 07 a n d C o n c r e t e R e s e arc h ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 7 ) ： 1 2 6 2 1 2 6 8 1 1 T AM V W Y， G A0 X F， T AM C MMi c r o s t r u c t u r a l a n a l y s i s o f r e c y c l e d a g g r e g e c o n c r e t e p r o d u c e d f r o m t wo- s t a g e mi x i ng 印 一 p r o a c h J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 6 ) ： 1 1 9 5 1 2 0 3 1 2 GOME Z S OB E R ON J M VP o r o s i t y o f r e c y c l e d c o n c r e t e wi t h s u b s t i t u t i o n o f r e c y c l e d c o n c r e t e a g g r e g a t e ： An e x p e ri me n t a l s t u d y 3 3 C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 2 。 3 2 ( 8 ) ： 1 3 0 1 1 3 1 1 1 3 金伟良， 赵羽习混凝土结构耐久性 M】 北京： 科学出版社， 2 0 0 2 f 1 4 YU AN Y S ， J I Y S ， J I A NG J HE f f e c t o f c o rro s i o n l a y e r o f s t e e l b a r i n c o n c r e t e o n t i me v a ri a n t c o r r o s i o n r a t e J Ma t e r i a l s a n d S t r u c t u r e ， 2 0 0 9 ， 4 2 ( 1 0 ) ： 1 4 4 3 1 4 5 0 【 1 5 】 姬 永生 ， 袁迎曙 恒定气候混凝土内钢筋锈蚀速率的时变特征 与机理f J 1 _ 中国矿业大学学报， 2 0 0 7 ， 3 6 ( 2 ) ： 1 5 3 1 5 8 作者简介： 联系地址： 联系电话 申士军( 1 9 8 8 一 ) ， 男， 研究生。 浙江省杭州市西湖区浙大紫金港校区安中大楼 A 6 0 6 ( 3 1 0 0 5 8 ) l 5 2 6 7 0 72 2 6 8 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m