冰柜冰箱设计计算书样本.doc

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冰

柜

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算

书

学院: 能源与环境学院
专业: 热能与动力工程系
班级: 热能103班
姓名:
学号:
目录
整体计算流程图 - 2 -
1冰柜的总体布置 - 3 -
2冰柜热负荷计算 - 3 -
2.1箱体漏热量 - 3 -
2.2开门漏热量 - 4 -
2.3储物热量 - 5 -
2.4其它热量 - 5 -
2.5总热负荷 - 5 -
3箱体绝热层厚度校核 - 5 -
4制冷系统热力计算 - 6 -
4.1制冷系统额定工况 - 6 -
4.2热物性参数列表 - 6 -
4.3循环各性能指标计算 - 8 -
5压缩机选型及热力计算 - 8 -
5.1压缩机参数计算 - 8 -
5.2压缩机选取 - 11 -
5.3压缩机工作系数校核 - 11 -
5.4冰柜耗电量预算 - 11 -
6翅片管式冷凝器设计计算 - 11 -
6.1有关温度参数及冷凝热负荷确定 - 11 -
6.2翅片管簇结构参数选择及计算 - 12 -
6.3传热计算 - 13 -
6.4冷凝器外形尺寸确定 - 14 -
6.5风机的选择计算 - 15 -
7蒸发器的设计 - 15 -
7.1冰柜蒸发器设计计算 - 15 -
7.2制冷剂在管内的表面传热系数 - 15 -
7.3管板式蒸发器空气表面传热系数 - 16 -
7.4冷冻室蒸发器蒸发面积确定 - 18 -
8毛细管的计算及选型 - 18 -
8.1毛细管的长度计算 - 18 -
8.2毛细管校核 - 19 -
9制冷剂的充注 - 19 -
9.1按额定工况法计算 - 19 -
9.2制冷剂充注量校核 - 20 -
10 结果 - 21 -
11总结 - 22 -
参考文献 - 23 -
附图一 - 24 -
外观尺寸图 - 24 -
附图二 - 25 -
控制电路图 - 25 -
整体计算流程图

1冰柜的总体布置
根据所提出的任务给出设计条件:
1) 使用环境条件:冰柜周围环境温度ta=32℃,相对湿度ψ=75±5％
2) 箱内温度:不高于-18℃.
3) 箱内有效容积:302.5L
4) 制冷系统为单级蒸汽压缩式制冷系统,冷却方式采用直冷式,蒸发器采用暗盘管(类似于板管式),冷凝器采用翅片管式冷凝器,采用毛细管作为节流元件.制冷系统图见附件
5) 箱体结构:外形尺寸1200mm×670mm×950mm(宽×深×高)。绝热层用聚氨酯发泡, 其厚度根据理论计算和冰箱厂的实践经验选取, 其值如 表1-1, 箱体结构见附图。
表1-1
箱面
门体
侧面
底面
冷冻室
70
60
100
6) 润滑油
选用合成聚酯油作为系统润滑油
7) 干燥过滤器选取
由课本关于R134a系统干燥过滤器的经验, 选取XH7型干燥过滤器
2冰柜热负荷计算
冰柜热负荷在冰柜设计中是一个重要参数, 它与冰柜的箱体结构、 冰柜的内容积, 箱体绝热层的厚度和绝热材料的优劣等因素有关。
热负荷包括: 箱体漏热量Q1、 开门漏热量Q2、 贮物热量Q3和其它热量Q4。即
Q=Q1+Q2+Q3+Q4
2.1箱体漏热量
箱体漏热量Q1
箱体漏热量包括, 经过箱体隔热层的漏热量Qa, 经过箱门和门封条的漏热量Qb, 经过箱体结构形成热桥的漏热量Qc。即
Q1=Qa+Qb+Qc
( 1) 箱体隔热层的漏热量Qa, 由于箱体外壳钢板很薄, 而其热导率λ值很大, 因此热阻很小, 可忽略不计。内壳多用ABS或HIPS塑料板真空成形, 最薄的四周部位只有1.0mm。塑料热阻较大, 可将其厚度一起计入隔热层, 因此箱体的传热可视为单层平壁的传热过程。即
Qa=KA(t1-t2)
式中A---箱体外表面积, 单位为m2。
传热系数K(单位为W／(m2·K))为

式中α1——箱外空气对箱体外表面的表面传热系数, 单位为W／(m2·K);
α2——内箱壁表面对箱内空气的表面传热系数, 单位为W／(m2·K);
δ——隔热层厚度, 单位为m;
λ——隔热材料的热导率, 单位为W／(m·K)。
在进行箱体隔热层捕热量计算时, 要注意到冷冻室和冷藏室的隔热层厚度是不一样的, 应采用分段计算相加后的Qa值。另外, 采用壁板盘管式冷凝器的冰柜, 箱体后壁面的表面温度近似取为冷凝温度tk, 也需另外计算该部分漏热量。
( 2) 经过箱门与门封条进入的漏热量Qb
由于Qb值很难用计算法计算, 一般根据经验数据给出, 可取Qb为Qa的15％值。
( 3) 箱体结构部件的漏热量Qc
箱体内外壳体之间支撑方法不同, Qc值也不同, 因此同样也不易经过公式计算。一般可取Qc值为Qa值的3％左右。当前采用聚氨酯发泡成型隔热结构的箱体, 无支撑架形成的冷桥, 因此Qc值可不计算。
2.2开门漏热量
开门漏热量Q2
根据家用冰箱使用情况, 近似取开门次数每小时1次, 假定每次开门箱内空气全部被置换成箱外空气, 则开门漏热量Q2可按下式计算

式中VB—电冰箱内容积, 单位为m3
n—开门次数;
Δh—进入箱体空气达到规定温度时的比焓差, 单位为kJ/kg
va—空气的比体积, 单位为m3/kg
由各值计算的=9.9666W
2.3储物热量
储物热量
冰柜的储物热量无明确规定的标准, 一般按电冰箱标准的”制冰能力”项提出的”以电冰箱的内容积0.5％的25℃水, 在2h内结成实冰”的规定进行计算。实冰的具体温度按-2℃至-5℃取值。储物热量Q3按下式计算

式中 m—水的质量, 单位kg
c—水的比热容, c=4.19kJ/(kg·K)
r—水的凝固热( 冰的融解热) , r=333kJ/kg
cb—冰的比热容, cb=2 kJ/(kg·K)
t1 t2—水的初始温度和冻结终了温度, 单位为℃
计算得=92.798W
2.4其它热量
其它热量Q4
这里所说的其它热量, 是指各种加热器、 冷却风扇电机的散发热量, 可将其电耗功率折算热量计入。另外, 还要考虑开门时漏入的热量, 因此, 在冰柜箱体热负荷计算时, 为了安全起见一般还增加10~15%的余度, 即以1.1~1.15Q的热负荷进行设计。
2.5总热负荷
总热负荷Q
Q=Q1+Q2+Q3+Q4=175.034W

3箱体绝热层厚度校核
设计箱体绝热层时, 预先参照国内外冰箱的有关资料设定其厚度, 并计算出箱体表面温度。如果箱体表面温度tw低于露点温度, 则会在箱体表面上产生凝露现象, 因此箱体表面温度tw必须高于露点温度td, 最低限度tw>0.2℃+td
在达到稳定传热状态后的表面温度tw能够由下式计算:
=30.476℃>27℃
式中 tw—箱体外表面温度, 单位为℃
t1—箱外空气温度, 单位为℃
t2—箱内空气温度, 单位为℃
α0—箱外空气对箱体外表面的表面传热系数, 单位为W/(m2·K)
K—传热系数, 单位为W/(m2·K)
查设计气候条件下冰箱的露点温度为27℃, 计算如下式所示
=30.476℃>27℃
因此箱体厚度合适
4制冷系统热力计算
4.1制冷系统额定工况
表2-1 制冷系统的额定工况
工况
参数
冷凝温度
蒸发温度
回气温度
过冷温度
设计
例值
54.4
-25
32
( 80)
17

参数
来源

环境温度加上冷凝传热温差

冷冻室温度减去传热温差
蒸气进入压缩机壳体前状态, 括号值为实际吸入气缸前的过热蒸气

环境温度减去过冷度
4.2热物性参数列表
根据设计冰柜确定的工况和选用的制冷剂, 运用压焓图或热力性质表或计算公式求取有关压力、 各点比焓值和过热蒸气比体积, 将各参数列于表2-2中, 制冷系统压焓图如图2-1。

图2-1 冰柜制冷系统压焓图
表2-2 热物性参数列表( 工质R134a)
参数列表
符号
单位
参数来源
设计值
冷凝压力

1.4644
蒸发压力

0.1064
出蒸发器时饱和蒸气比焓

383.45
进压缩机前过热蒸气比焓

430.43
进压缩机前过热蒸气比体积

0.229
进气缸前过热蒸气比焓

473.62
进气缸前过热蒸气比体积

0.267
排出过热蒸气温度

℃

181.99
冷凝温度下饱和蒸气比焓

424.91
排出过热蒸气比焓值

592.17
制冷剂过冷至32℃时比焓

244.59
毛细管节流前液体比焓( 17℃)

223.38
蒸发器入口制冷剂比焓

223.38
定熵压缩蒸气比焓值( 32℃)

500.63
定熵压缩蒸气比焓值( 80℃)

556.01

4.3循环各性能指标计算
( 1) 单位制冷量

( 2) 单位体积制冷量

( 3) 单位等熵压缩功

( 4) 制冷系数

( 5) 单位冷凝热量

( 6) 制冷剂循环量

式中Q----冰柜的总热负荷值。
( 7) 冷凝器热负荷

( 8) 压缩机实际吸入过热蒸气量

5压缩机选型及热力计算
压缩机选型除采用用热力计算方法外。首先求出设计工况的输气系数, 并计算出压缩机的理论输气量、 压缩机的制冷量、 压缩机的输入功率, 再查有关冰柜压缩机的规格参数表, 最后选用压缩机。所选用压缩机的制冷量必须等于或略大于设计值, 其理论输气量和输入功率也要同时满足设计的要求。
5.1压缩机参数计算
设计工况参数如表2-2所示。其输气系数、 压力系数、 温度系数和a泄露系数的乘积。
（1） 容积系数

其中相对余隙容积C取0.025, 膨胀系数m取1, 冷凝压力取1469.6kPa, 蒸发压力取115.15kPa, 排气压力损失为0.1, 则容积系数
=0.6465
（2） 压力系数

其中进入阀的压力损失=0.05, 其余取值同容积系数, 则压力系数
=0.921
温度系数

系数a取1.15, b取0.25, 回气热力学温度取353K, 冷凝热力学温度取327.4K, 蒸发温度取-25℃压缩机吸入前过热度=105K
=0.876
( 4) 泄露系数 泄露系数取0.99
输气系数为=0.6465×0.921×0.8765×0.99=0.5165
理论输气量
=1.746m3/h
压缩机的制冷量=698.74×1.746×0.5165=175W
理论绝热功率

指示功率

式中 —指示功率, 能够用下面的公式计算:
=0.695
上式中的为采用摄氏温度为单位的蒸发温度, 系数b凭经验选取。则指示功率
76.75/0.695=110.431W
摩擦功率 摩擦功率按下式计算:

其中为平均摩擦压力, 取0.65MPa, 为1.12, 则摩擦功率
=30.9W
压缩机的轴功率
=110.431+30.9=141.33W
电功率和电机效率

取=0.82, 则
=141.33/0.82=172.36W
5.2压缩机选取

根据以上求取的压缩机理论输气量、 压缩机制冷量、 电功率等参数, 参照按R134a制冷工质设计的压缩机有关规格参数表, 根据《资料1》现选择意大利生产的低回压R134a冰柜压缩机, 型号为E1118CZA,额定制冷量182W, 功率消耗为183.75W, 气缸容积为7.2cm3 , 尺寸高为151mm、 宽140mm、 长220mm, 压缩机名义工况下的质量流量0.001137kg/s,冷凝器热负荷395.1989W

5.3压缩机工作系数校核
冰柜箱体漏热量为56.4w, 压缩机额定制冷量为182W, 工作系数为

满足压缩机工作系数30%-35%的要求。
5.4冰柜耗电量预算
选定压缩机以后, 即能够根据压缩机的耗电量预算冰柜的耗电量。
压缩机功率W计算公式如下:
W
压缩机耗电量P计算:
W=1.36 kW.h/24h
即压缩机耗电量为1.36度/天。
6翅片管式冷凝器设计计算
6.1有关温度参数及冷凝热负荷确定
各有关温度参数取值见下表
对数平均温差
℃=16.9℃
由压缩机选型可知, 冷凝器热负荷395.1989W
项目
目
参数值/℃
项目
目
参数值/℃
冷凝温度
54.4
进出口空气温差
10
进口空气干球温度
32
出口空气干球温度
42

6.2翅片管簇结构参数选择及计算
选择的紫铜管为传热管, 选用的翅片是厚度的波纹形整张铝制套片。取翅片节距,迎风面上管中心距: , 管簇排列采用正三角形叉排。
每米管长各有关传热面积分别为

==0.4765

=0.0303
= 0.5068
=0.0295
取当地大气压=98.07kPa, 由空气(干空气)热物理性质表(表3-2), 查得在空气平均温度℃条件下, =1005J/(kg·k)、 =0.02733、 =在进风温度℃条件下=1.1576 。
冷凝器所需空气体积流量
=
选取迎面风速1.0m/s则迎风面积
=
取冷凝器迎风面宽度即有效单管长0.184m,则冷凝器的迎风面高度

=
迎风面上管排数
排=7排
6.3传热计算
确定所需传热面积、 翅片管总长L及空气流遗方向上的管排数n采用整张波纹翅片及密翅距的叉排管簇的空气侧传热系数由式 (3-10)乘以1.1再乘以1.2计算.
预计冷凝器在空气流通方向上的管排数n=3, 则翅片宽度
=
微元最窄截面的当量直径
=
最窄截面风速
=
因为

==
查《小型制冷装置》课本表3-18和表3-19, 用插值法求得=0.201、 n=0.582, c=1.24、 m=-0.24, 则
空气侧表面传热系数

查《小型制冷装置》课本表3-1, R134a在=54.4℃物性集合系数B=1381.472, 氟利昂在管内凝结的表面传热系数由式(3-17)计算

翅片相当高度由课本式(3-15)计算:

=
取铝片热导率,由课本式(3-14)计算翅片参数m,即

由式(3-13)计算翅片效率

表面效率由式(3-12)计算

忽略各有关污垢热阻及接触热阻的影响, 则,将计算所得有关备值代人上等式即

解上式得=49.8℃,则R134a在管内的凝结表面传热系数

取管壁与翅片间接触热阻、 空气侧尘埃垢层热阻、 紫铜管热导率,由式(3-21)计算冷凝器的总传热系数

.

6.4冷凝器外形尺寸确定
冷凝器的所需传热面积

所需有效翅片管总长

空气流通方向上的管排数
排=1.78排
取整数n=2排, 与空气侧表面传热系数时预计的空气流通方向上的管排数相符。
这样, 冷凝群的实际有效总管长为2.208m, 实际传热面积为1.119, 较传热计算所需传热面积大, 能满足冷凝负荷的传热要求。另外, 冷凝器的实际迎面风速与所取迎面风速相一致。
6.5风机的选择计算
由于冷凝器的迎风面宽度 =0.168m、 高度H=0.1684m, 安装1个小风扇比较适宜.
动压
静压
风机采用电动机直接传动, 则传动效率 =1;取风机全压效率 =0.6, 则电动机输入功率

7蒸发器的设计
7.1冰柜蒸发器设计计算
冷冻室蒸发器的热负荷为175W, 蒸发温度为-25℃, 冷冻室温度为-18℃。采用管板式蒸发器。
7.2制冷剂在管内的表面传热系数
制冷剂在管内的表面传热系数管内表面传热系数( 当制冷剂工质为R134a时) 可按下式计算:

式中—每根管内制冷剂的流量, 单位为
g—制冷剂的质量流量, 单位为
B—与制冷剂种类和蒸发温度有关的系数, 时, 制冷剂R134a的B值为0.95
—热流量, 单位为
—蒸发器管内径, 单位为mm, =8mm
制冷剂在管内的温度, 而冷冻室内平均温度。制冷剂在管内的热流量可按下式计算
=263.88W/m2
式中—冷冻室热负荷, 单位为W
L—冷冻室绕管长度, 对于本设计书中的绕管取5圈, 则
制冷剂的循环量为, 化为质量流量

制冷剂为R134a时, 在管内沸腾的表面传热系数为
W/(m2·K)
根据报导, R134a制冷剂在管呢沸腾的表面传热系数比R12高35%-45%, 现取40%,则
139.81×1.4=195.734 W/(m2·K)
7.3管板式蒸发器空气表面传热系数
管板式蒸发器空气表面传热系数管板式蒸发器空气侧表面传热系数可用自然对流公式计算

式中 A—对于多排管, 为沿高度方向管排数的修正系数, 选蒸发器冷却排管为8圈, 查表可得
—冷冻室空气的平均温度为-18℃
—板管式蒸发器管内R134a的蒸发温度为-25℃:
—管外径, 单位为mm, =9mm。
侧板管式蒸发器空气侧表面传热系数
=10.139 W/(m2·K)
在冷却塔排管外表面对空气的换热过程中, 自然对流的表面传热系数较小( 一般在以下) , 因此辐射换热相对来说不可忽视。空气侧的表面辐射换热可按下式计算

式中 —冷冻室空气平均温度( 单位为K) , =273-18=255K;
—蒸发器管子的表面温度, 因为蒸发器管的管壁很薄, 则内外表面温差不大。管子外表面温度可视为与蒸发器管内R134a蒸发温度相同, =( 273-25) K=248K。
C—辐射系数, 对于结霜表面取。
则空气侧的辐射传热系数为
W/(m2·K)
综合计算空气侧的表面传热系数必须同时考虑对流和辐射, 计算公式如下

式中 —空气侧的表面传热系数和辐射传热系数, 单位为;
—曝光系数, 对于平板可取为1.0;
— 析湿系数。
析湿系数可按第4章介绍的方法计算, 也可参照已有产品之数据确定, 此处按参考产品之数据确定, 取
因此空气侧的传热系数
=3.475×1.4+10.139×1.0=17.67W/(m2·K)
7.4冷冻室蒸发器蒸发面积确定
冷冻室蒸发器管内表面传热系数, 空气侧表面传热系数。由于空气侧表面系数远小于管内制冷剂侧的传热系数, 因此传热系数的计算可简化为:

式中 —考虑管内热阻和管外霜层热阻的修正系数。根据试验。
—翅片管的表面效率。取0.98.
代入数据计算, 得:
0.9×0.98×17.67=15.59 W/(m2·K)
（1） 冰柜蒸发器的传热面积
冷冻室热负荷为175W, 蒸发温度为-25℃, 冷冻室内温度为-18℃, 则由下式计算冷冻室蒸发器的传热面积:
=1.60m2
( 2) 冰柜蒸发器的实际传热面积
冷柜总体布置中所设计的冷冻室内传热面的长度为1100mm, 深度为550mm, 高度为500mm, 故实际设计的传热面积 m2
根据以上计算, 冷冻室传热面积的实际设计值大于冷冻室蒸发器传热面积的计算值, 满足设计要求。
8毛细管的计算及选型
8.1毛细管的长度计算
用公式( 6-14) ( 《小型制冷装置设计指导》, P245) 计算。制冷剂R134a的压力差, 查制冷剂在饱和状态下的热力性质表, 发现温度对液体比体积的影响不大, 本设计所取温度为冷凝温度和蒸发温度的平均值, 即, 查得液体比体积, 蒸汽比体积, 凭经验取干度x=0.1, 则平均比体积

其密度
14.7℃下液体粘度, 气体粘度, 则平均粘度。
已知制冷工质循环量, 选用内径0.7mm的毛细管, 则制冷剂的流速

雷诺数值为

则毛细管长度

8.2毛细管校核
根据课程设计资料2定型校核
按照数据表中给出的实验数据进行毛细管的选型。压缩机制冷量为183W, 冷凝温度54.4℃, 蒸发温度-25℃.用插值法能够查出在45℃时候的毛细管长度为1.5m, 冷凝温度每上升一度, 毛细管长度增加2%。因此在冷凝温度为54.4℃时, 毛细管长度为1.5*1.02*9=1.77m,与计算结果相符, 说明计算无误。
9制冷剂的充注
9.1按额定工况法计算

根据给定工况在R12制冷剂压焓图和热力性质表中查所需参数。

=-25℃时 液体密度、 蒸汽密度
时 液体密度、 蒸汽密度
蒸发器入口干度, 出口干度, 平均干度x=0.7.因此蒸发器内饱和液体平均容积的30％, 干蒸汽占70％。冷凝器内液体按经验取15％, 干蒸汽占85％。
求制冷剂最佳充注量:
蒸发器内液体量:

蒸发器内干蒸汽量:

冷凝器内液体量:

冷凝器内干蒸汽量:

总计:
冰柜制冷系统如用R134a替代R12时, 其最佳充注量将减少。在不改变系统部件的情况下, 制冷剂的充注量将减少10％左右。
因此R134a的制冷剂充注量为401.93*0.9=361.25g
9.2制冷剂充注量校核
按照资料1中给出的制冷剂充注计算方法进行计算。
相关参数介绍:
滑动比
蒸发器中的制冷剂平均密度可按下式计算
=0.059kg/L
—滑动比
—蒸发温度气体比体积
—蒸发温度液体比体积
—蒸发器进口干度
—蒸发器出口干度
由此能够计算出蒸发器内的制冷剂量=40.5g
冷凝器的计算则要分为过热段、 冷凝段、 过冷段三段来计算, 这里假定其各段容积比率如下: 过热段=12%、 冷凝段=78%、 过冷段=10%。
过热段密度按冷凝温度饱和气体密度值计算, =0.0749kg/L
冷凝段密度按下式计算:
=1.0178kg/L
式中: —滑动比
—蒸汽密度
—液体密度
过冷段密度按冷凝温度下的液体密度计算: ==1.081kg/L
冷凝器中制冷剂质量: =162.15g
总的制冷剂充注量为: m=+=202.64g
10 结果
型号
冷冻
( L)
输入
( W)
耗电量
( kW/h·24h)
冷冻能力
( kg/24h)
能效指数
( %)
BD-300
300
183.75
1.36
—
80.78
制冷剂
充注量( g)
冷凝器
( 管径mm×壁厚mm)
干燥过滤器型号
毛细管
( 管径mm×管长mm)
蒸发器
( 管径mm×壁厚mm)
R134a
360
Φ10×0.3
XH7
Φ0.7×179
Φ8×0.5
压缩机型号
COP
制冷量
( W)
吸气管
排气管
外形尺寸
( mm×mm×mm)
E1118CZA
0.97
182
Φ6.1
Φ4.9
1200×670×950
11总结
小型制冷装置课程设计( 冷柜设计) 总结:
课设主要工作: 冰柜总体设计布置、 热负荷计算、 绝热层厚度校核、 制冷系统热力计算、 压缩机选型计算、 两器的设计计算及风机选择、 毛细管计算选型、 制冷剂充注。
主要完成的工作: 压缩机的计算选型、 冷凝器的计算设计、 风机的计算。
主要配合完成的工作: 总体布置、 热力计算。
主要遇到的问题及解决方案:
总体布置时查阅相关文献及搜索网上冰柜实例的基础上做出最后的外观及冷冻箱尺寸布置, 箱体设计为平底, 可是后期设计冷凝器时发现箱体下空了好多空间, 感觉还是将冷冻箱设计成阶梯型的比较好, 能做到空间充分利用。后经询问老师关系不大。
后期计算时发现热负荷计算时漏热量计算失误, 部分漏热量计算错误影响了后面很多步骤的设计计算, 不得不重新计算改正。经过数据的更正最终热负荷及漏热量满足后面的校核。
绝热层选取时参考了网上很多的实例, 可能不准确, 可是符合大多冰柜的选取。
压缩机选型时发现最终选择的满足负荷及功率的压缩机的cop是小于1的, 感觉不太合适, 可是按照计算来说有没有比这个更合适的压缩机了。
冷凝器计算时的冷凝热负荷应该用的根据压缩机选型后其名义工况下的制冷量计算出来的, 而不是根据制冷系统热力计算得出的制冷量算出的, 它只是用来选压缩机的, 前者计算出的冷凝热负荷要比后者大。这点值得注意。
冷凝器计算后计算选择风机时发现风机风压及功率都太小了, 找了好多风机的厂家, 根本没找到合适的风机, 因此在设计时只是画了一个风扇, 没有写出具体型号。
当然本次课设遇到的问题还有很多很多不再一一列出, 同时也反映出对课本知识掌握的不足。经过此次课程设计对小型制冷装置流程及设计的认识有了很大的提高, 这远远高于对课本看上十遍的理解。总的来说, 实践很重要, 生活中要多看多琢磨, 设计上没有绝正确正确, 时代在发展, 任何完美的设计都会改变, 有错误才能有提高。

参考文献
[1] 小型制冷装置设计指导
[2] 制冷原理与装置
[3] 制冷空调新工质: 热物理性质的计算方法与实用图表
[4] 丁国良, 张春路, 赵力．制冷空调新工质[M]．第一版.上海: 上海交通大学出版社,
[5] 吴业正, 韩宝琦．制冷原理及设备[M]．第一版.西安: 西安交通大学出版社, 1987.

附图一
外观尺寸图

附图二
控制电路图