压力容器审核人培训班教材.doc

压力容器审核人员培训班讲稿
压力容器设计基础
一．概述
1、标准适用的压力范围
GB150－1998《钢制压力容器》设计压力P：0.1～35 MPa
真空度：≥0.02 MPa
GB151－1999《管壳式换热器》设计压力P：0.1～35 MPa
真空度：≥0.02 MPa
公称压力PN≤35 MPa，公称直径DN≤2600mm
PN•DN≤1.75×104
JB4732－95《钢制压力容器-分析设计标准》设计压力P：0.1～100 MPa
真空度：≥0.02 MPa
JB／T4735－1997《钢制焊接常压容器》设计压力P：
圆筒形容器：-0.02 MPa≤P≤0.1 MPa
立式圆筒形储罐、圆筒形料仓 -500Pa≤P≤0.2000 Pa
矩形容器： 连通大气
GB12337－1998《钢制球形储罐》设计压力P≤4MPa,公称容积V≥50M3
JB4710－2000《钢制塔式容器》设计压力P：0.1～35MPa
(对工作压力<0.1MPa内压塔器,P取 0.1MPa)
高度范围 h>10m 且h/D(直径)>5

2.设计时应考虑的载荷
1) 内压、外压或最大压差；
2) 液体静压力(≥5%P)；
需要时，还应考虑以下载荷
3) 容器的自重（内件和填料），以及正常工作条件下或压力试验状态下内装物料的重力载荷；
4) 附属设备及隔热材料、衬里、管道、扶梯、平台等的重力载荷；
5) 风载荷、地震力、雪载荷；
6) 支座、座底圈、支耳及其他形式支撑件的反作用力；
7) 连接管道和其他部件的作用力；
8) 温度梯度或热膨胀量不同引起的作用力；
9) 包括压力急剧波动的冲击载荷；
10) 冲击反力,如流体冲击引起的反力等；
11) 运输或吊装时的作用力。
3、设计单位的职责
1) 设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。
2) 压力容器的设计文件至少应包括设计计算书和设计图样。
3) 压力容器的设计总图应盖有压力容器设计资格印章。
4．容器范围
GB150管辖的容器范围是指壳体及其连为整体的受压零部件
1) 容器与外部管道连接
2) 接管、人孔、手孔等的承压封头、平盖及其紧固件
3) 非受压元件与受压元件的焊接接头。接头以外的元件，如加强圈、支座、裙座等
4) 连接在容器上的仪表等附件。直接连接在容器上的超压泄放装置。
5.定义
(1)压力 除注明者外，压力均为表压力。
工作压力Pw
1)内压容器 在正常工作情况下，容器顶部可能出现的最高压力。
2)真空容器 在正常工作情况下，容器可能出现的最大真空度。
3)外压容器 在正常工作情况下，容器可能出现的最大内外压力差。
设计压力Pd
设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷的条件，其值不低于工作压力。
计算压力Pc
计算压力指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。当壳体各部位或元件所承受的液柱静压力小于5%设计压力时，可忽略不计。
最大允许工作压力[Pw]
在指定温度下，压力容器安装后顶部所允许的最大工作压力。该压力应是按容器各受压元件的有效厚度减去除压力外的其他载荷所需厚度后，计算得到的最大允许工作压力（且减去元件相应的液柱静压力）中的最小值。
最大允许工作压力可作为确定保护容器的安全泄放装置动作压力（安全阀开启压力或爆破片设计爆破压力）的依据。
安全阀的开启压力Pz
安全阀阀瓣开始离开阀座，介质呈连续排出状态时，在安全阀进口测得的压力。
爆破片的标定爆破压力Pb
爆破片铭牌上标的爆破压力。
(2)温 度
金属温度 容器元件沿截面厚度的温度平均值。
工作温度 容器在正常工作情况下介质温度。
最高、最低工作温度
容器在正常工作情况下可能出现介质的最高、最低温度。
设计温度
容器在正常工作情况，在相应的设计压力下，设定的元件的金属温度。
容器的设计温度是指壳体的金属温度（沿元件金属截面的温度平均值）。
试验温度 试验温度指压力试验时，壳体的金属温度。
(3)厚度
最小厚度δmin
容器壳体加工成型后不包括腐蚀裕量的最小厚度。
计算厚度δ 按各章公式计算得到的厚度
容器受压元件为满足强度及稳定性要求，按相应公式计算得到的不包括厚度附加量的厚度。
厚度附加量C=C1+C2
设计容器受压元件时所必须考虑的附加厚度，包括钢板（或钢管）厚度附加量的厚度。
设计厚度δd
计算厚度与腐蚀裕量之和
名义厚度（即图样厚度）δn
设计厚度加上钢材厚度负偏差后，向上圆整至钢材（钢板或钢管）标准规格的厚度。
有效厚度δe
名义厚度减去厚度附加量（腐蚀裕量与钢材厚度负偏差之和）。
二. 材料
(一)选材的基本原则
选择压力容器用材，须根据容器的使用条件（如温度、压力、介质腐蚀性、介质对材料的脆化作用及其是否易燃、易爆、有毒等）、制造工艺、材料的焊接性能及经济合理性选择具有适宜的机械性能、耐腐蚀性能、物理性能等的材料。注意在同一工程中应尽量注意用材统一,具体的选材过程中必须仔细考虑如下因素：
（二）材料的基本性能
1． 机械性能
金属的机械性能是指金属材料在外力作用下表现出来的特性，如强度、弹性、硬度、韧性及塑性等。也可称为“力学性能”。金属材料就是用其在为同受力条件下所表现出来的不同特性指标，来衡量金属材料的机械性能。
（1） 机械强度 强度是材料抵抗外力作用不致破坏的性能特性。常用的特性指标有屈服极限（σts）和强度极限（σb）。数值由拉伸试验获得。高温时还要考虑蠕变极限（σtn）和持久极限（σtD）。
σ

σb
σs

ε

压力容器用材要求材料不仅具有高的屈服极限，而且具有一定的屈强比（σs/σb）。屈强比反映了材料承受外载能力的能力,屈强比愈小，结构零件的可靠性愈高，万一超载，由于塑性变形的产生而使金属材料的强度提高而不致立刻破坏。压力容器用材的屈强比一般为0.6~0.7。碳素钢的屈强比一般为0.6左右，低合金高强度钢为0.65~0.75，合金结构钢为0.85
(2)塑性 材料的塑性是指金属材料在外力作用下产生塑性变形而不破坏的能力。材料的塑性是用延伸率（δ）及断面收缩率（ψ）来表示。它们的数值由拉伸试验获得。
一般情况下，塑性材料的延伸率和断面收缩率较大，而脆性材料则较小。金属材料的塑性指标在压力容器设计具有重要的意义。首先，塑性良好的材料可以顺利地进行某些成型工艺，如冷冲压、冷弯曲等。其次，良好的塑性使零件在使用时万一超载，也能由于塑性变形使用权材料强度提高而避免突然袭击断裂。压力容器的主要零部件都是承压的，无论从制造工艺的要求不是从使用安全的要求，都希望金属材料具有良好的塑性。一般碳钢、碳锰钢δ≥16%,其它合金钢δ≥14%。
（3）硬度 所谓硬度是指金属材料抵抗压入物压陷能力的大小，也可以说是材料对局部塑性的抗力。硬度可采用不同的方法在不同的仪器上测定，其所得的硬度指标也各不相同。最常用的硬度指标为布氏硬度（HB）、洛氏硬度（HRC）、和维氏硬度（HV），其数值可以互相换算。
硬度是金属材料的重要性能之一。一般情况下，材料的硬度高，其耐磨性也较好。材料的硬度与强度之间也有一定的关系（因为硬度是反映材料局部塑性变形的抗力），根据经验，硬度与抗拉强度有如下近似关系：
轧制、正火或退火的低碳钢 σb =0.36HB;
轧制、正火或退火的中碳钢 σb =0.35HB;
硬度HB≤250经热处理的合金钢 σb =0.34HB;
硬度HB250~400，经热处理的合金钢 σb =0.33HB;
由于测定硬度方便，在生产中常用测定硬度的方法来估算钢材的强度。对焊接接头，也常用测定热影响区硬度的方法来确定其淬硬程度。
换热管与管板的连接采用胀接时，换热管材料的硬度值一般须低于管板材料的硬度值。
螺栓和螺母匹配使用，一般螺栓材料的硬度值须高于螺母３０HB。
（4）韧性 韧性是指材料抵抗冲击载荷的性能指标, 材料韧性用冲击功AKV来衡量,冲击功AKV是指材料受到冲击负荷的作用下，产生断裂时所消耗能量大小的特性，即冲击试样所消耗的功，其单位为J。
由于冲击功AKV是金属材料各项机械性能标中对材料的化学成分、冶金质量、组织状态及内部缺陷等比较敏感的一个质量指标，而且也是衡量材料脆性转变和断裂特性的重要指标，所以对压力容器用钢来说，尤其是低温压力容器冲击功是一项重要的性能指标。
（5）温度对材料机械性能的影响
材料的屈服极限、强度极限和弹性模量随温度的升高而降低。如果设备的操作温度较高，则必须选用在相应温度下能保持其强度指标的材料。

如果材料在高温下承受高的应力，则材料的抗蠕变性能是关键性的。材料蠕变极限指在某一温度下受恒定载荷作用时，在规定的持续时间内(10万小时)产生1%的变形时的应力;持久极限是材料在某一温度下受恒定载荷作用时，在规定的持续时间内(10万小时)引起断裂时的应力．在实际试验中，常常用较短时间的试验结果来外推长时间的性能，但一般限制外推时间不得大于试验时间的10倍。持久强度是高温元件设计选材的重要依据，是GB150中确定许用应力的强度指标之一．
低温情况下，通常塑性金属材料往往以脆性方式破坏。引起钢制焊接压力容器脆性破坏的因素非常复杂。它取决于材料的晶格结构，板材的厚度，加工后的残余应力、结构缺陷以及材料的使用温度。
目前各国标准规范均以夏比v型缺口冲击试验来检验材料对脆性破坏的敏感性。
2． 耐腐蚀性能
耐腐蚀性能是金属材料抵抗介质腐蚀的能力。压力容器中处理的介质大多数具有腐蚀性的，在设计中必须根据操作介质来选择耐腐蚀材料。
引起材料腐蚀的因素多种多样，工程中常将常见的腐蚀情况分为：均匀腐蚀、点蚀、应力腐蚀、晶间腐蚀、氢脆、磨蚀等。
（1） 均匀腐蚀
均匀腐蚀是在整个金属表面均匀地发生腐蚀，这种腐蚀相对其它形式
的腐蚀其危害最小。GB150中C2只考虑均匀腐蚀 C2=KB
其中B—设计寿命(年) K—腐蚀速率(mm/ 年 )一般分为
不腐蚀 轻微腐蚀 腐蚀 重腐蚀
B mm/年 <0.05 0.05~0.13 0.13~0.25 ≥0.25
C2 mm 0 ≥1 ≥2 ≥3
（2） 应力腐蚀
应力腐蚀是指金属在持久拉应力和腐蚀性环境联合作用下产生腐蚀
裂纹,并使裂纹迅速扩展,从而可能出现的早期性破坏的腐蚀形式.
几种常见的应力腐蚀环境:
a.碳钢及低合金钢焊制化工容器对介质NaOH的应力腐蚀与介质浓度、温度有关。当NaOH溶液在其与烃类的混合物中体积大于等于5%时，也应根据NaOH溶液的浓度符合该要求。NaOH溶液浓度小于等于1%或NaOH溶液在其与烃类的混合物中体积小于5%时，不受此限制。
NaOH溶液
NaOH溶液
重量%
2
3
5
10
15
20
30
40
50
60
70
温度上限
（℃）
90
88
85
76
70
65
54
48
43
40
38
当超过以上范围的碳钢、低合金钢材料需焊后进行消除应力热处理。
b.湿H2S应力腐蚀
介质同时符合下列条件时，即为湿H2S应力腐蚀环境：
①温度小于等于（60+2P）℃；
P为压力，MPa
②H2S分压大于等于0.00035MPa即相当于常温在水中H2S溶解度大于等于10p.p.m；
③介质中含有液相水或处于水的露点温度以下；
④PH＜9或有氰化物(HCN)存在。
C.液氨应力腐蚀环境
当容器接触的液氨介质同时符合下列各项条件时，即为液氨应力腐蚀环境：
①介质为液态氨，含水量不高（≤0.2%）,且有可能受空气(O2或CO2)污染的场合；
②使用温度高于－5℃。
对于应力腐蚀环境的容器除进行焊后消除应力热处理，在焊接要求、
焊接接头硬度等方面都要提出具体要求。
奥氏体不锈钢材料在氯化物溶液、高温水、高浓度NaOH等介质往往产生应力腐蚀。
（3）氢腐蚀环境
氢在常温常压下不会对铁碳合金引起氢蚀，当温度在200℃~300℃发生“氢脆”，金属在高温下与氢反应生成甲烷，甲烷气在晶界空隙内引起裂纹，使材料的塑性降低，引起这种腐蚀有合成氨、合成甲醇、石油加氢等工业生产，
设计温度大于等于200℃与氢气氛相接触的压力容器用钢应按纳尔逊曲线选材，并应留有20℃以上的温度安全裕度。满足于曲线的碳素钢和珠光体耐热钢在氢气氛中使用须经过焊后消除应力热处理。
奥氏体不锈钢在氢分压范围的氢气中使用都是满意的，焊后也无必要进行消除应力热处理。
（4）晶间腐蚀
可能引起晶间腐蚀环境必须是存在电解质的电化学腐蚀环境，奥氏体不锈钢晶间腐蚀的电解质主要是酸性介质。如：工业醋酸、甲酸、硝酸、草酸、盐酸、硫酸、磷酸等。
防晶间腐蚀的措施：1）固熔化处理2）降低钢中碳含量3）添加稳定碳化物的元素 （Nb. Ti. Ni）
3． 材料的物理性能
材料的主要物理性能包括：密度ρ、导热系数λ、比热c、熔点tm、线膨胀系数α等。在不同的使用场合，对材料的物理性能有不同的要求，如用于传热表面的材料要求有较高的导热系数。
4．制造工艺性能
材料的工艺性能，选择不合适，会造成加工困难。压力容器应考虑的制造工艺性能有焊接性、锻造性、切削加工性、热处理性及冲压性等。对压力容器来说重要的是材料的焊接性,一般控制材料的含碳量小于0.25%。 材料的含碳量越高，热影响区的硬化与脆化倾向越大，在焊接应力作用下容易产生裂纹。
奥氏体不锈钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量应不小于0.04%。因为奥氏体不锈钢的使用温度500~550℃时，钢中含碳量太低，强度和抗氧化性会显著下降。
（三）压力容器用钢
1．钢板
（1）碳钢
压力容器常用的是碳素结构钢，包括普通碳素结构钢和优质碳素结构钢。
a.普通碳素结构钢
普通碳素结构钢的技术要求，按《碳素结构钢》规定。质量分A、B、C、D四级，以脱氧方法不同又分沸腾钢、半镇静钢、镇静钢。
镇静钢，是钢液在浇注前经过完全脱氧，凝固时不沸腾，故称镇静钢。这种钢锭内无气泡，钢材质量较高。钢牌号由代表屈服强度的字母，屈服强度值，质量等级符号等部分组成，如：
Q215-A Q215-B Q235-A Q235-B Q235-C Q235-D Q255-A 255-B
钢板使用范围
GB700-88
P
(MPa)
T
(℃)
δ
(mm)
介质限制
Q235-B（做常温冲击试验）
≤1.6
0~350
≤20
不得用于毒性为高度、极度危害介质
Q235-C（做0℃冲击试验）
≤2.5
0~350
≤30

Q235-D（做-10℃冲击试验）

沸腾钢，是在钢的冶炼过程中加入弱脱氧剂（锰铁）脱氧，因此在钢液中还保留相当数量的FeO，在浇注与凝固时，由于碳和FeO反应，钢液中不断析出CO，产生沸腾，故称为沸腾钢，如牌号Q235-A·F
这种钢锭成材率高，但在钢锭内有许多小气泡（该气泡在锻轧时能排除），且偏析较严重，因此，不能确保容器安全运行，避免和减少事故的发生，在各国压力容器设计规范中都对其使用加以限制。
半镇静钢介于沸腾钢与镇静钢之间，用“b”来代替“F”。
b.优质碳素结构钢
优质碳素结构钢与普通碳素结构钢相比：硫、磷含量较少，机械强度较高。按GB699-88《优质碳素结构技术条件》规定。
压力容器用钢与锅炉用钢类同，首先要求保证足够的强度，还要有足够的塑性，质地均匀等。因此，必须用杂质和有害气体容量较低的碳镇静钢。对于专业用钢符号，只需在优质碳素钢后面加字母“R”、“g”，如：20R、20g。
(2)低合金钢
低合金钢是指钢中合金元素总含量在2~5%以下的钢种，与一般碳素钢相比，它的机械性能提高了，耐热性、耐腐蚀性、耐磨性都有所提高。因此，它在压力容器制造业中得到广泛的应用。
压力容器用低合金高强度的钢的屈服强度范围为294~696MPa。
a.低合金钢中最常用的有：16MnR，它不仅硫、磷含量控制较严，更重要的是要求保证足够的冲击韧性，在钢材验收方面也比较严格。因此其使用压力不受限制。使用温度下限可达-20℃，是目前应用极广的好材料。
b.中温抗氢钢
氢在常温压下不会对铁碳合金引起显著的腐蚀，但当温度为200~300℃，压力高于30MPa则将产生极强的腐蚀作用，发生所谓“氢脆”现象。这种腐蚀常常是合成氢、合成甲醇、石油加氢等工业中设备破坏的主要原因。它们都在高温高压氢的环境中工作，会发生氢腐蚀破坏，氢渗入钢中与钢中渗碳体发生反应生成甲烷，使渗碳体脱碳变为铁素体。甲烷气集积于晶界的微空隙内，形成局部高度应力集中而引起裂纹甚至鼓泡，渗碳体还原为铁素体时体积缩小约7%，由此产生组织间的应力，更促进裂纹发展，这时裂纹的扩展又给氢与碳的结合提供了条件，使钢完全脱碳而产生裂纹，这就是氢腐蚀的实质。它既可能发生在金属表面也可发生在金属内部。因此，它是一种十分危险的晶间型破坏。
防止氢腐蚀的途径有:
一是降低钢中碳的含量，例如采用微碳纯铁，可以完全消除氢腐蚀产生的根源；二是采用抗氢钢，在钢中加入钼、铬、钨、铌、钛等元素，形成稳定的铬、钼等碳化物，使氢与碳不能结合。我国生产的中温抗氢钢有：15CrMoR、14Cr1MoR等。
c.低温用钢
压力容器的破坏通常都是由于内压产生的机械应力达到容器材料的强度极限而发生的。但是，当温度降低到某一范围后，容器壁内的应力在没有达到屈服限，甚至低于许用应力的情况下也会发生破坏。相同的材料，相同规格的容器温度愈低，容器的爆破压力也愈低。这种现象称为低应力脆性破坏。
产生容器低应力破坏的主要原因之一是由于钢材在低温下的冲击功值明显下降，因此，低温用钢的质量在很大程度上取决于在使用温度下冲击功的大小。
低温容器受压元件用钢必须是镇静钢，碳素钢和低合金钢板使用温度低于或等于-20℃时，其使用状态及最低冲击试验温度应符合GB150中4.2.8节 表4-2的要求。
在低温容器中的受压元件均必须进行低温夏比（V型缺口）冲击试验，钢材应按批进行冲击试验复验。
(3)高合金钢
高合金钢的合金元素总含量大于10%，其中奥氏体不锈钢在常温和低温下有很高的塑性和韧性，不具磁性。由于这种钢是单相的奥氏体组织，在许多介质中有很高的耐蚀性。其中铬是不锈耐酸钢抗氧化性耐蚀性的基本元素，合金中含碳量的增加将降低耐蚀性能，所以该含碳量0.08~`0.12%左右为高碳级不锈钢，钢号前以“1”表示。含碳量0.03<C<0.08%为低碳级不锈钢，钢号前以“O”表示。含碳量≤0.03%为超低碳级不锈钢，钢号前以“00”表示。
奥氏体铬镍不锈钢压力容器在加工和使用过程中，在400~450℃下重复加热，并且持续时间较长时，就会产生晶间腐蚀而破坏。通常把上述温度称为危险温度。因此，在不锈钢焊接过程中，其焊缝热影响区产生晶间腐蚀危险特别大，这是由于在焊接后的冷却过程中，要通过危险温度的缘故。为此在不锈钢件焊接时，要求各连接件同时达到熔点。这对等厚板容易保证，而当两连接件相差较多时，就要注意将厚板削薄；容器壳体上的纵焊缝不允许与环焊缝十字交叉，必须将两条焊缝拉开一段距离该距离应大于名义厚度的三倍，且不小于100mm。
不锈钢的导热系数λ是碳钢的1/3~1/4，而它的线膨胀系数α却是碳钢的1.5倍。因此，在焊接时必须注意，否则会引起很大的残余应力。
压力容器常用的此类板材的钢号有：OCr18Ni9、OCr18Ni10Ti、OCr17Ni12Mo2；
2.钢管
选用钢管应根据容器的具体设计条件，尽量选用和容器相匹配的材料，和容器一样注意碳素钢、碳锰钢在高于425℃温度下长期使用，钢中碳化物相的石墨化倾向，奥氏体不锈钢在特定条件下的晶间腐蚀倾向
对于较高压力的接管或以增加壁厚作为开孔补强时，根据需要选用标准中壁厚较大的无缝钢管。
换热管用钢管使用还应符合GB151的规定。
3.锻件
锻件按使用要求分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四个级别，每个级别的检验要求及指标要求按JB4726~4728-94规定。用作圆筒和封头的筒形和碗形锻件及公称厚度大于300mm的低合金钢锻件应选用Ⅲ级或Ⅳ级。

a)筒形锻件（L>D）,t为公称厚度
b)环形锻件（L≤D）,L和t中的小者为公称厚度
c)饼形锻件（t≤D）,t为公称厚度
d)碗形锻件（H≤D），t1和t2中的小者为公称厚度
e)长颈法兰锻件（H≤D）t1和t2中的小者为公称厚度
f)条形锻件（L>D）,D为公称厚度
锻件的级别由设计单位确定，并应在图样上注明，如16MnRⅡ。
4．紧固件
紧固件的使用温度范围应符合GB150表4-10,螺栓的硬度应比螺母稍高（HB30），可通过选用不同钢材或不同热处理而获得。
表 紧固件的使用温度范围

螺柱
钢号
螺母用钢
钢号
钢材
标准
使用温度范围（℃）
其 它 限 制
Q235-A
35
Q215-A
Q235-A
GB700
(使用状态,热轧)
-19~300
适用于P＜10.0Mpa容器.密封要求高时,使用温度宜小于等于200℃
40MnB、
40MnVB
40Cr
35
40Mn
35
GB699
(正火)
-19~400
适用于P≥2.5Mpa容器及密封要求高时,使用温度宜小于等于400℃
30CrMoA
35CrMoA

40Mn
45

GB699
GB3077
-19~400
适用于P≥2.5Mpa容器及密封要求高时,使用温度宜小于等于400℃
25Cr2MoVA
30CrMoA
35CrMoA
GB3077
(调质)
-19~500
适用于P≥2.5Mpa容器及密封要求高时,使用温度宜小于等于500℃
1Cr5Mo
1Cr5Mo
GB1221
-19~600
适用于高温密封
0Cr18Ni9
0Cr18Ni9
GB1220
(固溶)
-253~700

0Cr17Ni12Mo2
0Cr17Ni12Mo2
GB1220
(固溶)
-253~700
5.焊接材料
钢制压力容器的溶化焊接方法有手工电弧焊、埋弧自动焊、等离子弧焊、气体保护焊和电渣焊。焊接方法在条件允许的条件下首先选用自动焊。
手工焊焊条是由焊条芯和药皮两部分组成。焊条芯起导电和填充焊缝金属的作用，它的化学成分和非金属夹杂物的多少将直接影响焊缝质量。药皮则用于保证焊接顺利进行并使焊缝。
一定的化学成分和机械性能，是决定焊缝金属质量的主要因素之一。焊条药皮类型较多，但大致可分为酸性焊条和碱性焊条两大类。药皮中不采用强碱性氧化物而熔渣中含有较多强酸性氧化物的钛型、钛钙型、钛铁矿型 、氧化铁型以及锰型等类焊条称为酸性焊条。而不含铁或锰等氧化物的低氢型焊条称为碱性焊条。采用碱性焊条焊接时，大理石分解成CaO和大量的二氧化碳作为保护气体，与酸性焊条相比较，保护气体中氢很少，因此又称为低氢焊条。酸性焊条由于氧化性强，对合金元素损量大，脱氢、脱硫、脱磷能力弱，故其焊缝的综合机械性能较差，尤其塑性、韧性低，抗裂性差；但对铁锈、油污的敏感性小，不易产生气孔。碱性焊条则与此正相反，故对焊接二类、三类容器不宜用酸性焊条，应选用低氢碱性焊条。对焊后需热处理的容器还要求焊条含钒量不得大于0.05%。
焊材选用
相同钢号相焊，碳素钢、碳锰低合金钢的焊缝金属应保证力学性能，且不应超过母材标准规定的抗拉强度的上限。高合金钢的焊缝金属应保证力学和耐腐蚀性能。
不同钢号相焊，碳素钢、低合金钢的焊缝金属应保证力学，一般采用与强度级别较低的母材相匹配的焊接材料。碳素钢、低合金钢与奥氏体高合金钢的焊缝金属应保证抗裂性能和力学性能，一般采用铬镍含量较奥氏体高合金钢母材高的焊接材料。
三．内压圆筒体和内压球壳
1、失效准则
容器从承载到载荷的不断加大最后破坏经历弹性变形、塑性变形、
爆破，因此容器强度失效准则的三种观点：
弹性失效
弹性失效准则认为壳体内壁产生屈服即达到材料屈服限时该壳体即失效，将应力限制在弹性范围，按照强度理论把筒体限制在弹性变形阶段。认为圆筒内壁面出现屈服时即为承载的最大极限。
塑性失效 它将容器的应力限制在塑性范围，认为圆筒内壁面出现屈服而外层金属仍处于弹性状态时，并不会导致容器发生破坏，只有当容器内外壁面全屈服时才为承载的最大极限。
爆破失效 它认为容器由韧性钢材制成，有明显的应变硬化现象，即便是容器整体屈服后仍有一定承载潜力，只有达到爆破时才是容器承载的最大极限。
2、弹性实效准则下的四个强度理论
第一强度理论（最大主应力理论）
认为材料的三个主应力中只要最大的拉应力σ1达到了极限应力，材料就发生破坏。 强度条件： σ1≤[σ] t
第二强度理论（最大变形理论）
认为材料的最大的应变达到了极限状态，材料就发生破坏。
εmax≤[ε]
第三强度理论（最大剪应力理论）
材料的最大剪应力τmax达到了极限应力，材料就发生破坏。
τmax =(σ1-σ3) ≤[σ] t
第四强度理论（剪切变形能理论）
材料变形时，即内部变形能量达到材料的极限值时，材料破坏。
σe=√ [(σ1-σ3)2+(σ1-σ3)2+(σ1-σ3)2] ≤[σ] t
3、应力计算
（1）圆筒容器
薄壁圆筒容器在工程中采用无力矩理论来进行应力计算，在内压P作用下，筒壁承受径向应力和环向应力（薄膜应力）作用。由于壳体壁厚较薄，且不考虑壳体与其它连接处的局部应力，忽略了弯曲应力， 这种应力称为薄膜应力。
经向应力 σm=
周向应力 σt=
式中P——设计压力，MPa；
D——圆筒的中间直径或称中径，mm；D== Di +δ
D0——圆筒的外直径，mm；
Di——圆筒的内直径，mm；
δ——圆筒的计算厚度，mm；
由上述公式可以得出以下结论：
a、圆筒体上周向应力σt是经向应力σm的两倍，而周向应力作用于纵向截面 ，环向应力作用于环向截面（见下图）。
b、由于周向应力σt是经向应力σm的两倍，由此可知，周向应力所作用的纵向截面是危险截面。这里可以说明为什么在焊接接头分类里，圆筒体的纵焊缝为A类焊接接头，环焊缝为B类焊接接头；在筒体上开椭圆形人孔时使长轴垂直与筒体轴线。
C、应力与D/δ成正比。

(2)球形壳体
球形容器在均匀内压作用下，球形壳体经向应力和周向应力相等。即
σt =σm==σt ==
式中P——设计压力，MPa；
D——球壳的中间直径或称中径，mm；D== Di +δ
D0——球壳的外直径，mm；
Di——球壳的内直径，mm；
δ——球壳的计算厚度，mm；
从以上可以看出球形壳体的最大应力是圆筒体最大应力的两倍。

3、强度计算
圆筒强度计算公式中，是根据第一强度理论推导而得。若用第三强度理论推导，其强度条件形成结果是一样的。
按第一强度理论条件得
σ1=σt=≤[σ] t
式中[σ] t——设计温度下圆筒材料的许用应力，MPa。
焊缝部位可能存在着夹渣、气孔、未焊透、未熔合、裂纹等缺陷，同时由于焊接加热过程中，对焊缝两侧的热影响产生许多不利因素，如焊接热影响区被淬硬，塑性下降、焊接内应力的产生等，都会使焊缝金属或母材的机械性能降低。因此在设计时应将设计温度下圆筒材料的许用应力
[σ] t 乘以一个焊接接头系数φ，于是上述公式变成：
≤[σ]tφ
≤[σ]tφ
由上式 计算厚度 δ=
式中 Pc——计算压力，MPa；
Di——圆筒的内直径，mm；
[σ]t——设计温度下材料的许用应力，MPa；
φ——焊接接头系数。
上式适用于设计压力P≤0.4[σ]tφ的范围。（D0/Di=1.5）
设计厚度 δd=δ+C2
名义厚度 δn=δ+C2+C1+△
且δn≥δmin+ C2
式中：C——厚度附加量C=C1+C2 mm
C1——钢板或钢管的厚度负偏差，mm；
C2——腐蚀裕量，mm
△——钢板圆整量；
δmin——筒体最小厚度。
如果已知圆筒尺寸，可校核在设计压力作用下圆筒壁厚的应力
应力校核式 σt= MPa
δe =δn- C mm
C= C1+C2，mm
计算所得的应力值，必须满足σt ≤[σ]tφ。
最大允许工作压力 [Pw]= Mpa
球形壳体
由于球形容器经向应力和周向应力相等，因此其最大应力
σ1 =σt= σm =
上述公式中，如将D=Di+δ代入并考虑了焊接接头系数φ，如采用第一强度理论时，即得出
≤[σ]tφ
所以可求出计算厚度δ
δ=
如果已知球壳尺寸，可校核在设计压力P作用下球壳壁的计算应力
应力校核式
σt= ≤[σ]tφ MPa
最大允许工作压力
[Pw]= MPa
3、设计参数的确定
1） 设计压力
容器设计时，必须考虑在工作情况下可能达到的工作压力和对应的工作温度两者组合中的各种工况，并以最苛刻工况下的工作压力来确定设计压力。
表 设计压力选取

设 计 压 力
内压容器
无安全泄放装置
1.0~1.10倍工作压力；
装有安全阀
不低于(等于或稍大于)安全阀开启压力(安全阀开启压力取1.05~1.10倍工作压力)；
装有爆破片
取爆破片设计爆破压力加制造范围上限；

容器位于泵进口侧，且无安全泄放装置时
取无安全泄放装置时的设计压力,且以0.1Mpa外压进行校核；
真空容器
无夹套真空容器
有安全泄放装置
设计外压力取1.25倍最大内外压力差或0.1MPa两者中的小值；
无安全泄放装置
设计外压力取0.1Mpa；
夹套内为内压
容器(真空)
设计外压力按无夹套真空容器规定选取1
夹套(内压)
设计内压力按内压容器规定选取；

外 压 容 器 设计外压力取不小于在正常工作情况下可能产生的最大内外压力差
注：1.容器的计算外压力应为设计外压力加上夹套内的设计内压力,且必须校核在 夹套试验压力.外压下的稳定性。

盛装液化石油气或混合液化石油气的容器

介质50℃饱和蒸汽压力低于异丁烷50℃的饱和蒸汽压力时(如丁烷、丁烯、丁二烯)
0.79MPa
介质50℃饱和蒸汽压力高于异丁烷50℃的饱和蒸汽压力时(如液态丙烷)
1.77Mpa
介质50℃饱和蒸汽压力高于丙烷50℃的饱和蒸汽压力时(如液态丙烯)
2.1MPa

对装有安全阀的压力容器，容器的设计压力、工作压力、试验压力与安全阀的排放压力、开启压力之间的关系示意如下：
压力容器 安全阀
试验压力 排放压力
计算压力
设计压力
开启压力
工作压力
其中：安全阀排放压力——阀瓣达到规定开启高度时的进口压力；
安全阀开启压力（整定压力）——阀瓣开始离开阀座，介质呈连续排出状态时，在安全阀进口测得的压力。
考虑到安全阀阀瓣启动动作的滞后，使容器不能马上泄压，因此容器设计压力一般不低于（等于或稍大于）安全阀开启压力，开启压力为1.05~1.10倍工作压力。
（1） 对装有爆破片的压力容器容器的设计压力、工作压力及爆破片的爆破压力之间的关系示意如下：

压力容器 爆破片
设计压力P 最高标定爆破压力Psmax（Psmax=Pb+爆破片制造范围上限）

爆破片制造范围 设计爆破压力Pb

最低标定爆破片压力Psmin（Psmin=Pb –爆破片制造范围下限）

工作压力PW
其中：标定爆破压力——爆破片铭牌上标志的爆破压力
设计爆破压力——爆破片在指定温度下的爆破压力。
最低标定爆破压力Psmin的大小与爆破片型式和工作压力有关

2）设计温度
设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度。
在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允许使用温度。
当金属温度不可能通过传热计算或实测结果确定时，设计温度的选取：
容器器壁与介质直接接触且有外保温（或保冷）时
a.设计温度选取
介质工作温度
T
设 计 温 度
Ⅰ
Ⅱ
T＜-20℃
介质最低工作温度
介质工作温度减0~10℃
-20℃≤T≤15℃
介质最低工作温度
介质工作温度减5~10℃
T＞15℃
介质最高工作温度
介质工作温度加15~30℃
注：当最高（低）工作温度不明确时，按表中的Ⅱ确定。
b.容器内介质用蒸汽直接加热或被内置加热元件（如加热盘管、电热元件等）间接加热时，设计温度取最高工作温度。
c.容器器壁两侧与不同温度介质直接接触而可能出现单一介质接触时，应以较高一侧的工作温度为基准确定设计温度，当任一介质温度低于-20℃时，则应以该侧的工作温度为基准确定最低设计温度。
d.安装在室外无保温的容器，当最低设计温度受地区环境温度控制时，可按以下规定选取：
（1）盛装压缩气体的储罐，最低设计温度取环境温度减3℃；
（2）盛装液体体积占容积1/4以上的储罐，最低设计温度取环境温度。
注：环境温度取容器安装地区历年来“月平均最低气温”的最低值，
e.对裙座等室外钢结构，应以环境温度作为设计温度。
3)厚度附加量
厚度附加量C=C1+C2 mm
式中：C1——钢板或钢管的厚度负偏差，mm；
C2——腐蚀裕量，mm。
厚度负偏差C1
钢板或钢管的厚度负偏差C1应按相应钢材标准的规定选取，当钢板的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度的6%时，负偏差可忽略不计。
常用钢板厚度负偏差
钢板标准
GB6654-1996 GB3531-1996
钢板厚度（mm）
全部厚度
负偏差C1（mm）
0.25（取C1=0mm）

钢板标准
GB