B座塔吊基础方案终.doc

目 录
第1章 编制依据 1
第2章 工程概况 1
第3章 塔吊平面布置 1
第4章 塔吊基础形式选择及定位 3
4.1 本工程岩土体分析与评价 3
4.2 塔吊基础开挖深度附近地质分析 4
4.3 塔吊基础定位 5
第5章 塔吊与结构关系 9
5.1 塔吊与底板关系 9
5.2 塔吊与结构关系 9
第6章 塔吊基础承台的配筋及施工处理 9
6.1 4#塔吊基础配筋 9
6.2 5#塔吊基础配筋 11
6.3 6#塔吊基础配筋 12
6.4 7#塔吊基础配筋 13
6.5 8#塔吊基础配筋 14
6.6 9#塔吊基础配筋 16
第7章 基础施工及验收 17
7.1 塔吊底座预埋及安装 17
7.2 基础施工注意事项 18
7.3 地基土检查验收 19
7.4 土方开挖及注意事项 19
7.5 基础检查验收 19
第8章 塔吊基础的计算书 20
8.1 4#塔吊基础承载力计算书 20
8.2 5#塔吊桩基础的计算书 24
8.3 6#塔吊桩基础的计算书 30
8.4 7#塔吊桩基础的计算书 34
8.5 8#塔吊桩基础的计算书 38
8.6 9#塔吊桩基础的计算书 43

第1章 编制依据
1、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）。
2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。
3、《建筑基桩技术规范》（JGJ 94--2008）。
4、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33-2012）。
5、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）。
6、相关型号的《塔式起重机使用说明书》。
7、《东南国际航运中心总部大厦（37#地块）岩土工程勘察报告》。
8、本工程相关施工图纸及相关的法律法规等。
第2章 工程概况
东南国际航运中心总部大厦项目位于厦门市海沧内湖东北侧，海沧大道西侧，与厦门本岛隔海相望，建设总用地被沧桐路划分为36#、37#南北两个地块，总建筑面积约47万㎡。
37#地块总建筑面积263680㎡（不含避难层），由总高度153.55m的A座塔楼及总高87.95m的B座塔楼及裙房组成，本地块整体设置二层地下室。B楼结构形式为框架——剪力墙体系，地下室外框筒为钢柱—劲性钢骨混凝土梁结构，地上外框筒为钢柱—钢梁、组合楼板结构；主楼区采用桩筏基础，其它区域的基础形式为“桩承台+防水板”。
第3章 塔吊平面布置
根据施工部署及施工总平面，本工程B座共布置6台塔吊，编号分别为4#塔吊（MCT370,臂长55m）、5#塔吊（MC480,臂长60m）、6#塔吊（T8030，臂长75m）、7#塔吊（TC8039，臂长65m）、8#塔吊（TC7035，臂长60m）及9#塔吊（MC320，臂长70m）。塔吊定位布置详附图，其选择原则、附着等另见本工程的专项方案。

第4章 塔吊基础形式选择及定位
4.1 本工程岩土体分析与评价
本工程地基各岩土层的岩性特征、分布规律概述如下：
（1）素填土①-1：回填时间约3~5年，未经专门压实处理，尚未完成自重固结，厚度及密实度不均，均匀性差，工程性能差，作为基坑侧壁自稳性也较差。
（2）杂填土①-2：回填时间约3~5年，未经专门压实处理，尚未完成自重固结，成分较复杂，均匀性差，工程性能较差，作为基坑侧壁自稳性也较差。
（3）淤泥或淤泥质土②：均匀性较差，强度低，工程性能差，作为基坑侧壁自稳性也较差。
（4）粉质粘土③-1：厚度差异较大，分布不均匀，均匀性较差；可塑~硬塑，以可塑为主，属中等压缩性土，力学强度较高，工程性能较好。
（5）粉土③-2：分布不均匀，均匀性较差；稍密~中密状态，以中密为主，在本抗震设防区内可按不液化考虑，属中等压缩性土，力学强度较低，工程性能较差。
（6）淤泥质土④-1：均匀性较差，强度低，工程性能差。
（7）粉质粘土或粘土④-2：厚度差异较大，分布不均匀，均匀性较差；可塑~硬塑，以可塑为主，属中等压缩性土，力学强度较高，工程性能较好。
（8）中砂④-3：分布不均匀，均匀性较差；中密~密实状态，以中密为主，局部稍密，属中等压缩性土，在本抗震设防区内可按不液化考虑，力学强度较高，工程性能较好。 局部厚度较大、密实度较高地段可能会使挤土桩之类桩型的沉桩遇阻。
（9）残积砂质粘性土⑤：厚度差异较大，分布不均匀，总体均匀性较差；属中等压缩性土，也属特殊性土，力学强度在垂直方向上随深度增加而逐渐增强，天然状态下力学强度较高，工程性能较好，具有浸水易崩解、软化的特点。
（10）全风化花岗岩⑥-1：顶面起伏及厚度差异较大，分布不均匀，总体均匀性较差；属中低压缩性土，天然状态下力学强度高，工程性能好，也具有浸水易崩解、软化的特点。
（11）散体状强风化花岗岩⑥-2：顶面起伏及厚度差异较大，总体均匀性较差；属低压缩性土，力学强度高，工程性能好，也具有浸水易崩解、软化的特点。
（12）碎块状强风化花岗岩⑥-3：顶面起伏及厚度差异较大，总体均匀性较差；属低压缩性土，力学强度高，工程性能好。勘察时未揭露到洞穴、软弱夹层、孤石等不利工程地质条件，可根据需要可选作拟建物桩端持力层。
（13）中风化花岗岩⑥-4：顶面起伏较大，属基本不可压缩基岩，力学强度高，工程性能好，勘察时局部地段相邻钻孔揭露的岩面差异很大，形成临空面，未揭露到洞穴、软弱夹层等不利工程地质条件。
4.2 塔吊基础开挖深度附近地质分析
根据本工程施工总平面及地质勘察报告钻孔平面布置图，4#塔吊基础位于钻探孔ZK88附近、5#塔吊基础位于钻探孔DK21附近、6#塔吊基础位于钻探孔ZK104附近、7#塔吊基础位于钻探孔ZK108附近、8#塔吊基础位于钻探孔FJK22附近、9#塔吊基础位于钻探孔ZK125附近，如下图。

根据《东南国际航运中心总部大厦（37#地块）岩土工程勘察报告》，各塔吊基础所在位置底板标高处的土层及地基承载力特征值统计如下：
序号
塔吊编号
底板标高处岩土层
地层代号
地基承载力特征值
1
4#
淤泥或淤泥质土
②
45kpa
2
5#
淤泥或淤泥质土
②
45kpa
3
6#
淤泥或淤泥质土
②
45kpa
4
7#
粉质粘土
③-1
190kpa
5
8#
粉质粘土
③-1
190kpa
6
9#
淤泥或淤泥质土
②
45kpa
鉴于塔吊基础所在区域底板处土质较差，地基承载力特征值较小，无法满足天然基础的要求，故B座塔吊基础全部考虑利用工程桩。
4.3 塔吊基础定位
根据塔吊使用说明书及施工图纸，现场确定塔吊基础的尺寸统计如下，基础平面定位等详下图。
序号
塔吊编号
塔吊基础尺寸
1
4#（MCT370）
8500*8500*1900
2
5#（MC480）
8500*9500*1900
3
6#（T8030）
8500*13000*1700
4
7#（TC8039）
8500*8500*1600
5
8#（TC7035）
7768*10335*1600
6
9#（MC320）
7167*8197*1700

4#塔吊基础平面定位图

5#塔吊基础平面定位图

6#塔吊基础平面定位图

7#塔吊基础平面定位图

8#塔吊基础平面定位图

9#塔吊基础平面定位图
第5章 塔吊与结构关系
5.1 塔吊与底板关系
4#塔吊在A、B座地下室墙体交界处，位于B-3区CTB-T7-79边，塔吊基础施工时预留板筋锚入筏板；基础左下角的集水井因塔吊基础先施工，需与设计沟通移位。与周边结构交接的底板钢筋需预留。
5#塔吊定位处，人防区集水坑在塔吊基础范围内，需与设计沟通进行移位。
6#塔吊基础定位处，有伸缩后浇带需调整到塔吊基础以外。
7#塔吊基础定位处，有伸缩后浇带需调整到塔吊基础以外。
8#塔吊基础定位处，有伸缩后浇带需调整到塔吊基础以外，8#塔吊基础相连的承台厚度加厚至1600mm。
5.2 塔吊与结构关系
4、5、6、7、8#塔吊标准节穿地下室一层、地下室顶板，避开框架梁。其中6#塔吊定位处地上2层开始至14层B-28轴~B-29轴之间的悬挑钢梁及次钢梁不能施工，等塔吊拆除后进行吊装施工。8#塔吊穿地下室坡道B4坡道板，塔吊拆除后将坡道板施工完成。
因B座结构外轮廓为弧形，结构外伸或内收，6#塔吊需在地上13F标高拆除(塔吊爬升套架只能降至13F楼面以上)。
第6章 塔吊基础承台的配筋及施工处理
根据已确定的塔吊基础形式，为保证塔吊基础的承载力，将塔吊基础与相邻承台单独配筋后叠合，以保证承载力满足要求。根据塔吊说明书要求，塔吊基础混凝土强度等级为C35，本工程承台、底板强度等级为C40，为方便施工，将塔吊基础混凝土强度等级提升为C40。以下为各个塔吊基础配筋情况。
6.1 4#塔吊基础配筋
根据《MCT370塔吊使用说明》，塔吊基础选用混凝土块（M330N），面层钢筋为双向69B25@123、底层钢筋为双向69B20@123、拉钩为（14*14）B20@600。结合底板配筋，实际塔吊基础配筋如下图，面筋为C25@110，底筋为C20@110，拉钩为B20@550。

4#塔吊基础处施工平面图

6.2 5#塔吊基础配筋
根据《MC480塔吊使用说明》，塔吊基础选用混凝土块（M330N），面层钢筋为双向69C25@123、底层钢筋为双向69C20@123、拉钩为（14*14）B20@600。实际塔吊基础配筋如下图：

5#塔吊基础处施工平面图

6.3 6#塔吊基础配筋
根据《T8030塔吊使用说明》，塔吊基础面层钢筋为双向48B32、底层钢筋为双向48B32、拉钩A12隔一拉一。实际塔吊基础配筋如下图：

6#塔吊基础处施工平面图

6.4 7#塔吊基础配筋
根据《TC8039塔吊使用说明》，塔吊基础面层钢筋为双向40B32、底层钢筋为双向40B32、拉钩A12隔一拉一。实际塔吊基础配筋如下图：

7#塔吊基础处施工平面图

6.5 8#塔吊基础配筋
根据《TC7035塔吊使用说明》，塔吊基础面层钢筋为双向40B25、底层钢筋为双向40B25、拉钩A12隔一拉一。实际塔吊基础配筋如下图：

8#塔吊基础处施工平面图
备注：为方便施工，同8#塔吊基础一起施工的承台厚度加厚至1600mm（CTB-14局部加厚）预留钢筋与周边结构连接。

6.6 9#塔吊基础配筋
根据《MC320塔吊使用说明》，塔吊基础选用混凝土块（M278N），面层钢筋为双向69B25@113、底层钢筋为双向69B20@113、拉钩为（14*14）A20@565。实际塔吊基础配筋如下图：

9#塔吊基础处施工平面图

第7章 基础施工及验收
7.1 塔吊底座预埋及安装
7.1.1 底座形式
塔吊底座即固定支脚主要由950mm长的口195×20方管和800×800钢板组成，尺寸以2.5m×2.5m为例（如下图尺寸），一定要以混凝土中心块为准对称安装，预埋在混凝土基础中。
塔吊基脚平面图

7.1.2 底座的安装
将固定支脚放在要安装的基础位置垫平，用附带的对角线拉杆将4个支脚连接，然后先装一个标准节。
整体吊起，在固定支脚支承台板上，用楔块调平，用测量仪器检查标准节在两个方向的垂直度，使之在1/1000内，固定，浇筑混凝土，等混凝土达到规定强度后，安装上部标准节。
7.2 基础施工注意事项
1、本工程基础同底板及覆盖范围承台整体贯通施工，以后基础将成为主体结构的一部分，故所有材料都要提前送检。
2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，应该按照设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或者预埋件，混凝土浇筑后应及时保湿养护。
3、安装塔吊时基础混凝土应达到80%以上设计强度，塔吊运行使用时基础混凝土应达到100%设计强度。
4、基础混凝土施工中，在基础四角应作好沉降观测及位移观测点，并作好原始记录，塔吊安装后应定期进行观测并记录，沉降量和倾斜率不应超过本规程第4.2.4的规定。基础的防雷接地应该按照《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33—2001 /J 119—2001）的规定执行。
7.3 地基土检查验收
基坑开挖后应该按照现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定进行验槽，应检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合岩土工程勘察报告。
7.4 土方开挖及注意事项
1. 遵循“分层、均衡、对称开挖”的原则进行，且分块开挖，减小单边开挖断面，并尽量减少基坑的暴露时间，在基坑达到操作条件时及时封闭基坑底部垫层。
2. 人工配合机械清除桩侧面的土方，严禁机械碰撞桩身。
3. 挖土时，有专人指挥，并配一名技术人员用水准仪来控制挖土标高，确保基底标高偏差在规范之内。
4. 结合建筑防水做法，控制桩头标高，防止超砍。
5. 在开挖面土质较差时，为防止方桩在土方开挖过程中偏位、滑移，桩应分层截桩，截桩一段，土方开挖一层。先截桩后开挖，每次开挖深度不超过1m。
6. 土方回填时应分层回填，并进行压实处理，密实度≥94%。
7. 土方开挖过程中应预备水泵，在遇到大雨时对基底土方进行必要的覆盖，对坑内积水及时抽出坑外，避免土方浸泡。
8. 挖出的土方应及时当班运走,当班不能运走时应停止开挖,严禁将土方堆放于开挖面附近四周或坡顶造成负荷的增加。
7.5 基础检查验收
1、钢材、水泥、砂石、防水材料等原材料进场时，应按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204和《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205规定做材料性能检验。
2、基础的钢筋绑扎后，应作隐蔽工程验收，隐蔽工程应包括塔机基础节的预埋件或者预埋节等，验收合格后方可浇筑混凝土。
3、基础混凝土的强度等级必须符合设计要求，用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定。
第8章 塔吊基础的计算书
8.1 4#塔吊基础承载力计算书
8.1.1 参数信息
塔吊型号:MCT370,自重(包括压重)F1=1332.50kN,最大起重荷载F2=200.00kN
塔吊倾覆力距M=3480.00kN.m,塔吊起重高度H=64.70m,塔身宽度B=2m
混凝土强度:C40,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=8.50m
桩直径或方桩边长 d=0.70m,桩间距a=5.00m,承台厚度Hc=1.90m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=120mm,保护层厚度:50mm

8.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1. 塔吊自重(包括压重)F1=1332.50kN
2. 塔吊最大起重荷载F2=200.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=1839.00kN
塔吊的倾覆力矩 M=1.4×3480.00=4872.00kN.m

8.1.3 矩形承台弯矩的计算
计算简图：

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)

其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×1532.50=1839.00kN；
G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=4118.25kN；
Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力：
N=(1839.00+4118.25)/4+（1839×1.00+4872.00）×(5.00×1.414/2)/[2×(5.00×1.414/2)2]=2438.4kN
没有抗拔力!
2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)

其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：
N=(1839.00+4118.25)/4+（1839×1.00+4872.00）×(5.00/2)/[4×(5.00/2)2]=2160.4kN
Mx1=My1=2×(2160.4-4118.25/4)×2.50=5654kN.m

8.1.4 矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
经过计算得 s=5654×106/(1.00×19.10×8500.00×1850.002)=0.010
=1-(1-2×0.010)0.5=0.010
s=1-0.010/2=0.995
Asx= Asy=5654×106/(0.995×1850.00×300.00)=10238mm2。
4#塔吊基础面层X、Y向各配筋77C25，底层X、Y向各配筋77C20（钢筋截面面积为24178mm2），满足计算要求。
8.1.5 矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=2438.4kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中 0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
──剪切系数,=0.13；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；
b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=8500mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1850mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S──箍筋的间距，S=120mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
8.1.6 桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=2438.4kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；
A──桩的截面面积，A=0.385m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
8.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=2438.4kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:

其中 R──最大极限承载力；
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:

Qpk──单桩总极限端阻力标准值:

s,p──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数；
s,p──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；
qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=2.199m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.38m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 5.1 56 2350 粘性土
2 3.6 22 1900 粘性土
3 1.9 61 6250 砂类土中的群桩
4 6.5 83 3250 粘性土
5 9 125.5 8350 砂类土中的群桩

由于桩的入土深度为21m,所以桩端是在第5层土层。
最大压力验算:
R=2.20×(5.1×56×1+3.6×22×1+1.9×61×.95+6.5×83×1+3.9×125.5×.95)/1.65+1.09×8350.00×0.38/1.65=4102.50kN
上式计算的R的值大于最大压力2438.4kN,所以满足要求!
8.2 5#塔吊桩基础的计算书
8.2.1 参数信息
塔吊型号:MC480,自重(包括压重)F1=1270.00kN,最大起重荷载F2=250.00kN
塔吊倾覆力距M=7544.00kN.m,塔吊起重高度H=74.91m,塔身宽度B=2.5m
混凝土强度:C40,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=8.50m
桩直径或方桩边长 d=0.75m,桩间距a=3.00m,承台厚度Hc=1.90m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=120mm,保护层厚度:50mm
8.2.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1. 塔吊自重(包括压重)F1=1270.00kN
2. 塔吊最大起重荷载F2=250.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=1824.00kN
塔吊的倾覆力矩 M=1.4×7544.00=10561.60kN.m
8.2.3 矩形承台弯矩的计算
计算简图：

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)

其中 n──单桩个数，n=6；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×1520.00=1824.00kN；
G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=4118.25kN；
Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力：
N=(1824.00+4118.25)/6+10561.60×3.00/（3×3.002）=2163.9kN
最大拔力：
N=(1824.00+4118.25)/6-10561.60×3.00/（3×3.002）=-183.1kN
2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)

其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：
N=(1824.00+4118.25)/6+10561.60×3.00/（3×3.002）=2163.9kN
Mx1=My1=2×(2163.9-4118.25/6)×3.00=8865.15kN.m
8.2.4 矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
经过计算得 s=8865.15×106/(1.00×19.10×8500.00×1850.002)=0.029
=1-(1-2×0.029)0.5=0.030
s=1-0.030/2=0.985
Asx= Asy=8865.15×106/(0.985×1850.00×300.00)=16216.5mm2。
5#塔吊基础面层X向配筋77C25(Y向87根)，底层X向配筋77B20（Y向87根)（钢筋截面面积为24178mm2），满足计算要求。
8.2.5 矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=2163.9kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中 0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
──剪切系数,=0.20；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；
b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=8500mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1850mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S──箍筋的间距，S=120mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
8.2.6 桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=2163.9kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；
A──桩的截面面积，A=0.442m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
8.2.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=2163.9kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:

其中 R──最大极限承载力；
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:

Qpk──单桩总极限端阻力标准值:

s,p──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数；
s,p──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；
qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=2.356m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.44m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 3.0 22 1200 粘性土
2 4.6 81 4600 粘性土
3 8.7 22 1200 粘性土
4 3.3 60 6250 砂类土中的群桩
5 3.5 125.5 8350 砂类土中的群桩
由于桩的入土深度为21m,所以桩端是在第5层土层。
最大压力验算:
R=2.36×(3×22×1.3+4.6×81×1.3+8.7×22×1.3+3.3×60×1.045+1.4×125.5×1.045)/1.65+1.19×8350.00×0.44/1.65=4385.98kN
上式计算的R的值大于最大压力2163.9kN,所以满足要求!
8.2.8 桩抗拔承载力验算
桩抗拔承载力验算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.17条
桩抗拔承载力应满足下列要求:

其中:

式中 Uk──基桩抗拔极限承载力标准值；
i──抗拔系数；
解得:
Ugk=15×(3×22×0.75+4.6×81×0.75+8.7×22×0.75+3.3×60×0.6+1.4×125.5×0.6)/6=1741.8kN
Ggp=15×21×22/6=1155kN
Uk=2.36×(3×22×0.75+4.6×81×0.75+8.7×22×0.75+3.3×60×0.6+1.4×125.5×0.6)=1641.61kN
Gp=2.36×21×25=1237.00kN
由于: 1741.8/1.65+1155>183.1 满足要求!
由于: 1641.61/1.65+1237.00>183.1 满足要求!
8.3 6#塔吊桩基础的计算书
8.3.1 参数信息
塔吊型号:T8030,自重(包括压重)F1=1969.40kN,最大起重荷载F2=250.00kN
塔吊倾覆力距M=10102.60kN.m,塔吊起重高度H=78.50m,塔身宽度B=2.5m
混凝土强度:C40,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc＝13.0m,宽度Bc=8.50m
桩直径或方桩边长 d=1.00m,桩间距a=3.00m,承台厚度Hc=1.60m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=170mm,保护层厚度:50mm
8.3.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1. 塔吊自重(包括压重)F1=1969.40kN
2. 塔吊最大起重荷载F2=250.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=2663.28kN
塔吊的倾覆力矩 M=1.4×10102.60=14143.64kN.m
8.3.3 矩形承台弯矩的计算
计算简图：

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)

其中 n──单桩个数，n=11；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×2219.40=2663.28kN；
G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=5304.00kN；
Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──