轻钢仓库工程结构计算书.doc

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结构计算书

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2007.1

目 录

一．工程概况……………………………………………………………………………………………..03

二．基本资料取值………………………………………………………………………………………..03

三．上部结构计算………………………………………………………………………………………..03
1. 屋面檩条………………………………………………………………………………………………..03
2. 墙面檩条………………………………………………………………………………………………..06
3. 雨棚计算………………………………………………………………………………………………..08
4.GJ-1（中跨刚架）计算….……………………………………………………………………………..12
5.GJ-2（边跨刚架）计算….……………………………………………………………………………..34
6.抗风柱计算……………….……………………………………………………………………………..63
7. 抗风柱柱脚计算……………………………………………………………………………………….65

四．基础计算……………………………………………………………………………………………..66

一．工程概况：
本工程建筑面积5455平方米, 建筑跨度2X20.2=40.40米，刚架间距为7.5m，建筑总长度135m。两边有各6米的拉杆式雨棚，上部结构型式为门式刚架轻型钢结构。该地区进行过软基加固（真空预压），故采用柱下独立基础。
二．基本资料取值：
1.设计主要依据:
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
2．屋面荷载：屋面均布恒荷载标准值：0.35 KN/m2
屋面均布活荷载标准值：0.4 KN/m2 （计算刚架时）
0.5 KN/m2（计算檩条、墙梁时）
3. 风荷载：垂直于建筑物表面的风载标准值计算：
Wk = μs x μz x Wo
Wo取0.50 KN/m2, 并乘1.05的调整系数；
μz取10米高度处的数值为1.38;
μs分别不同部位按规程CECS102:2002中附录A取值。
4. 基本雪荷：0.4 KN/m2
5. 地震作用：设防烈度7（0.75g）；场地土类别：4类。
三．上部结构计算：（计算软件-钢结构CAD软件STS，2005年板）
1.屋面檩条：
（1）中间带
设计数据：
屋面坡度(度): 2.830； 檩条跨度 (m): 7.500； 檩条间距 (m): 1.500
设计规范: 门式刚架规程CECS102:2002
风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢 C250X75X20X2.5 钢材钢号：Q235钢
拉条设置: 设置两道拉条 拉条作用: 能约束檩条上翼缘； 净截面系数: 1.000
檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为 1/150
屋面板为两跨或两跨以上面板 屋面板能阻止檩条侧向失稳
构造能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性
每米宽度屋面板的惯性矩(m4): 0.200000E-06

建筑类型: 封闭式建筑 分区: 中间区
基本风压: 0.525； 风荷载高度变化系数: 1.380
风荷载体型系数: -1.150； 风荷载标准值 (kN/m2): -0.833
屋面自重标准值(kN/m2): 0.300； 活荷载标准值(kN/m2): 0.500
雪 荷载标准值(kN/m2): 0.400； 积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000
检修荷载标准值 (kN): 1.000
截面及材料特性
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C250X75X20X2.5
b=75.000 h = 250.000 c = 20.000 t = 2.500
A = 0.1048E-02 Ix = 0.9523E-05 Iy = 0.7131E-06 It = 0.2184E-08 Iw = 0.8416E-08
Wx1 = 0.7619E-04 Wx2 = 0.7619E-04 Wy1 = 0.3686E-04 Wy2 = 0.1281E-04
钢材钢号：Q235钢：fy = 235.000 f = 205.000 ff = 215.954
截面验算
| 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力))组合 |
弯矩设计值(kN.m): Mx = 11.859； 弯矩设计值(kN.m): My = 0.013
有效截面计算结果:
Ae = 0.9962E-03 Iex = 0.8938E-05 Iey = 0.7011E-06
Wex1 = 0.6863E-04 Wex2 = 0.6863E-04 Wex3 = 0.7463E-04 Wex4 = 0.7463E-04
Wey1 = 0.3605E-04 Wey2 = 0.1262E-04 Wey3 = 0.3605E-04 Wey4 = 0.1262E-04
截面强度(N/mm2) : Sgmmax = 173.171 <= 205.000
| 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合 |
弯矩设计值(kN.m) : Mxw = -8.564； 弯矩设计值(kN.m) : Myw = 0.004
有效截面计算结果:
Ae = 0.1036E-02 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.9331E-05 Iey = 0.7115E-06
Wex1 = 0.7554E-04 Wex2 = 0.7554E-04 Wex3 = 0.7377E-04 Wex4 = 0.7377E-04
Wey1 = 0.3705E-04 Wey2 = 0.1275E-04 Wey3 = 0.3705E-04 Wey4 = 0.1275E-0
截面强度(N/mm2) : Sgmmaxw = 116.206 <=205.000
| 荷载标准值作用下，挠度计算 |
垂直于屋面的挠度(mm) : v = 26.895 <= 50.000
===== 计算满足 ======檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN): N=23.000= 计算结束 ==
（2）角部
设计数据
屋面坡度(度):2.830； 檩条跨度 (m):7.500； 檩条间距 (m):1.500
风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢 C250X75X20X2.5 钢材钢号：Q235钢
拉条设置: 设置两道拉条 拉条作用: 能约束檩条上翼缘； 净截面系数:1.000
檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为 1/150
屋面板为两跨或两跨以上面板 屋面板能阻止檩条侧向失稳
构造能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性

每米宽度屋面板的惯性矩(m4): 0.200000E-06
建筑类型: 封闭式建筑； 分区: 角部
基本风压: 0.525； 风荷载高度变化系数: 1.380
风荷载体型系数: -1.400； 风荷载标准值 (kN/m2): -1.014
屋面自重标准值(kN/m2): 0.300； 活 荷载标准值(kN/m2): 0.500
雪 荷载标准值(kN/m2): 0.400； 积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000
检修荷载标准值 (kN): 1.000
===== 截面及材料特性 ======
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C250X75X20X2.5
b=75.000 h=250.000 c=20.000 t=2.500
A=0.1048E-02 Ix=0.9523E-05 Iy=0.7131E-06
It=0.2184E-08 Iw=0.8416E-08
Wx1=0.7619E-04 Wx2=0.7619E-04 Wy1=0.3686E-04 Wy2=0.1281E-04
钢材钢号：Q235钢
fy = 235.000 f = 205.000 ff = 215.954
===== 截面验算 ======
| 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力))组合
弯矩设计值(kN.m): Mx = 11.859 弯矩设计值(kN.m): My = 0.013
有效截面计算结果:
Ae = 0.9962E-03 Iex = 0.8938E-05 Iey = 0.7011E-06
Wex1 = 0.6863E-04 Wex2 = 0.6863E-04 Wex3 = 0.7463E-04 Wex4 = 0.7463E-04
Wey1 = 0.3605E-04 Wey2 = 0.1262E-04 Wey3 = 0.3605E-04 Wey4 = 0.1262E-04
截面强度(N/mm2) : Sgmmax = 173.171 <= 205.000
1.0恒载+1.4风载(吸力)组合
弯矩设计值(kN.m) : Mxw = -11.239 弯矩设计值(kN.m) : Myw = 0.004
有效截面计算结果:
Ae = 0.1004E-02 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.9016E-05 Iey = 0.7033E-06
Wex1 = 0.7480E-04 Wex2 = 0.7480E-04 Wex3 = 0.6963E-04 Wex4 = 0.6963E-04
Wey1 = 0.3628E-04 Wey2 = 0.1265E-04 Wey3 = 0.3628E-04 Wey4 = 0.1265E-04
截面强度(N/mm2) : Sgmmaxw = 161.516 <= 205.000
| 荷载标准值作用下，挠度计算 |
垂直于屋面的挠度(mm) : v = 26.895 <= 50.000; ===== 计算满足 ======
檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN): N= 23.000
===== 计算结束 ======
（3）边缘带
设计数据： 屋面坡度(度): 2.830；檩条跨度 (m):7.500； 檩条间距 (m): 1.500
风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢 C250X75X20X2.5 钢材钢号：Q235钢
拉条设置: 设置两道拉条 拉条作用: 能约束檩条上翼缘；净截面系数:1.000
檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为 1/150
屋面板为两跨或两跨以上面板 屋面板能阻止檩条侧向失稳
构造能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性
每米宽度屋面板的惯性矩(m4): 0.200000E-06; 建筑类型: 封闭式建筑 分区: 边缘带
基本风压: 0.525； 风荷载高度变化系数: 1.380
风荷载体型系数: -1.400； 风荷载标准值 (kN/m2): -1.014

屋面自重标准值(kN/m2): 0.300； 活荷载标准值(kN/m2): 0.500
雪 荷载标准值(kN/m2): 0.400； 积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000
检修荷载标准值 (kN): 1.000
===== 截面及材料特性 ======
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C250X75X20X2.5
b = 75.000 h = 250.000 c = 20.000 t = 2.500
A = 0.1048E-02 Ix = 0.9523E-05 Iy = 0.7131E-06
It = 0.2184E-08 Iw = 0.8416E-08
Wx1 = 0.7619E-04 Wx2 = 0.7619E-04 Wy1 = 0.3686E-04 Wy2 = 0.1281E-04
钢材钢号：Q235钢
fy = 235.000 f = 205.000 ff = 215.954
===== 截面验算 ======
| 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力))组合 |
弯矩设计值(kN.m): Mx = 11.859； 弯矩设计值(kN.m): My = 0.013
有效截面计算结果:
Ae = 0.9962E-03 Iex = 0.8938E-05 Iey = 0.7011E-06
Wex1 = 0.6863E-04 Wex2 = 0.6863E-04 Wex3 = 0.7463E-04 Wex4 = 0.7463E-04
Wey1 = 0.3605E-04 Wey2 = 0.1262E-04 Wey3 = 0.3605E-04 Wey4 = 0.1262E-04
截面强度(N/mm2) : Sgmmax = 173.171 <= 205.000
| 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合 |
弯矩设计值(kN.m) : Mxw = -11.239；弯矩设计值(kN.m) : Myw = 0.004
有效截面计算结果:
Ae = 0.1004E-02 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.9016E-05 Iey = 0.7033E-06
Wex1 = 0.7480E-04 Wex2 = 0.7480E-04 Wex3 = 0.6963E-04 Wex4 = 0.6963E-04
Wey1 = 0.3628E-04 Wey2 = 0.1265E-04 Wey3 = 0.3628E-04 Wey4 = 0.1265E-04
截面强度(N/mm2) : Sgmmaxw = 161.516 <= 205.000
| 荷载标准值作用下，挠度计算 |
垂直于屋面的挠度(mm) : v = 26.895 <= 50.000; ===== 计算满足 ======
檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN): N= 23.000 ===== 计算结束 ======
2.墙面檩条：
（1）边缘带
钢材钢号：Q235钢； 屈服强度 fy= 235.000；强度设计值 f= 205.000
考虑冷弯效应强度 f'= 216.799
===== 设计内力 ======
| 1.2恒载+1.4风压力组合 |
绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m): Mx = 9.145；绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m): My =0.468
水平剪力设计值 (kN) : Vx = 5.080； 竖向剪力设计值 (kN) : Vy = 1.169
| 1.35恒载 |
绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m): Mx1 =0.000； 绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m): My1 =0.526
水平剪力设计值 (kN) : Vx1 = 0.000； 竖向剪力设计值 (kN) : Vy1 = 1.315
| 1.2恒载+1.4风吸力组合 |
绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m):Mx2=-10.059；
绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m):My2= -0.113
水平剪力设计值 (kN) : Vxw =5.588； 竖向剪力设计值 (kN) : Vyw = 1.169
===== 风压力作用验算 ======

抗弯控制组合： 1.2恒载+1.4风压力组合
有效截面特性计算结果:
Ae = 0.9410E-03 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.6760E-05 Iey = 0.6795E-06
Wex1 = 0.6319E-04 Wex2 = 0.6319E-04 Wex3 = 0.5982E-04 Wex4 = 0.5982E-04
Wey1 = 0.3269E-04 Wey2 = 0.1253E-04 Wey3 = 0.3269E-04 Wey4 = 0.1253E-04
截面强度(N/mm2) : σmax =182.020 <= 205.000
抗剪控制组合： 1.2恒载+1.4风压力组合
截面最大剪应力(N/mm2): τ= 14.178 <=120.000
===== 风吸力作用验算 ======
组合: 1.2恒载+1.4风吸力
有效截面特性计算结果:
Ae = 0.9244E-03 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.6637E-05 Iey = 0.6747E-06
Wex1 = 0.5797E-04 Wex2 = 0.5797E-04 Wex3 = 0.6291E-04 Wex4 = 0.6291E-04
Wey1 = 0.3224E-04 Wey2 = 0.1248E-04 Wey3 = 0.3224E-04 Wey4 = 0.1248E-04
截面强度(N/mm2) : σmaxw = 197.372 <= 205.000
截面最大剪应力(N/mm2): τw = 15.595 <= 120.000
===== 荷载标准值作用下，挠度验算 ======
竖向挠度(mm) : fy =1.074； 水平挠度(mm) : fx = 24.330 <=72.000
===== 计算满足 ======

（2）山墙
设计数据 墙梁跨度 (m): 7.200； 墙梁间距 (m): 1.500
风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算
墙梁形式: 卷边槽形冷弯型钢 C220X75X20X2.5 ； 墙梁布置方式: 口朝下； 钢材钢号：Q235钢
拉条设置: 设置两道拉条； 拉条作用: 能约束墙梁外翼缘
净截面系数: 1.000； 墙梁支承压型钢板墙,水平挠度限值为 1/100
墙板能阻止墙梁侧向失稳； 构造不能保证风吸力作用墙梁内翼缘受压的稳定性
墙梁支撑墙板重量； 双侧挂墙板
墙梁上方双侧板总重(kN/m) : 0.600； 每米宽度墙板的惯性矩(m4): 0.200000E-06
建筑类型: 封闭式建筑
分区: 边缘带
基本风压: 0.525； 风荷载高度变化系数: 1.270
迎风风荷载体型系数: 1.000； 背风风荷载体型系数: -1.100
迎风风荷载标准值 (kN/m2): 0.667； 背风风荷载标准值 (kN/m2): -0.733
===== 截面及材料特性 ======
墙梁形式: 卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.5
b = 75.000 h = 220.000 c = 20.000 t = 2.500
A = 0.9730E-03 Ix = 0.7038E-05 Iy = 0.6866E-06
It = 0.2028E-08 Iw = 0.6351E-08
Wx1 = 0.6398E-04 Wx2 = 0.6398E-04 Wy1 = 0.3311E-04 Wy2 = 0.1265E-04
钢材钢号：Q235钢； 屈服强度 fy= 235.000； 强度设计值 f= 205.000
考虑冷弯效应强度 f'= 216.799
===== 设计内力 ======
1.2恒载+1.4风压力组合
绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m): Mx=9.073； 绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m): My=0.468

水平剪力设计值 (kN) : Vx =5.041； 竖向剪力设计值 (kN) : Vy =1.169
1.35恒载
绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m): Mx1 =0.000； 绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m): My1 =0.526
水平剪力设计值 (kN) : Vx1 =0.000； 竖向剪力设计值 (kN) : Vy1 =1.315
1.2恒载+1.4风吸力组合 |
绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m): Mx2 = -9.980；主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m):My2 = -0.112
水平剪力设计值 (kN) : Vxw = 5.545； 竖向剪力设计值 (kN) : Vyw = 1.169
-----------------------------------------------------------------------------
===== 风压力作用验算 ======
抗弯控制组合： 1.2恒载+1.4风压力组合
有效截面特性计算结果:
Ae = 0.9424E-03 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.6771E-05 Iey = 0.6799E-06
Wex1 = 0.6321E-04 Wex2 = 0.6321E-04 Wex3 = 0.5998E-04 Wex4 = 0.5998E-04
Wey1 = 0.3273E-04 Wey2 = 0.1254E-04 Wey3 = 0.3273E-04 Wey4 = 0.1254E-04
截面强度(N/mm2) : σmax = 180.822 <= 205.000
抗剪控制组合： 1.2恒载+1.4风压力组合
截面最大剪应力(N/mm2): τ = 14.067 <= 120.000
===== 风吸力作用验算 ======
组合: 1.2恒载+1.4风吸力
有效截面特性计算结果:
Ae = 0.9257E-03 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.6647E-05 Iey = 0.6751E-06
Wex1 = 0.5812E-04 Wex2 = 0.5812E-04 Wex3 = 0.6293E-04 Wex4 = 0.6293E-04
Wey1 = 0.3227E-04 Wey2 = 0.1248E-04 Wey3 = 0.3227E-04 Wey4 = 0.1248E-04
截面强度(N/mm2) : σmaxw = 196.052 <= 205.000
截面最大剪应力(N/mm2): τw = 15.474 <= 120.000
===== 荷载标准值作用下，挠度验算 ======
竖向挠度(mm) : fy =1.074；水平挠度(mm) : fx =24.140 <=72.000
===== 计算满足 ======
3.雨棚计算
（1）.荷载计算

q活=7.5X0.5=3.75(kN/m); q恒=7.5X0.5=3.75(kN/m); q自重=（0.6X0.012+0.236X0.008）X782=0.7(kN/m);
q=1.2X(3.75+0.7)+1.4X3.75=10.60(kN/m);

风荷载：
中部:=1.38X（-1.9）X1.05X0.5=-1.38(kN/m2)
角部:=1.38X（-2.7）X1.05X0.5=-1.96(kN/m2)
q风=X7.5=-14.7(kN/m);
（2）.内力计算
P3=0.5X10.6X36/5.2=36.7(kN); P1=10.6X6- P3=26.9(kN); P2=69(kN); P拉杆=78(kN);
M上=0.5X10.6X0.82=3.40(kN-m); M下max=0.125X10.6X5.22=35.8(kN-m);
计算刚架时：
P3活=0.5X3.75X36/5.2=12.98(kN); P1活=3.75X6- P3活=9.52(kN); P2活=24(kN);
P3恒=0.5X4.45X36/5.2=15.4(kN); P1恒=4.45X6- P3恒=11.3(kN); P2恒=29(kN);
（3）.构件选择（计算软件STS—工具箱）
雨棚梁：
----- 初始截面信息 -----
初始截面：焊接组合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*260*260*8*12*12
1、初始截面特性
A =8.4480e-003; Xc =1.3000e-001; Yc =1.5000e-001;
Ix =1.4348e-004; Iy =3.5164e-005; ix =1.3032e-001; iy =6.4516e-002;
W1x=9.5656e-004; W2x=9.5656e-004; W1y=2.7049e-004; W2y=2.7049e-004;
初始构件重(KN)：3.979
2、梁构件强度验算结果
截面塑性发展系数: γx=1.050
梁构件强度计算最大应力(N/mm2): 39.825 < f=215.000 梁构件强度验算满足。
3、梁构件整体稳定验算结果
平面外计算长度(m)：6.000； 平面外长细比λy：93
4、梁构件抗剪验算结果
梁构件计算最大剪应力(N/mm2):13.733 < fv=125.000 梁构件抗剪验算满足。
5、局部稳定验算
腹板计算高厚比 H0/Tw=34.50 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.0
翼缘宽厚比 B/T=10.50 < 容许宽厚比 [B/T] =15.0
----- 截面优选结果 ----- 计算截面数：3
优选截面：焊接组合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=200*160*160*6*8*8
1、优选截面特性
A =3.6640e-003; Xc =8.0000e-002; Yc =1.0000e-001;
Ix =2.6721e-005; Iy =5.4646e-006; ix =8.5399e-002; iy =3.8619e-002;
W1x=2.6721e-004; W2x=2.6721e-004; W1y=6.8308e-005; W2y=6.8308e-005;
优选构件重(KN)：1.726
2、梁构件强度验算结果
截面塑性发展系数: γx=1.050
梁构件强度计算最大应力(N/mm2): 142.565 < f=215.000， 梁构件强度验算满足。
3、梁构件整体稳定验算结果
平面外计算长度(m)：6.000； 平面外长细比λy：155
梁构件整体稳定计算最大应力(N/mm2):202.838 < f=215.000， 梁构件整体稳定验算满足。
4、梁构件抗剪验算结果

梁构件计算最大剪应力(N/mm2):27.744 < fv=125.000， 梁构件抗剪验算满足。
5、局部稳定验算
腹板计算高厚比 H0/Tw=30.67 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.0
翼缘宽厚比 B/T=9.63 < 容许宽厚比 [B/T] =15.0
拉杆：
----- 初始截面信息 -----
初始截面：空心圆管截面: D*T=140*5
1、初始截面特性
A =2.1206e-003; Xc =7.0000e-002; Yc =7.0000e-002;
Ix =4.8388e-006; Iy =4.8388e-006; ix =4.7769e-002; iy =4.7769e-002;
W1x=6.9126e-005; W2x=6.9126e-005; W1y=6.9126e-005; W2y=6.9126e-005;
初始构件重(KN)：0.999
2、柱构件强度验算结果
柱构件强度计算最大应力(N/mm2):39.612 < f=215.000 柱构件强度验算满足。
3、柱构件平面内稳定验算结果
平面内计算长度(m)：6.000
柱平面内长细比：λx=125.606 < [λ]= 300.000
受拉构件没有进行平面内稳定验算。 柱构件平面内验算满足。
4、柱构件平面外稳定验算结果
平面外计算长度(m)：6.000； 平面外长细比λy：125.606
柱平面外长细比：λy=125.606 < [λ]= 300.000
5、局部稳定验算
外径与壁厚之比 D/T=28.00 < 容许外径与壁厚之比[D/T]=100.0
----- 截面优选结果 -----
计算截面数：2
优选截面：空心圆管截面: D*T=160*4
优选最终控制条件：平面内强度、稳定
1、优选截面特性
A =1.9604e-003; Xc =8.0000e-002; Yc =8.0000e-002; Ix =5.9689e-006; Iy =5.9689e-006;
ix =5.5180e-002; iy =5.5180e-002; W1x=7.4611e-005; W2x=7.4611e-005;
W1y=7.4611e-005; W2y=7.4611e-005;
优选构件重(KN)：0.923
2、柱构件强度验算结果
柱构件强度计算最大应力(N/mm2):42.849 < f=215.000 柱构件强度验算满足。
3、柱构件平面内稳定验算结果
平面内计算长度(m)：6.000
柱平面内长细比：λx=108.736 < [λ]= 300.000
受拉构件没有进行平面内稳定验算。 柱构件平面内验算满足。
4、柱构件平面外稳定验算结果
平面外计算长度(m)：6.000； 平面外长细比λy：108.736
柱平面外长细比：λy=108.736 < [λ]= 300.000
5、局部稳定验算
外径与壁厚之比 D/T=40.00 < 容许外径与壁厚之比[D/T]=100.0
（4）.节点设计（计算软件STS—工具箱）
拉杆销板：

截面特性计算，选用-16X98扁钢
A =1.5680e-003; Xc =8.0000e-003; Yc =4.9000e-002;
Ix =1.2549e-006; Iy =3.3451e-008; ix =2.8290e-002; iy =4.6188e-003;
W1x=2.5611e-005; W2x=2.5611e-005; W1y=4.1813e-006; W2y=4.1813e-006;
截面塑性发展系数: γx=1.050
构件强度计算最大应力(N/mm2):49.745 < f=215.000； 构件强度验算满足。

梁端连接板焊缝核算：N=70kN; V=40kN;
依据：钢结构设计规范(GB50017-2003)；结果：焊脚尺寸Hf=6mm
焊缝计算长度Lw=188mm； 焊缝应力Fw=45.253N/mm2
焊缝强度设计值Ffw=160.000N/mm2；焊缝连接设计满足要求。
螺栓受力 Nvy=20.000 kN Nnx=35.000 kN Nmx=0.000 kN Nmy=0.000 kN
抗剪承载力设计值 Nvb=97.650 Kn; 折减系数η=1.000
折算力 Fb=SQRT((Nmx+Nnx)**2+(Nmy+Nvy