中空玻璃幕墙设计计算书.doc

玻璃幕墙设计计算书基本参数：阳泉市抗震7度设防.设计依据：建筑结构荷载规范GB500092001；钢结构设计规范GBJ1788；玻璃幕墙工程技术规范JGJ1022003；金属与石材幕墙工程技术规范JGJ1332001；建筑幕墙JG303596；硅酮建筑密封胶GB/T1468393；建筑幕墙雨水渗透形性能检测方法GB/T15228；建筑幕墙空气渗透形性能检测方法GB/T15226；建筑幕墙风压变形性能检测方法GB/T15227；建筑结构抗震规范GBJ1189；建筑设计防火规范GBJ1687（修订本）；高层民用建筑设计防火规范GB50045;建筑物防雷设计规范GB5005794；铝合金建筑型材GB/T523793；.基本计算公式：. 场地类别划分：根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A类指近海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；盂县天然气综合楼按B类地区计算风压。. 风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护结构，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001 7.1.1采用风荷载计算公式：Wk=zzswo其中：Wk作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/）z瞬时风压的阵风系数按建筑结构荷载规范GB50009-2001取定，根据不同场地类型，按以下公式计算：z=K（1+2f）其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数B类场地：z=0.89（1+2f）其中：f=0.5（Z/10）0.16C类场地：z=0.85（1+2f）其中：f=0.734（Z/10）0.22D类场地：z=0.80（1+2f）其中：f=1.2248（Z/10）0.3z风压高度变化系数按建筑结构荷载规范GB50009-2001取定，根据不同场地类型，按以下公式计算： B类场地：z=（Z/10）0.32 C类场地：z=0.616（Z/10）0.44D类场地：z=0.318（Z/10）0.60本工程属于B类地区，故z=0.616（Z/10）0.44 s风荷载体型系数 按建筑结构荷载规范GB50009-2001取为：1.0 wo基本风压，按全国基本风压图，阳泉市取为0.400KN/.地震作用计算： qEAK=EmaxGAK 其中：qEAK水平地震作用标准值 E动力放大系数，按5.0取定max水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定. 7度：max=0.08 太原设防烈度为7度，故取max=0.08GAK幕墙构件的自重（N/）.荷载组合：结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力（内力）作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：GSG+wwSw+EESE+TTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震。水平荷载标准值：qk=WK+0.6qEAK水平荷载设计值：q=1.4Wk+0.61.3 qEAK一、风荷载计算1、标高为60.200处风荷载计算 .风荷载标准值计算：Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2）gz：60.200m高处阵风系数（按C类区计算）；1=0.734（Z/10）-0.22=0.49gz=0.85（1+2f）=1.68z: 60.200m高处风压高度变化系数（按C类区计算）：（GB500092001） z=0.616（Z/10）0.44=1.36 风荷载体型系数s=1.00Wk =gzzsWo =1.681.361.00.400 =0.94KN/m2.风荷载设计值：W：风荷载设计值：KN/rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范GB500092001 3.2.5规定采用W= rwWk=1.40.92=1.31KN/二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核： 本处选用玻璃种类为：钢化玻璃1. 玻璃面积：B: 该处玻璃幕墙分格宽：1. mH: 该处玻璃幕墙分格高：1. mA: 该处玻璃板块面积： A=BH=1. 1. = 2. 玻璃厚度选取：Wk:风荷载标准值：0.92KN/A: 玻璃板块面积：1. K3:玻璃种类调整系数：1.500试算： C=WkA10/3/K3=0.9231.9410/3/1.500=3.97T=2(1+C)0.52=2(1+3.97)0.52=2.39mm玻璃选取厚度为：6.0mm3. 该处玻璃板块自重：GAK:玻璃板块平均自重（不包括铝框）t：玻璃板块厚度：6.0mm玻璃的体积密度为：25.6（KN/） (JGJ102-2003 5.2.1)BT-L 中空玻璃内侧玻璃厚度为：5.000（）BT-w 中空玻璃外侧玻璃厚度为：6.000（）GAk=25.6(BT-L+ BT-w)/1000=25.6(6.000+5.000)/1000=0.307KN/4. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：max:水平地震影响系数最大值：0.160qEAK:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用（KN/）qEAK=5maxGAk=50.080.307=0.1228KN/ (JGJ102-2003 5.2.4)rE: 地震作用分项系数：1.3qEA:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（KN/）qEA= rEqEAK=1.30.1228=0.159KN/5. 玻璃的强度计算：校核依据：fg=84.000 (JGJ102-2003 5.3.1)q: 玻璃所受组合荷载：a: 玻璃短边边长：1. mb: 玻璃长边边长：1. mt: 玻璃厚度：6.0mm：玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表5.4.1得：0.092w:玻璃所受应力：采用Sw+0.6SE组合：q=W+0.6qEA=1.39+0.60.159=1.41KN/w=6qa21000/(1.2t)2 (JGJ102-2003 5.4.1) =60.0921.411.3221000/(1.26.0)2 =26.16KN/ 26.16KN/fg=84.000玻璃的强度满足.6. 玻璃温度应力计算：校核依据：max=58.800N/mm (JGJ102-2003 5.3.1)在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生得挤压温度应力为：E: 玻璃的弹性模量：0.72105N/mm2：玻璃的线膨胀系数：1.0105 T:年温度变化差：64.9000CC: 玻璃边缘至边框距离，取5mmdc: 施工偏差，可取：3mm, 按5.4.3选用b: 玻璃长边边长：1.800m在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为：tl=EatT（2cdc）/b/1000 (JGJ102-2003 5.4.3) =0.72T72(253)/b =0.7264.90072(253)/1.800 =211.734KN/mm2计算值为负，挤压应力取为零.0. 000N/mm258.800N/mm2玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求.玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力： 1：阴影系数：按玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 1022003表5.4.41得1.000 2：窗帘系数：按玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 1022003表5.4.41得1.000 3：玻璃面积系数：按玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 1022003表5.4.43得1.074 4：边缘温度系数：按玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 1022003表5.4.44得0.400 a: 玻璃线胀系数：1.010-5 I0: 日照量：3027.600（KJ/M2h）t0: 室外温度10.000t1: 室内温度40.000Tc0: 室外侧玻璃中部温度（依据JGJ11397附录B计算）；Tc1: 室内侧玻璃中部温度（依据JGJ11397附录B计算）；A0: 室外侧玻璃总吸收率；A1: 室内侧玻璃总吸收率；0：室外侧玻璃的吸收率为0.1421：室内侧玻璃的吸收率为0.1420：室外侧玻璃的透过率为0.0751：室内侧玻璃的透过率为0.0750：室外侧玻璃的反射率为0.7831：室内侧玻璃的反射率为0.783A0=01+01/（101）=0.164 （JGJ113-97 B.0.3-7）A1=10/（101）=0.028 （JGJ113-97 B.0.3-8）当中空玻璃空气层厚为：16mm时Tc0=I0(0.015A0+0.00625A1)+0.817t0+0.183t1 （JGJ113-97 B.0.3-5） =7.098Tc1=I0(0.00625A0+0.0225A1)+0.34t0+0.660t1 （JGJ113-97 B.0.3-6） =27.970因此，中空玻璃中部温度最大值为max(Tc0,Tc1)=27.970Ts: 玻璃边缘部分温度（依据JGJ11397附录B计算）：Ts=（0.65t0+0.35t1） （JGJ11397 B.0.4） = （0.65-10.000+0.3540.000） =7.500t: 玻璃中央部分与边缘部分温度差：t=TcTs=20.470玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：t2=0.74E1234(TcTs) (JGJ102-2003 5.4.4) =0.740.721051.010-51234t =4.685N/mm2玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求7. 玻璃最大面积校核： Azd：玻璃的允许最大面积（m2） Wk：风荷载标准值：0.93KN/m2t1: 中空玻璃中较薄玻璃的厚度：6.0mmt2: 中空玻璃中较厚玻璃的厚度：6.0mm2：玻璃种类调整系数：0.660A： 计算校核处玻璃板块面积：1.89m2Azd=2（t2+t22/4）(1+(t1/t2)3)/Wk=20.1m2 (JGJ102-2003 6.2.7-2)A=1.89m2Azd=20.1 m2可以满足使用要求三、幕墙玻璃板块结构胶计算：幕墙玻璃板块结构胶计算：该处选用结构胶类型为： 硅酮结构胶1 . 按风荷载和自重效应，计算结构硅酮结构胶的宽度：（1） 风荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：Cs1: 风荷载作用下结构胶粘结宽度（mm）W k: 风荷载标准值：0.93KN/m2 a : 矩形分格短边长度：1.320mf1: 结构胶的短期强度允许值：0.14N/mm2 按5.6.3条规定采用Cs1=Wka/2/0.14=0.931.32/2/0.14=8.77mm 取9mm（2） 自重效应胶缝宽度的计算：Cs2: 自重效应胶缝宽度（mm）B:幕墙分格宽：1.32mH:幕墙分格高：1.400m t:玻璃厚度：6.0mmf2:结构胶的长期强度允许值：0.007N/mm2 按5.6.3条规定采用Cs2=HB(Bt-1+Bt-w)25.6/(H+B)/2/7 (JGJ102-2003 5.6.4-2) =11.65mm 取12mm （3）结构硅酮密封胶的最大计算宽度：12mm 2 . 结构硅酮密封胶粘结按厚度的计算：（1） 温度变化效应胶缝厚度的计算：Ts3: 温度变化效应结构胶的粘结厚度：mm1：结构硅酮密封胶的温差变位承受能力：12.5%T：年温差：64.9Us: 玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm 铝型材线膨胀系数：a1=2.35105 玻璃线膨胀系数： a2=1105Us=bT(2.351)/100=1.40064.900(2.351)/100=1.226mmTs3= Us/1(2+1)0.5 (JGJ102-2003 5.6.5) =1.226/0.125(2+0.125)0.5 =2.35mm 地震作用下胶缝厚度的计算： Ts4：地震作用下结构胶的粘结厚度：mm H: 幕墙分格高：1.400m 0: 幕墙层间变位设计变位角0.0077 ： 胶缝变位折减系数0.700 2：结构硅酮密封胶的地震变位承受能力：100.0% Ts4=0H10002(2+2)0.5 =0.00771.4000.70010001.000(2+1.000)0.5 =5.63mm 3.胶缝推荐宽度为：12mm 4.胶缝推荐厚度为：6mm 5.胶缝强度验算胶缝选定宽度为：12mm胶缝选定厚度为：6mm短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力： Wk: 风荷载标准值：0.824KN/ a: 矩形分格短边长度：1.050m Cs: 结构胶粘结宽度：12.000mm 1= Wka0.5/Cs=0.8241.0500.5/12.000=0.036N/mm2短期荷载和作用在结构胶中产生的剪应力： H: 幕墙分格高：1.800m t : 玻璃厚度：6.0mm 2=12.8HBt/ Cs/(B+H)/1000=0.004N/mm2短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力： =（12+22）0.5=（0.0362+0.0042）0.5=0.036N/mm20.14N/mm2 结构胶强度可以满足要求.四、幕墙立柱计算：幕墙立柱计算：幕墙立柱按简支梁力学模型进行计算：1. 选料： 风荷载线分布最大荷载集度设计值（矩形分布）qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值（KN/m）rw; 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值：0.93KN/m2B: 幕墙分格宽：139mqw=1.4WkB=1.40.931.39=1.8KN/m 立柱弯矩：Mw:风荷载作用下立柱弯矩（KN/m）qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值：1.8（KN/m）Hsjck:立柱设计跨度：3.600mMw= qwHsjck2/8=1.96KNmqEA:地震作用设计值（KN/m2）: GAK：玻璃幕墙构件（包括玻璃和框）的平均自重：500N/m2垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用：qEAK: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 （KN/m2）qEAK=5maxGAk=50.160500.000/1000=0.400KN/m2 (JGJ102-2003 5.2.4)E: 幕墙地震作用分项系数： 1.3qEA=1.3qEAK=1.30.400=0.520KN/m2qE: 水平地震作用线分布最大荷载集度设计值（矩形分布）qE= qEAB=0.5201.100=0.572KN/mME: 地震作用下立柱弯矩（KNm）ME= qEHsjck2/8=0.5723.6002/8=0.927KNmM：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩（KNm）采用Sw+0.6SE组合M=Mw+0.6ME=1.96+0.60.927=2.52KNm W:立柱抗弯矩预选值（cm3） W=M103/1.05/84.2=2.52103/1.05/84.2=44.009cm3 qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值（kN/m） qwk=WkB=0.8241.050=0.865kN/m qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值（kN/m） qEk=qEAkB=0.4001.050=0.420kN/m I1，I2：立柱惯性矩预选值（cm4） I1 =900(qwk+0.6qEk)Hsjcg3/384/0.7=900(0.825+0.60.420)3.6003/384/0.7=168.24cm4I2=5000(qwk+0.6qEk)Hsjcg4/384/0.7/20=5000(0.865+0.60.420)3.6004/384/0.7/20=174.49cm4选定立柱惯性矩应大于：174.49 cm42.选用立柱型材的截面特性：选用型材号：M型材强度设计值：84.200N/mm2型材弹性模量：E=0.7105N/mm2Y轴惯性矩：Iy=264.51cm4X轴抵抗矩：Wx1=46.685cm3X轴抵抗矩：Wx2=38.474cm3型材截面积：A=12.516cm2型材计算校核处壁厚：t=3.000mm塑性发展系数：=1.05 3.幕墙立柱的强度计算：校核依据：N/A+M/Wfa=84.2N/mm2(拉弯构件) （JGJ102-2003 5.5.3）B: 幕墙分格宽：1.050mGAk: 幕墙自重：500N/幕墙自重线荷载：Gk=500Wfg/1000=5001.050/1000=0.525kN/mNk: 立柱受力：Nk= GkHsjcg=0.5253.600=1.89KNN:立柱受力设计值：rG:结构自重分项系数：1.2N=1.2Nk=1.21.89=2.268KN:立柱计算强度（N/mm2）(立柱为拉弯构件)N:立柱受力设计值：2.268KNA:立柱型材截面积：12.516cm2 M:立柱弯矩：2.52KNmWx2:立柱截面抗弯矩：38.474cm3 ：塑性发展系数：1.05=N10/A+M103/1.05/ Wx2=2.26810/12.516+2.521103/1.05/38.474 =64.21N/mm2 64.21N/mm2fa=84.2 N/mm2立柱强度可以满足4.幕墙立柱的刚度计算： 校对依据：UmaxU=20mm且UmaxL/180 (JGJ-96 5.5.5) Umax:立柱最大挠度 Umax=5（qwk+0.6qEk）Hsjcg1000/384/0.7/Ix 立柱最大挠度Umax为：14.512mm20mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值： Hsjcg：立柱计算跨度：3.600m Du=U/ Hsjcg/1000=14.521/3.600/1000=0.0041/180 挠度可以满足要求5.立柱抗剪计算： 校核依据：max=48.9N/mm2 Qwk: 风荷载作用下剪力标准值（KN） Qwk=WkHsjcgB/2=0.9243.6001.050/2=1.74KN Qw: 风荷载作用下剪力设计值（KN） Qw=1.4Qwk=1.41.74=2.44KN QEK: 地震作用下剪力标准值（KN） QEK=qEAKHsjcgB/2=0.4003.6001.050/2=0.756KN QE: 地震作用下剪力设计值（KN） =1.3QEK=1.30.858=1.115KN Q: 立柱所受剪力： 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6QE=2.44+0.61.115=3.109KN 立柱剪应力： ：立柱剪应力： Ss:立柱型材截面面积矩：12.56cm3 Ix:立柱型材截面惯性矩：264.51 cm3 t: 立柱壁厚：3.000mm = QSs100/ Ix/t=3.10912.56100/264.51/3.000=4.92N/mm2 4.92N/mm248.9N/mm2 立柱抗剪强度可以满足五、立梃与主结构连接：立梃与主结构连接： Lct2: 连接处钢角码壁厚：6.000mmD2: 连接螺栓直径：12.000mmD0: 连接螺栓直径：10.360mm采用SG+SW+0.6SE组合 NIwk:连接处风荷载总值（N）:NIwk=WkBHsjcg1000=0.8241.053.6001000=3114.72N连接处风荷载值（N）：NIw=1.4NIwk=1.43114.72=4360.6NNIwk:连接处地震作用（N）:NIEK=qEakBHsjcg1000=0.4001.0503.6001000=1512NNIE:连接处地震作用设计值（N）:NIE=1.3NIEK=1.31512=1965.6NN1: 连接处水平总力（N）N1= NIw+0.6NIE=4360.6+0.61965.6=6326.2NN2: 连接处自重总值设计值（N）：N2k=500BHsjcg=5001.053.600=1890NN2: 连接处自重总值设计值（N）：N2=1.2N2k=1.21890=2268NN: 连接处总合力（N）N=( N12+ N22)0.5=(6326.22+22682)0.5=6720.5NNvb: 螺栓的承载能力：Nv: 连接处剪切面数：2Nvb=23.14D02130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1)=23.1410.3602130/4=21905.971NNumI: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数：NumI=N/Nvb=6720.5/21905.971=0.306个取2个.NcbI: 立梃型材壁抗承压能力（N）D2: 连接螺栓直径：12.000mmNv: 连接处剪切面数：4t : 立梃壁厚：3.000mmNcbI = D22120tNumI (GBJ17-88 7.2.1)=12.00021203.0002.000=17280.000N17280.000N8385.922N强度可以满足.Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):Ncbg=D22267Lct2NumI (GBJ17-88 7.2.1) =12.00022676.0002.000=76896.000N76896.000N8385.922N强度可以满足.七、幕墙预埋件焊缝计算幕墙预埋件焊缝计算； Hf: 焊缝厚度6.000L；焊缝长度；80.000m:弯矩引起的应力m=6M/（2hclw21.22）=18.453N/mm2 (GBJ17-88 7.1.2)n:法向力引起的应力n=N/(2heLw1.22)=11.126N/mm2 (GBJ17-88 7.1.2)：剪应力=V/(2HfLw)=3.064 N/mm2 (GBJ17-88 7.1.2)：总应力=（m+n）2+20.5=29.737 N/mm2 (GBJ17-88 7.1.2-3) 29.737 N/mm2160 N/mm2焊缝强度可以满足！九、幕墙横梁计算幕墙横梁计算： 1.选用横梁型材的截面特征：选用型材号：M型材强度设计值：84.200N/mm2型材弹性模量：E=0.7105N/mm2X轴惯性矩：Ix=30.177cm4Y轴惯性矩：Iy=82.349cm4X轴抵抗矩：Wx1=11.885cm3 X轴抵抗矩：Wx2=7.618cm3Y轴抵抗矩：Wy1=19.802cm3Y轴抵抗矩：Wy2=18.752cm3型材截面积：A=9.051cm2型材计算校核处壁厚：t=3.000mm型材截面面积矩：Ss=12.932cm3塑性发展系数：=1.052.幕墙横梁的强度计算：校核依据：Mx/Wx+My/Wy fa=84.2 (JGJ102-2003 5.5.2)横梁在自重作用下的弯矩（KNm） H: 幕墙分格高：1.80m GAK: 横梁自重：400N/m2 GK=400H/1000=4001.80/1000=0.720KN/m G: 横梁自重荷载线分布荷载集度设计值（KN/m） G=1.2GK=1.20.720=0.864KN/m Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩（KNm） Mx=GB2/8=0.8641.0502/8=0.119 KNm横梁在风荷载作用下的弯矩（KNm） 风荷载线分布最大荷载集度标准值（三角形分布） qwk=WkB=0.8241.05=0.865KN/m 风荷载线分布最大荷载集度设计值 qw=1.4qwk=1.40.865=1.21 KN/m Myw: 横梁在风荷载作用下的弯矩（KNm） Myw= qwB2/12=1.211.052/12=0.111 KNm地震作用下横梁弯矩 qEAK: 横梁平面外地震荷载： E: 动力放大系数：5 max: 地震影响系数最大值：0.160 Gk: 幕墙构件自重：400N/m2 qEAK=5max400/1000 (JGJ102-2003 5.2.4) =50.160400/1000=0.320KN/m2 qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值 B: 幕墙分格宽：1.05m 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值（三角形分布） qex= qEAKB=0.3201.050=0.336KN/m qE: 水平地震作用线分布最大荷载集度设计值 E: 地震作用分项系数：1.3 qE=1.3qex=1.30.336=0.439 KN/m MyE: 地震作用下横梁弯矩： MyE= qEB2/12=0.4391.0502/12=0.0403KNm横梁强度： ：横梁计算强度：（N/mm2） 采用SG+Sw+0.6SE组合 : X轴抵抗矩：11.885cm3 Wy2: y轴抵抗矩：18.752cm3: 塑性发展系数：1.05=（Mx/ Wx1+ Myw/ Wy2+0.6MyE/ Wy2）103/1.05=20.473 N/mm220.473 N/mm2fa=84.2 N/mm2横梁正应力强度可以满足.3幕墙横梁的抗剪强度计算：校核依据：max 【】=48.9N/mm2（1）Qwk:风荷载作用下横梁剪力标准值（KN）Wk: 风荷载标准：1.106KN/m2B:幕墙分格宽：1.100m风荷载线分布呈三角分布时；Qwk= Wk B2/4 =0.824 1.052/4 =0.227 KN（2） Qw:风荷载作用下横梁剪力设计值（KN）Qw=1.4Qwk =1.40.227=0.32KN（3） QEk：地震作用下横梁剪力标准值（KN）地震作用线分布呈三角分布时；QEk =Q EAk B2/4 =0.3201.0502/4 =0.088KN（4） QE：地震作用下横梁剪力设计值（KN）E：地震作用下分项系数：1.3QE=1.3QEk =1.30.088=0.115KN（5） Q：横梁所受剪力： 采用QW0.6QE组合 Q=QW0.6QE=0.320.60.115=0.389KN（6） :横梁剪应力SS:横梁型材截面面积矩:12.932cm3;Iy: 横梁型材截面惯性矩:12.932cm3;t:横梁壁厚:3.000mm= QSS100/ Iy/ t =0.38912.932100/82.349/3.000=2.047N/ mm22.047 N/ mm248.9 N/ mm2横梁抗剪强度可以满足4.幕墙横梁的刚度计算校核依据:U maxU=20mm且U maxL/180 （JGJ102-2003 5.5.5） 横梁承受呈三角形分布线荷载作用时的最大荷载集度： qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值（KN/m） qwk=WkB=0.8241.050=0.865KN/m qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KN/m) qex=qEAKB=0.3201.05=0.336 KN/m 水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲： U1=（qwk+0.6qex）Wfg41000/0.7/Iy/120=0.3mm 自重作用产生的弯曲： U2=5GkWfg41000/384/0.7/Ix=0.678mm 综合产生的弯曲为： U= (U12+ U22)0.5=0.735mm=20mm Du=U/Wfg/1000=0.735/1.100/1000=0.0011/180 挠度可以满足要求.十、横梁与立柱连接件计算横梁与立柱连接件计算： 1.横梁与立柱间连结横向节点（横梁与角码） N1: 连接部位受总剪力： 采用Sw+0.6SE组合 N1=(Qw+0.6QE)1000=(0.32+0.60.115)1000=389N 普通螺栓连接的抗剪强度计算值：130N/mm2 Nv: 剪切面数：1 D1: 螺栓公称直径：6.000mm D0: 螺栓有效直径：5.060mm Nvbh: 螺栓受剪承载能力计算： Nvbh=13.14D02130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1)=13.145.0602130/4=2612.847NNum1: 螺栓个数：Num1= N1/ Nvbh=389/2612.847=0.149取2个Ncb: 连接部位幕墙横梁铝型材壁抗承压能力计算：t : 幕墙横梁壁厚：3.000mmNcb=D1t120num1=6.0003.0001202.000=4320.000N4320.000N389N强度可以满足.竖向节点（角码与立柱） Gk: 横梁自重线荷载（N/m） Gk=400H=4001.80=720N/m 横梁自重线荷载设计值（N/m） G=1.2Gk=1.2720.000=864.000N/m N2: 自重荷载(N): N2=GB/2=864.0001.050/2=453.600N N: 连接处组合荷载： 采用SG+Sw+0.6SE N=(N12+N22)0.5=(3892+453.6002)0.5=597.6N Num2: 螺栓个数： Num2=N/Nvbh=0.287 取2个 Ncbj: 连接部位铝角码壁抗承压能力计算： Lct1: 铝角码壁厚：3.000mm Ncbj=D1Lct1120Num2 (GBJ17-88 7.2.1) =6.0003.0001202.000 =4320.000N 4320.000N597.6N 强度可以满足。