南阳高层办公楼计算书.doc

目 录
1． 前言 ……………………………………………………………………2～3页
2． 建筑部分 ………………………………………………………………4~6页
2.1 概述 ……………………………………………………………………4页
2.2 建筑体型选择与平面布置 ………………………………………4～5页
2.3 立面、剖面设计 …………………………………………………5～6页
2.4 垂直交通设计 …………………………………………………………6页
2.5 防火设计 ………………………………………………………………6页
3． 上部结构部分 …………………………………………………………7~55页
3.1 设计依据及要求…………………………………………………………7页
3.2 原始地质资料 ………………………………………………………7～9页
3.3 工程概况 ……………………………………………………………10页
3.4 截面尺寸估算 …………………………………………………11～13页
3.5 荷载汇集 …………………………………………………………13～15页
3.6 横向（纵向）地震作用计算 ……………………………………15～28页
3.7 水平风荷载计算 …………………………………………………28～31页
3.8 在重力荷载作用下的框架内力计算 ……………………………31～46页
3.9 内力组合 …………………………………………………………47～49页
3.10 构件截面设计 ……………………………………………………49～55页
3.11 楼梯设计 …………………………………………………………55～60页
3.12 剪力墙的计算 ……………………………………………………60～65页
3.13 手算与电算对比表 ………………………………………………66～71页
4． 基础部分………………………………………………………………72～76页
4.1 构造要求…………………………………………………………………72页
4.2 基础内力计算及配筋………………………………………………62～76页
5．参考文献 …………………………………………………………………77页
6．附件

1.前 言

高层建筑是近代经济发展和科学技术进步的产物。随着经济的腾飞，城市人口集中，用地紧张，以及商业竞争的激烈化、城市日益国际化，使相当多的办公楼、旅馆、医院、学校等建筑向高层发展。为了在市区内使高等学校有立足之地，我在各位指导老师的帮助下设计了一幢高层培训中心。它集办公、教学、住宿于一体，指导思想明确，设计方案符合实际要求，建成后能马上投入使用，解决学校教学、办公、住宿的困难。
在此方案的设计中我很荣幸得到了谈老师和尹老师的关心和帮助，并给予我热心的指导，在此我向各位老师表示由衷的感谢。由于我是初学者，这套设计会有很多不足，敬请各位老师多加指教。

谢谢

学生：
2007年9月19日

2.建筑部分

2.1概述
高层建筑是随着社会生产的发展和人们生活的需要而发展起来的，由于西方某些国家工业革命的兴起和发展，农业人口大量涌入城市，为了解决人们对居住、办公、商业、教学用房的需要，早在上一个世纪初便建立了大量的多层建筑，但最初由于受到垂直运输机械的限制，房屋还不能建得太高。直到1875年第一部载人电梯的制造成功，高层建筑才开始大量涌现出来。所以说，高层建筑是商业化、工业化、城市化的结果，而科学技术的发展，轻质高强材料的出现，以及电气化、机械化在建筑中的应用，又为高层建筑的发展提供了物质条件，高层建筑从其完全型的体量和引人注目的外观，使整个城市变得更加生机勃勃。
现代世界信息交换和传递大量集中，人与人之间的联系日益密切，为了争取城市繁华地带，在有限的土地上容纳大量的教学活动场所，教学建筑不得不向高空发展。高层建筑与其他少层建筑相比，只有节省用地、节约市政工程费用，减少拆迁费用等一系列优点；同时，高层的发展还有助于建筑工业化的发展，为了充分发挥高等学校人才和设备优势，为国家和地方常年培养专业人才，拟在哈尔滨某高校校区兴建一培训中心。
培训中心是现代化建筑教学的一个主要形式，它自身容教学、管理、住宿三位一体，形成一套系统建筑管理体系，满足了学习人员，特别是外地学员对学习和生活的需要。
现代高层建筑不断地采用新型结构体系和新技术、新工艺、新材料，满足了教学建筑向更高尺度发展的可能性。

2.2建筑体型选择与平面布置
2.2.1设计原则
建筑是供人使用的有功能作用的空间，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多种空间形式，建筑体型一般综合反映内部空间，又在一定程度上反映建筑的性格、历史时期和民族地域特点。高层建筑体型还常常是街道、广场或城市某一个区域的构成中心。鉴于此，高层建筑体型设计应根据现有经济技术水平处理好
功能、空间与形式的辨证统一关系，还要处理好与环境的关系，以便在满足功能要求的同时，生根于特定的环境，给人以良好的感觉。
同样，对于建筑造型与平面布置的选择，必须考虑结构因素，以有利于结构受力。平面形状应简单、对称、规则，以减少地震灾害的影响。
2.2.2建筑造型
根据设计原则，本设计采用“—”字型结构体系。这种结构体系符合简单、对称、规则的原则。
2.2.3平面布置
本设计在平面上力求平面对称，对称平面易于保证质量中心与刚度中心重合，避免结构在水平力作用下扭转。

2.3立面、剖面设计
立面设计时首先应推敲各部分总的比例关系，考虑建筑物整体的几个方面的统一，相邻立面的连接与协调，然后着重分析各立面上墙面的处理、门窗的调整和安排，最后对入口、门廊等进一步进行处理。
节奏韵律和虚实对比，是使建筑立面高于表现力的重要设计手法，在建筑立面上，相同构件或门窗作有规律的重复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律的效果。立面的节奏感在门窗的排列组合、墙面的构件划分中表现得比较突出。
剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联系的。
在本设计中，地下室、1层、2层的层高均为4.2m，标准层层高为3.6m。电梯布置在建筑物中部偏左一点，楼梯布置在建筑长方向的1/4、3/4处，东边的楼梯间和电梯间出屋面。
2.4垂直交通设计
本工程主要垂直交通工具是电梯，对电梯的选用及其在建筑物中的合理布置，将使高层建筑的使用更加合理，同时还能提高工作效率。
本设计中电梯布置在建筑平面的中部。除了设置两部电梯外，还设置了两
个楼梯间于建筑物长方向的1/4、3/4处。这样的布置可使建筑物内任意点至楼、电梯出口的距离均不大于30m，满足高层建筑的防火要求。

2.5防火设计
2.6.1耐火等级
本工程属二类建筑（10~18层普通住宅和高度不超过50m的公共建筑），其耐火等级不能低于二级。
2.6.2防火设计要点
2.6.2.1总平面布局中的消防问题
2.6.2.1.1选址应在交通便捷处，根据城市规划确定的场地位置应有方便的道路通过，要求既靠近干道，便于高层建筑中人群的集散，又便于消防时交通组织和疏散。
2.6.2.2应设环形车道，高层建筑周围应设宽度不小于3.5m的环形车道，可以部分利用交通道路，以便消防车能靠近高层主体，能在消防时有足够的流线。
2.6.3疏散设计
疏散设计的原则是路线简单明了，便于人们在紧急时进行判断，同时供以室内任何位置向两个方向疏散的可能性。
2.6.3.1疏散所需时间
从火灾现场退出的时间不应超过2分30秒为宜。通道宽度：按通过人数每100人不少于1m计算。
2.6.3.2疏散楼、电梯的位置
疏散楼梯是发生火灾时电梯停用的情况下最主要的竖向交通途径，其位置应首先符合安全疏散距离的规定，也应符合人在火灾发生后可能的疏导方向。
本设计中楼梯设置于建筑的两端，可双向疏散。
2.6.4疏散楼梯间的防火防烟设计
疏散楼梯若只防火不排烟，遇烟气袭人，容易使人窒息。疏散楼梯避难前室是疏散路线中从水平到竖向的交通枢纽，可缓冲人们的混乱聚集，疏散楼梯的排烟设施要布置于此，其面积不应小于6m2，如与消防电梯合用则不应小于10 m2。

3.结构部分
、
3.1 设计依据及要求
3.1.1 设计依据
1.1.1 本工程合理使用年限为50年，
1.1.2 参考文献
《建筑结构荷载规范》 （GB 50009—2001）
《建筑抗震设计规范》 （GB 50011—2001）
《砌体结构设计规范》 （GB50003—2001）
《混凝土结构设计规范》 （GB50010—2002）
《建筑地基基础设计规范》 （GB 50007—2002）
《高层建筑混凝土结构设计技术规程》 
3.1.2 设计要求
2.1.2.1 能选择合理的结构型式、结构体系和进行结构布置，掌握框架（框剪）结构的基本设计方法（计算模型、计算方法、结构构造等）；
2.1.2.2 掌握钢筋混凝土结构构件的截面设计方法、基本构造要求及抗震设计要求；
3.2设计原始数据

3.2.1工程地质条件及主要设计参数
3.2.1.1 抗震设防烈度：7度（0.1g,第一组）
3.2.1.2南阳地区基本风压：0.35 kN/m2，，冬季主导风向：北偏东风，夏季：东南风；C类粗糙度。
3.2.1.3南阳地区基本雪荷载标准值：0.45kN／m2。
3.2.1.4地质条件：根据某地质勘探部门提供的工程地质勘察报告，该勘察报告主要内容有：
（1）地层结构及地层评述。自然地面以下土层依次为：
第一层 素填土层：底部埋深为0.70-2.30m；
第二层 粉土层：底部埋深为2.50-4.00m，承载力特征值fak=150KPa；

第三层 细砂层：底部埋深为4.50-5.20m，承载力特征值fak=150KPa；
第四层 中砂层：底部埋深为5.50-7.30m，承载力特征值fak=170KPa；
第五层 粗砂层：底部埋深为7.30-9.80m，承载力特征值fak=180KPa；
第六层 含砾粗砂层：底部埋深为17.00-18.40m，承载力特征值fak=200KPa；
第七层 含卵砾砂层：底部埋深为25.80-27.00m，承载力特征值fak=240KPa；
第八层 粉质粘土：底部埋深为35.00-38.60m，承载力特征值fak=250KPa；
第九层 含卵砾砂层：底部未揭穿，最大揭露厚度13.0m。
（2）水文地质条件 
地下水埋深13.3-16.4m,本场区地下水对混凝土结构中钢筋无腐蚀性。
场地土类型为中硬场地土，建筑场地类别为II类，地震烈度7度时不会产生地震液化。
（3）勘察结论与建议
本工程采用柱下梁式筏板基础，地基采用天然地基，持力层为细砂层，持力层地基
承载力标准值为150KPa。
本工程室内地坪±0.000,室外地坪- 0.9m。
3.2.2 主要建筑做法及荷载值
本楼主要为办公用房。建筑做法可参照通用建筑标准设计《建筑配件图集》。
 3.2.2.1.屋面：按上人屋面设计，活荷载标准值取 2.0kN／m2；采用卷材防水屋面，做法可选用图集，自重标准值 2.88kN／m2；
3.2.2.2楼面：活荷载标准值按办公楼取2.5kN／m2，组合值系数Ψc=0．7，频遇值系数Ψf=0.6，准永久值系数 Ψp=0.5；房间为木地面，大厅及楼梯间及走道为大理石面层，自重标准值 0.65kN／m2；
3.2.2.3吊顶：铝合金龙骨吊顶，自重标准值取 0．15kN／m2；
3.2.2.4墙体：采用加气混砌筑，自重标准值取5.0kN／m2，内墙面采用普通抹灰、
自重标准值可取 0.4kN／m2，外墙面装修采用外墙涂料，自重标准值可取 0.5kN／m2；
3.2.2.5门窗采用塑钢门窗，自重标准值可取0．3kN／m2；
3.2.2.6屋面采用有组织排水、檐口做法考虑上人屋面要求；
3.2.2.7根据防火人流疏散要求设置楼梯，根据防火考虑消防做法。
3.2.3 主要结构做法
根据毕业设计要求，采用全现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，楼面及屋面板采用现浇连续单向板或双向板，基础采用筏板基础，该地区地震设防烈度7度，框架抗震等级为二级。
3.2.4 主要材料
2.2.4.1混凝土强度等级
基础垫层 C10
基础梁 C35
基础板 C35
框架柱 一～五层 C40
二～十层 C35
框架梁 一～五层 C40
二～十层 C35
楼面板 C30
剪力墙 C30
3.2.4.2.钢筋
柱 HRB335
梁 HRB335
板 HPB235
箍筋 HPB235
其他均为 HRB335
3.2.4.3围护结构及内隔墙 均采用加气混凝土砌块

3.3工程概况

本工程共11层（包括一层地下室）。-1层、1层、2层高为4.2m， 3～10层层高为3.6 m，局部楼梯间出屋面部分层高为3.6 m，建筑总高为41.4 m（不包括出屋面部分）。三进深分别为6.6 m、2.4 m、6.6 m。总宽15.6 m（局部突出1.5 m不在总宽之内）。纵向柱距分别为7.2、3.6、7.2、10.8、7.2、3.6、7.2 m，共7个柱距，总长46.8 m。
本工程结构方案经过分析比较，采用框架剪力墙结构体系，因为建筑物上部结构荷载对称，平面布局简单，受力比较均匀，；采用框架剪力墙结构体系的优点可以使结构布置灵活，使用方便，切抗震能力较好。
本工程建于6度抗震设防区Ⅱ类场地土。根据规范查得，框架的抗震等级为三级。
本工程框架材料选用如下：-1～5层柱、梁采用C40混凝土；6～10层柱、梁采用C30混凝土；
结构柱网布置见（图-1）。

3.4截面尺寸估算

3.4.1梁板截面尺寸估算
框架梁截面高度h，按梁跨度的1/8～1/14确定，则纵向跨度为7200mm梁高7200×1/14=514～7200×1/8=900mm，取600mm
根据梁宽为梁高的1/3～1/2取梁宽b=250mm
跨度为3600mm梁高3600×1/14～3600×1/8=257～450mm取450mm梁宽取b=250mm
跨度为10800mm梁高10800×1/14～10800×1/8=771～1450mm取850mm梁宽取b=350mm
横向跨度为6600mm梁高6600×1/14～6600×1/8=471～825mm取550mm梁宽取250mm
跨度为2400mm梁高2400×1/14～2400×1/8=171～300mm取350mm（考虑整体刚度均匀）梁宽250mm
次梁按1/18～1/12计算
纵向次梁跨度为7200mm梁高7200×1/18～7200×1/12=400～600mm取500mm梁宽250mm
纵向次梁跨度为3600mm 梁高3600×1/18～3600×1/12=200～300mm取350mm梁宽250mm
根据最小主梁梁高h≥l/15；次梁梁高h≥l/25
横向次梁跨度6600mm梁高6600×1/12～6600×1/18=366～550mm取500mm梁宽250mm
横向次梁跨度2400mm 梁高2400×1/12～2400×1/18=133～200mm取350mm梁宽250mm
板，lx/ly=6600/3600≈1.9<2,按双向板设计；
根据双向板h≥l/45～l/50→80～240mm取板厚100mm
3.4.2柱截面尺寸估算
根据柱支撑的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积，估算柱截面时，楼层荷载按11～14KN/m2计，为简化计算，本
工程边柱、中柱均按13KN/m2计，。
柱轴压比控制值μN查规范得μN=0.9。其中
μN=N/ACfC
Ac=Nc/0.9·Ⅹ·fc
Nc=Rg·a·s·w·Ns
-1层中柱（Rg=1.2、a =1.1、w =13 KN/m2 、Ns=11、fc=19.1 N/mm2）
⑥、⑦、、轴相交的柱：
Ac=（10.8/2＋7.2/2）×（6.6/2＋2.4/2）×1.2×1.1×13×11/0.9×19.1×103=0.4447 m2
Ac=a2 →a≈0.667 m2 该柱取700×700㎜
③、④、⑨、⑩、、轴相交的柱：
Ac=（7.2/2＋3.6/2）×（6.6/2＋2.4/2）×1.2×1.1×13×11/0.9×19.1×103=0.2668 m2
Ac=a2 →a≈0。516 m2 该柱取550×550㎜
⑥、⑦、、轴相交的柱：
Ac=（10.8/2＋7.2/2）×1.2×1.1×13×11/0.9×19.1×103=0.261 m2
Ac=a2 →a≈0。510 m2 该柱取550×550㎜
6层⑥、⑦、、轴相交的柱
Ac=（10.8/2＋7.2/2）×（6.6/2＋2.4/2）×1.2×1.1×13×5/0.9×14.3×103=0.27 m2
Ac=a2 →a≈0。519 m2 该柱取700×700㎜
各柱的轴力虽然不同，但为了施工方便和美观，往往对柱截面进行合并归类。本工程将柱截面归并。⑥、⑦、、轴相交的柱截面尺寸为700×700㎜，其余各柱均为550×550㎜

柱高度：地上部分每层柱高均等于该层层高，地下部分柱高h=4.2+0.1=3.7m。
3.4.3剪力墙的布置
剪力墙的布置要求：均匀、对称、周边的原则。
根据框剪结构地层剪力墙截面积与楼面面积比（2度Ⅱ类场地）AW/Af=2％～3％的要求布置面积为：
AW =（1％～1.5％）AF =1％～1.5％）×583.2=（5.83～8.748）㎡
现取剪力墙的厚度与墙同厚为250㎜，则需剪力的长度为：（23.32～34.99）m,剪力墙的布置见结构平面布置图。

3.5荷载汇集
3.5 .1屋面荷载（选用图集）
合成高分子卷材和涂膜防水屋面 2.44 KN/m2
100厚钢筋混凝土板 2.5 KN/m2
顶棚（混合砂浆） 0.241 KN/m2
∑ 5.23 KN/m2
3.5.2楼面荷载
大理石楼面 1.16 KN/m2
100厚钢筋混凝土板 2.5 KN/m2
顶棚（混合砂浆） 0.24 KN/m2
∑ 3.9 KN/m2
3.5.3可变荷载
上人均布荷载标准值 2.0 KN/m2
楼面活荷载 2.0 KN/m2
雪荷载 0.45 KN/m2
∑ 2.45 KN/m2
3.5.4梁自重
主梁纵向框架梁①③、④⑥、⑦⑨、⑩l=7200mm 截面尺寸250×600mm 荷载效应分项系数1.20 根数16根/层

0.25×0.6×1.25×1.2=4.5 KN/m
Gi =4.5×7.2×16=518.4 KN
L=10.8m ⑥⑦ 截面尺寸350×850mm 4根/层
0.35×0.85×25×1.2=8.925 KN/m2
Gi =385.56KN
L=3600m ③④]、⑨⑩ 截面尺寸250×450mm 8根/层
0.25×0.45×25×1.2=3.375KN/m
Gi =97.6KN
横向框架梁AB、CDl=6600mm 截面尺寸250×550mm 16根/层
0.25×0.55×25×1.2=4.125KN/m
Gi =435.6KN
L=2400mm BC 截面尺寸250×300mm 8根/层
0.25×0.3×25×1.2=2.25KN/m
Gi =43.2KN
次梁 纵向次梁 3600mm ①②、②③、⑤⑥、⑧⑨截面尺寸250×300mm 4根/层
0.25×0.3×25×1.2=2.25KN/m
Gi =32.4KN
横向次梁l=6600mm AB、CD 截面尺寸250×500mm 12根/层
0.25×0.5×25×1.2=3.75KN/m
Gi =297KN
L=2400mm BC 截面尺寸250×300mm 6根/层
0.25×0.3×25×1.2=2.25KN/m
Gi =32.4KN
每层梁总重力荷载代表值
518.4+385.56+97.6+435.6+43.2+32.4+297+32.4=1842.16Km
3.5.5 柱自重
截面尺寸700×700mm 4根/层
0.7×0.7×25×1.2=14.7 KN/m

截面尺寸550×550mm 32根/层
0.55×0.55×25×1.2=9.075 KN/m
构造柱 截面尺寸250×250mm 24根/层
0.25×0.25×25×1.2=1.875 KN/m
-1层 Gi =（14.7×4＋9.075×32＋1.875×24）×（4.2＋0.1）=1695.06KN
1～2层 Gi =（14.7×4＋9.075×32＋1.875×24）×（4.2）=1655.64KN
3～10层 Gi =（394.2×3.6）=1419.12KN
3.5.6 内外墙
0.25×11.8＋0.04×20=3.75KN/ m2
Gi =3.75×（46.8×4＋15.6×12）×3.6=5054.4 KN
Gi =3.75×（46.8×4＋15.6×12）×4.2=5896.8 KN
3.5.7 整栋房屋集中于楼盖及屋盖出的重力荷载代表值
Gi =恒＋0.5活＋0.5雪
G10 =（46.8＋0.25）×（15.6＋0.25）×（0.5×2.0＋0.5×0.45＋5.23）=4813.17KN
G9 =（46.8＋0.25）×（15.6＋0.25）×（3.9＋0.5×2.0）＋1842.16＋1419.12＋5054.4=11969.82KN
G3 = G4 = G5 = G6 = G7 = G8 = G9 =11969.82KN
G1 = G2 =3654.13＋1842.16＋1655.64＋5896.8=13048.73KN
G-1 =3654.13＋1842.16＋1695.06＋5896.8=13088.15KN
总重力荷载代表值
GE =4813.17＋11969.82×7＋13048.73×2＋13088.15=127787.5KN
等效总重力荷载Geq=0.85 GE=108619.392 KN

3.6横向（纵向）地震作用计算
计算梁的线刚度时，考虑到现浇板的作用，一边有楼板的梁截面惯性矩取i=1.5i0，两边有楼板的梁截面惯性矩取i=2i0，i0为按矩形截面计算的梁截面惯性矩。
线刚度计算公式i=EI/l
D值为使柱上下端产生单位相对位移所需施加的水平力，计算公式为：D=αC×（12 ic/h2）

3.6.1横梁线刚度

Lb
（m）
截面
（m）
砼等级
Ec
（KN/m2）
I0=bh3/12
（m4）
Ib=2I0
ib=EcIb/Lb
（KN.m）
AB跨
3.25
0.25×0.55
C30
30.0×106
3.5×10-3
7.0×10-3
36521.70
C40
32.5×106
39565.2
6.35
0.25×0.5
C30
30.0×106
2.6×10-3
5.2×10-3
24567.00
C40
32.5×106
26614.2
BC跨
2.15
0.25×0.3
C30
30.0×106
0.56×10-3
1.12×10-3
15628.0
C40
32.5×106
16930.2
3.6.2 A柱线刚度及刚度
层数
截面
bhc
层高
h
砼
E
惯性矩
Ic=b4/12
ic=EcIc/h
K=∑ib/ ic（底层）
K=2ib/ 2ic（一般层）
a=a5＋K/ K（底层）
a= K/ K＋2（一般层）
D=a ic12/h2
7～10
0.55×0.55
3.6
30.0×106
7.6×10-3
63333.3
0.432
0.1776
10414.8
0.7×0.7
20.0×10-3
166666.7
0.1488
0.0692
10679
6
0.55×0.55
3.6
30.0×106
7.6×10-3
63333.3
0.4505
0.1838
10778.4
0.7×0.7
20.0×10-3
166666.7
0.155
0.0719
11095.7
3～5
0.55×0.55
3.6
32.5×106
7.6×10-3
68611.1
0.4325
0.1776
11295.4
0.7×0.7
20.0×10-3
180555.6
0.164
0.0758
12672.3
1～2
0.55×0.55
4.2
32.5×106
7.6×10-3
58809.5
0.5046
0.2015
8061.3
0.7×0.7
20.0×10-3
154761.9
0.1736
0.0799
8411.9
-1
0.55×0.55
4.3
32.5×106
7.6×10-3
57441.9
0.5166
0.404
15061.0
0.7×0.7
20.0×10-3
151162.8
0.1778
0.3112
30530.1
3.6.3 B柱线刚度及刚度
层数
截面
bhc
层高
h
砼
E
惯性矩
Ic=b4/12
ic=EcIc/h
K=∑ib/ ic（底层）
K=2ib/ 2ic（一般层）
a=a5＋K/ K（底层）
a= K/ K＋2（一般层）
D=a ic12/h2
7～10
0.55×0.55
3.6
30.0×106
7.6×10-3
63333.3
0.6176
0.2357
13833.6
0.7×0.7
20.0×10-3
166666.7
0.219
0.099
15277.8
6
0.55×0.55
3.6
30.0×106
7.6×10-3
63333.3
0.6433
0.2434
14273.4
0.7×0.7
20.0×10-3
166666.7
0.2283
0.1025
15817.4
3～5
0.55×0.55
3.6
32.5×106
7.6×10-3
68611.1
0.6176
0.2359
14986.4
0.7×0.7
20.0×10-3
180555.6
0.219
0.0987
16500.8
1～2
0.55×0.55
4.2
32.5×106
7.6×10-3
58809.5
0.7205
0.02648
10593.7
0.7×0.7
20.0×10-3
154761.9
0.2557
0.1134
11938.8
-1
0.55×0.55
4.3
32.5×106
7.6×10-3
57441.9
0.7376
0.4521
16854.2
0.7×0.7
20.0×10-3
151162.8
0.2618
0.3368
33041.6
3.6.4 因结构对称，故A柱线刚度及刚度同D柱线刚度及刚度
B柱线刚度及刚度同C柱线刚度及刚度
3.6.5 D值
层数
ZA
ZB
ZC
ZD
∑D（KN/m）
10
6×10414.8＋2×10679=83846.8
6×13833.6＋2×15277.8=113557.2
113557.2
83846.8
394808
9
83846.8
113557.2
113557.2
83846.8
394808
8
83846.8
113557.2
113557.2
83846.8
394808
7
83846.8
113557.2
113557.2
83846.8
394808
6
6×10778.4＋2×11095.7=86861.8
6×14273.4＋2×15817.9=117276.2
117276.2
86861.8
408276
5
6×11295.4＋2×12672.3=93117
6×14986.4＋2×16500.8=122920
122920
93117
432074
4
93117
122920
122920
93117
432074
3
93117
122920
122920
93117
432074
2
6×8061.3＋2×8411.9=65191.6
6×10593.7＋2×11938.8=87439.8
87439.8
65191.6
305262.8
1
65191.6
87439.8
87439.8
65191.6
305262.8
-1
6×15061＋2×30530.1=151426.2
6×16854.2＋2×33041.6=167208.4
167208.4
151426.2
637269.2
3.6.6 自振周期
计算周期T1的假想顶点位移
层数
Gi
（KN）
∑Gi
（KN）
∑D（KN/m）
Ui→Ui=∑Gi/∑D
（m）
Ui
（m）
10
4813.17
4813.17
394808
0.0122
1.801
9
11969.82
16782.99
394808
0.0425
1.789
8
11969.82
28752.81
394808
0.0728
1.746
7
11969.82
40722.63
394808
0.1031
1.674
6
11969.82
52692.45
408276
0.1291
1.571
5
11969.82
64662.27
432074
0.1497
1.441
4
11969.82
76632.09
432074
0.1774
1.292
3
11969.82
88601.91
432074
0.2051
1.114
2
13048.73
101650.64
305262.8
0.3330
0.909
1
13048.73
114699.37
305262.8
0.3757
0.576
-1
13088.15
127787.52
637269.2
0.2005
0.201
假想位移1.801m
自振周期计算公式 T=1.70ψT ψT取0.7
T=1.70×0.7×=1.597S
3.6.7质点i水平地震作用计算（底部剪力法）
a1=（Tg/T1）0.4 amax=（0.4/1.597）0.9 ×0.08=0.02
结构弹性总水平地震作用（底部剪力标准值）
GE=127787.52 KN
Geq=0.85 GE=108619.392 KN
Feq=a1 Geq=0.02×108619.392=2172.4 KN
3.6.8质点i水平地震作用标准值
层数
hi
Hi
Gi
Gi Hi

Fi=FEK（KN）
（KN）
10
3.6
41.4
4813.17
199265.24
0.074
155.109
155.109
9
3.6
37.8
11969.82
452459.196
0.1621
352.146
507.255
8
3.6
34.2
11969.82
409367.844
0.1467
318.691
825.946
7
3.6
30.6
11969.82
366276.492
0.1313
285.236
1111.182
6
3.6
27
11969.82
323185.14
0.1158
251.564
1362.746
5
3.6
23.4
11969.82
280093.788
0.1004
218.109
1580.855
4
3.6
19.8
11969.82
237001.436
0.0849
184.437
1765.292
3
3.6
16.2
11969.82
193911.084
0.0695
150.982
1916.274
2
4.2
12.6
13048.73
164413.998
0.0589
127.954
2044.228
1
4.2
8.4
13048.73
109609.332
0.0393
85.375
2129.603
-1
4.2
4.2
13088.15
54970.23
0.0197
42.796
2172.399
∑
41.4
—
127787.52
2790554.78
1
2172.4
—
3.6.9 变形验算

层数
层高hi（m）
总高Hi（m）
∑Fj
（KN）
∑D（KN/m）
层间位移Uj=