通信公司石材幕墙设计计算书.doc

xxxxx分公司xxxxxxx分公司开发区生产经营楼幕墙工程石材幕墙设计计算书基本参数: xxxxxxxxx地区基本风压0.450kN/m2 抗震设防烈度6度 设计基本地震加速度0.05g .设计依据: 建筑幕墙 GB/T 21086-2007 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 民用建筑设计通则GB 50352-2005 建筑设计防火规范 GB 50016-2006 高层民用建筑设计防火规范 GB 50045-95（2005年版） 建筑物防雷设计规范GB 50057-94（2000年版） 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 中国地震动参数区划图GB18306-2000 建筑制图标准 GB/T 50104-2001 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001(2006年版) 建筑抗震设计规范 GB 50011-2001 混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 钢结构设计规范 GB 50017-2003 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T 18250-2000 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T 18575-2001 高耐候结构钢 GB/T 4171-2000 焊接结构用耐候钢 GB/T 4172-2000 不锈钢和耐热钢牌号及化学成分 GB/T 20878-2007 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098.2-2000 紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 GB 3098.4-2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢 螺母 GB 3098.15-2000 螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T 16823.1-1997 混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2004 混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓JG160-2004 混凝土接缝用密封胶 JC/T 881-2001 干挂饰面石材及其金属挂件 JC 830.1,830.2-2005 石材用建筑密封胶 JC/T 883-2001 天然花岗石建筑板材 GB/T 18601-2001 建筑结构静力计算手册 (第二版) BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版).基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： -A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； -B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； -C类指有密集建筑群的城市市区； -D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程为：xxxxxxxxx分公司开发区生产经营楼工程，按B类地区计算风荷载。(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时Wk=zszW0 （GB50009 7.1.1-1）2 当计算围护结构时 Wk=gzs1zW0 （GB50009 7.1.1-2）式中： 其中: Wk-垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)； gz-高度Z处的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.5.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算:gz=K(1+2f) 其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数。经化简，得： A类场地: gz=0.921+35-0.072(Z/10)-0.12 B类场地: gz=0.891+(Z/10)-0.16 C类场地: gz=0.851+350.108(Z/10)-0.22 D类场地: gz=0.801+350.252(Z/10)-0.30 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.2.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: z=1.379(Z/10)0.24 B类场地: z=1.000(Z/10)0.32 C类场地: z=0.616(Z/10)0.44 D类场地: z=0.318(Z/10)0.60 按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1：一、 外表面1. 正压区 按表7.3.1采用；2. 负压区 对墙面， 取-1.0 对墙角边， 取-1.8二、 内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。注：上述的局部体型系数s1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2 时，局部风压体型系数s1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数s1（A）可按面积的对数线性插值，即s1（A）=s1（1）+s1（10）-s1（1） logA 本工程属于B类地区,故z=(Z/10)0.32 W0-基本风压,按建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，济南地区取为0.450kN/m2(3).地震作用计算: qEAk=EmaxGAK 其中: qEAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: max选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。表5.3.4 水平地震影响系数最大值max抗震设防烈度6度7度8度max0.040.08(0.12)0.16(0.24)注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度： max=0.04 设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度： max=0.08 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度： max=0.12 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度： max=0.16 设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度： max=0.24 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： max=0.32 济南设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度，故取max=0.04 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度： a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： 0S R b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： SE R/RE式中 S-荷载效应按基本组合的设计值； SE-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； R-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于1.0； RE-结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0； c.挠度应符合下式要求： df df,lim df-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； df,lim-构件挠度限值； d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dfdf,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定： 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK+EESEK 2 无地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK S-作用效应组合的设计值； SGk-永久荷载效应标准值； SWk-风荷载效应标准值； SEk-地震作用效应标准值； G-永久荷载分项系数； W-风荷载分项系数； E-地震作用分项系数； W-风荷载的组合值系数； E-地震作用的组合值系数； 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值： 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数G、W、E应分别取1.2、1.4和1.3； 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数G应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应； 当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数G的取值不应大于1.0。 可变作用的组合系数应按下列规定采用： 一般情况下，风荷载的组合系数W应取1.0，地震作用于的组合系数E应取0.5。 对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数W应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数W和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。.材料力学性能: 材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 玻璃幕墙工程技术规范。(1).热轧钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3a采用。表5.2.3a 热轧钢材的强度设计值fs（N/mm2）钢材牌号厚度或直径d（mm）抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d1621512532516d4020512040d60200115Q345d1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.(2).冷成型薄壁型钢的钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50018-2002的规定，可按表5.2.3b采用。表5.2.3 b 冷成型薄壁型钢的强度设计值钢材牌号抗拉、抗压、抗弯 f ts抗剪 f vs端面承压（磨平顶紧） f csQ235205120310Q345300175400(3).不锈钢型材和棒材的强度设计值可按表5.2.3c采用。表5.2.3c 不锈钢型材和棒材的强度设计值牌号0.2抗拉强度f ts1抗剪强度 f vs1端面承压强度 f cs106Cr19Ni10S3040820517810424606Cr19Ni10NS30458275239139330022Cr19Ni10S3040317515288210022Cr19Ni10NS3045324521312429406Cr17Ni12Mo2S3160820517810424606Cr17Ni12Mo2NS31658275239139330022Cr17Ni12Mo2S3160317515288210022Cr17Ni12Mo2NS31653245213124294(4).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。表5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm2）材 料E玻 璃0.72105铝合金0.70105钢、不锈钢2.06105消除应力的高强钢丝2.05105不锈钢绞线1.201051.50105高强钢绞线1.95105钢丝绳0.801051.00105 注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。(5).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30(6).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。表5.2.10 材料的线膨胀系数(1/)材料材料 玻璃0.8010-51.0010-5不锈钢板1.8010-5钢材1.2010-5混凝土1.0010-5铝材2.3510-5砌砖体0.5010-5(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。表5.3.1 材料的重力密度g（kN/m3)材料g材料g普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃25.6矿棉1.21.5玻璃棉0.51.0钢材78.5岩棉0.52.5铝合金28.0一、风荷载计算标高为50.1m处风荷载计算 W0:基本风压 W0=0.45 kN/m2 gz: 50.1m高处阵风系数(按B类区计算) gz=0.891+(Z/10)-0.16=1.578 z: 50.1m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)(2006年版) z=(Z/10)0.32 =(50.1/10)0.32=1.675 sl:局部风压体型系数(墙面区) 板块（第1处） 625.00mm1200.00mm=0.75m2 该处从属面积为：0.75m2 该处局部风压体型系数sl=1.200 风荷载标准值: Wk=gzzslW0 (GB50009-2001)（2006年版） =1.5781.6751.2000.450 =1.427 kN/m2 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 3.2.5 规定采用 W=wWk=1.41.427=1.998kN/m2 支承结构（第1处） 4500mm1100mm=4.95m2 该处从属面积为：4.95m2 sl (A)=sl (1)+sl (10)-sl (1)log(A) =-1.0+0.81.0-1.00.695 =-0.861 sl=-0.861+(-0.2)=-1.061 该处局部风压体型系数sl=1.061 风荷载标准值: Wk=gzzslW0 (GB50009-2001)（2006年版） =1.5781.6751.0610.450 =1.262 kN/m2 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 3.2.5 规定采用 W=wWk=1.41.262=1.766kN/m2二、板强度校核: 1.石材强度校核 用MU130级石材，其抗弯强度标准值为：9.0N/mm2 石材抗弯强度设计值：4.20N/mm2 石材抗剪强度设计值：2.10N/mm2 校核依据：=4.200N/mm2 Ao: 石板短边长：0.625m Bo: 石板长边长：1.200m a: 计算石板抗弯所用短边长度: 0.625m b: 计算石板抗弯所用长边长度: 1.000m t: 石材厚度: 30.0mm GAK:石板自重=840.00N/m2 m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.625) 查表得: 0.1360 Wk: 风荷载标准值: 1.427kN/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=5maxGAK =50.040840.000/1000 =0.168kN/m2 荷载组合设计值为： Sz=1.4Wk+1.30.5qEAk =2.107kN/m2 应力设计值为： =6m1Szb2103/t2 =60.13602.1071.0002103/30.02 =1.910N/mm2 1.910N/mm24.200N/mm2 强度可以满足要求 2.石材剪应力校核 校核依据: max :石板中产生的剪应力设计值(N/mm2) n:一个连接边上的挂钩数量: 2 t:石板厚度: 30.0mm d:槽宽: 7.0mm s:槽底总长度: 60.0mm :系数,取1.25 对边开槽 =SzAoBo1000/n(t-d)s =0.716N/mm2 0.716N/mm22.100N/mm2 石材抗剪强度可以满足 3.挂钩剪应力校核 校核依据: max :挂钩剪应力设计值(N/mm2) Ap:挂钩截面面积: 19.600mm2 n:一个连接边上的挂钩数量: 2 对边开槽 =SzAoBo1000/(2nAp) =25.195N/mm2 25.195N/mm2125.000N/mm2 挂钩抗剪强度可以满足 三、幕墙立柱计算: 幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m) W: 风荷载设计值: 1.766kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.100m qw=WB =1.7661.100 =1.943 kN/m(2)地震荷载计算 qEA: 地震作用设计值(KN/m2): GAk: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 1000N/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qEAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m2) qEAk=5maxGAk =50.0401000.000/1000 =0.200 kN/m2 E: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk =1.30.200 =0.260 kN/m2 qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.2601.100 =0.286 kN/m(3)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 1.943(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 4.500m Mw=qw(L13+L23)/8/(L1+L2) =(3.6003+0.9003)/8/(3.600+0.900)1.943 =2.558 kNm ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qE(L13+L23)/8/(L1+L2) =(3.6003+0.9003)/8/(3.600+0.900)0.286 =0.376kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用SW+0.5SE组合 M=Mw+0.5ME =2.558+0.50.376 =2.746kNm2. 选用立柱型材的截面特性: 立柱型材号: XC1C8# 选用的立柱材料牌号:Q235 d=16 型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000N/mm2 抗剪125.0N/mm2 型材弹性模量: E=2.10105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=101.412cm4 Y轴惯性矩: Iy=16.641cm4 立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: Wn=25.329cm3 立柱型材净截面积: An=10.250cm2 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=6.000mm 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: Ss=15.180cm3 塑性发展系数: =1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/An+M/(Wn)a=215.0N/mm2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.100m GAk: 幕墙自重: 1000N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=1000B/1000 =10001.100/1000 =1.100kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkL =1.1004.500 =4.950kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2Nk =1.24.950 =5.940kN : 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 5.940kN An: 立柱型材净截面面积: 10.250cm2 M: 立柱弯矩: 2.746kNm Wn: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩: 25.329cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =N10/An+M103/(1.05Wn) =5.94010/10.250+2.746103/(1.0525.329) =109.058N/mm2 109.058N/mm2 a=215.0N/mm2 立柱强度可以满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: dfL/250 df: 立柱最大挠度 Du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值: Lt1: 立柱最大挠度所在位置支承跨度(支点间的距离) 3.600m R0=L12/2-(L13+L23)/8(L1+L2)qwk/L1 =1.991KN df=10001.4355R0-0.409qWkL1L13/(242.1Ix)=7.434mm Du=U/(Lt11000) =7.434/(3.6001000) =1/484 1/484 1/250 且 U=20(跨距大于4500mm时此值为30) 挠度可以满足要求！ 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: max=125.0N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) R0: 双跨梁长跨端支座反力为: R0=L12/2-(L13+L23)/8/(L1+L2)qwk/L1 =1.991KN Ra: 双跨梁中间支座反力为: Ra=qwk(L13+L23)/(8L1L2)+(L1+L2)/2) =5.661KN Rb: 双跨梁短跨端支座反力为: Rb=|qwk(L1+L2)-R0-Ra| =1.406KN Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) Rc=|qwkL1-R0| =3.006 KN Qwk=max(R0,Rb,Rc) =3.006 KN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.43.006 =4.209kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) R0_e: 双跨梁长跨端支座反力为: R0_e=L12/2-(L13+L23)/8/(L1+L2)qek/L1 =0.316KN Ra_e: 双跨梁中间支座反力为: 0.897KN Ra_e=qek(L13+L23)/(8L1L2)+(L1+L2)/2) =0.897KN Rb_e: 双跨梁短跨端支座反力为: -0.223KN Rb_e=|qek(L1+L2)-R0_e-Ra_e| =0.223KN Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) Rc=|qekL1-R0_e| =0.476 KN QEk=max(R0_e,Rb_e,Rc) =0.476 KN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3QEk =1.30.476 =0.619kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.5QE组合 Q=Qw+0.5QE =4.209+0.50.619 =4.519kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: Ss: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: 15.180cm3 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=6.000mm Ix: 立柱型材截面惯性矩: 101.412cm4 =QSs100/(IxLT_x) =4.51915.180100/(101.4126.000) =11.273N/mm2 =11.273N/mm2 125.0N/mm2 立柱抗剪强度可以满足 四、立柱与主结构连接 Lct2: 连接处热轧钢角码壁厚: 8.0mm Jy: 连接处热轧钢角码承压强度: 305.0N/mm2 D2: 连接螺栓公称直径: 12.0mm D0: 连接螺栓有效直径: 10.4mm 选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓 A1,A2组 50级 L_L:连接螺栓抗拉强度:230N/mm2 L_J:连接螺栓抗剪强度:175N/mm2 采用SG+SW+0.5SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=WkBHsjcg1000 =1.2621.1004.5001000 =6246.9N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4N1wk =1.46246.9 =8745.7N N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAkBHsjcg1000 =0.2001.1004.5001000 =990.0N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3N1Ek =1.3990.0 =1287.0N N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.5N1E =8745.7+0.51287.0 =9389.2N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=1000BHsjcg =10001.1004.500 =4950.0N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2N2k =1.24950.0 =5940.0N N: 连接处总合力(N): N=(N12+N22)0.5 =(9389.1602+5940.0002)0.5 =11110.4N Nvb: 螺栓的受剪承载能力: Nv: 螺栓受剪面数目: 2 Nvb=2D02L_J/4 =23.1410.3602175/4 =29488.8N 立柱型材种类: Q235 d 11110.4N Ncbl=73200.0N 11110.4N 强度可以满足 角码抗承压能力计算: 角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓) Lct2: 角码壁厚: 8.0mm Jy: 热轧钢角码承压强度: 305.000N/mm2 Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D22JyLct2Num1 =12.00023058.0002.000 =117120.0N 117120.0N 11110.4N 强度可以满足 五、幕墙后锚固连接设计计算 幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。 本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。 本计算主要依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2004。 后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。 本工程锚栓受拉力和剪力 Vgsd: 总剪力设计值: Vgsd=N2 =5.940KN Ngsd: 总拉力设计值: Ngsd=N1 =9.389KN M: 弯矩设计值(Nmm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 80.0mm M=Ve2/1000 =5.980.0/1000 =0.47520KNm本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：式中 - 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； - 群锚受拉区总拉力设计值； - 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； - 群锚总剪力设计值； - 锚栓受拉承载力设计值； - 锚栓受拉承载力标准值； - 锚栓受剪承载力设计值； - 锚栓受剪承载力标准值； - 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； - 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值； - 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值； - 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值； Rs,N-锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.17； Rs,V-锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.17； Rc,N-混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=3.00； Rc,V-混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.50； Rcp-混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.50； Rsp-混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=3.00；锚栓的分布如下图所示：锚板：X=200.0mmY=300.0mm锚栓设置：s11=140.0mms21=240.0mm锚基边距：c21=80.0mmA.锚栓钢材受拉破坏承载