超深基坑施工技术.doc

超深基坑施工技术 引言超深基坑的施工手段繁多，涉及到基坑的围护，基坑支撑与开挖、封底及环境的保护等各个方面的工艺，施工难度和风险极大，有很多失败的先例，特别是在承压水的作用下，实施干封底的例子还是比较鲜见。本文从复兴东路220KV电缆砼顶管越江隧道工程工作井基坑施工中克服离黄浦江近，受承压水作用，周围环境复杂等困难，成功进行了基坑制作并实施干封底的实例，来分析说明超深基坑的施工工艺。工程概况我们市政二公司于99年元月承建了复兴东路220KV电缆砼顶管越江隧道工程。本工程工作井在浦东，接收井在浦西，顶管为2600钢筋混凝土管，长度为530米；其工作井为圆形，外径为18.574米，有效内径为16米，采用钢筋混凝土地下墙作围护结构，墙厚0.8米，连续墙入土深度44.30米，基坑开挖深度为32.45米，钢筋混凝土底板厚2米。内衬采用逆作法施工。这样的工程在上海市来说应当属于难度较大的深基坑施工工程，其难度有以下几点：连续墙施工。连续墙深度达44米，按地质资料土表下18米内有流沙层，且要穿越坚硬的第层暗绿色粘土层以及第层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层）。基坑封底。基坑深度32米，要挖穿第层暗绿色粘土层，2米厚钢筋混凝土底板坐落在层承压含水层中，承压水水头标高可达-4.46米，压力约为273KN/M2。环境保护困难。工作井位于上海港务局东昌装卸公司的场区内，距黄浦江防汛墙约50米，场区附近有上海油脂一厂的厂房和若干油罐，及长江航运公司供应站的建筑物，工作井与相邻的煤气过江管工作井的中心距约为41m，与煤气仪表房距离不到2米。工作井工程地质情况浦东工作井工程地质情况参考上海市民防地基勘察院编制的工程地质勘察报告（1997年2月）。土层编号土层名称层底标高(米)层厚(米)渗透系数(10-5cm/s)标准贯入度(击)地基土强度(KPa)1a杂填土1.113.8-1粉质粘土0.610.5-2粉质粘土-0.090.70.09-3粉质粘土-2.692.62.380淤泥质粉质粘土-5.192.50.080.565淤泥质粘土-13.1980.8601a灰色粘土-17.894.7相对隔水层2.4701b粉质粘土-20.8932.780褐绿色粉质粘土-24.894相对隔水层16.31601b草黄色粉砂-承压含水层35.42001b层为承压含水层，水位埋深9.12米，相当于标高-4.46米。地下连续墙施工本工程地下连续墙为正24边形，设计要求三抓一幅，每一幅接头采用常规的钢锁口管接头。地下连续墙深达44米，墙根深入1B粉砂层（即上海市第一承压含水层）。这样，单幅成槽时间较长，易产生坍孔现象。且根据地质勘察报告提供的资料，本工程地坪下约45米范围内有块石、砼地坪等杂物，土表下18米内易产生流砂。由于工作井内衬无支撑，且是逆作法，仅靠地下连续墙作围护，因此，做好地下连续墙是先决条件。在施工前我们采取了以下措施来确保连续墙的质量。换土在施工导墙前进行换土。根据地质勘察报告提供的资料，本工程地坪下约45米范围内有块石、砼地坪等杂物，且是杂填土。在杂填土中施工时，土体承载力差，又无法垂直自立，还会产生坍塌现象，势必影响导墙施工质量，且造成施工场地环境恶劣。在地下连续墙成槽时，由于槽段内有杂物，会跟随着成槽机带下去，引起土体位移造成槽壁坍方，影响地下连续墙的质量。为此我们进行换土。回填土采用临近工地挖出34米层的黏土，清除杂物，分层夯实，在导墙施工时能垂直自立，充当外模。导墙基槽开挖中发现的下水道给以严密封堵，防止其成为泥浆的泄露通道，在井位外另排一道排水沟。槽壁注浆加固由于槽壁注浆加固属于标外工作量，考虑到注浆对槽壁质量的必要性，经设计、监理、业主认可后进行实施。分析原因地质条件复杂地表下18米内有流砂，墙体深度44米，须穿越坚硬的第层暗绿色粘土层以及第层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层），为上海市政行业地下连续墙施工所罕见。周边环境恶劣距黄浦江防汛墙约50米，场区附近有上海油脂一厂的厂房和若干油罐，及长江航运公司供应站的建筑物，工作井与相邻的煤气过江管工作井的中心距约为41m，与煤气仪表房距离不到2米，他们对沉降要求都较高。承受动荷载大在地下连续墙施工中，场地上有三辆大型设备要运转，60吨重的成槽机在成槽时停靠在槽边，50吨、100吨吊车在起吊钢筋笼、预制接头时也须在槽边行走。施工周期长设计要求三抓一幅。成槽时，按工艺要求，先两边后中间，挖上部土体只须45小时，挖第层暗绿色粘土层须15小时以上，挖第层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层），用时也在15小时以上，这样，就是正常挖土也须35小时，虽有泥浆护壁，也极易产生槽壁坍塌现象，影响地下连续墙质量，也破坏周边环境。采取方法为保证地下连续墙施工正常进行，不破坏周边环境，特对地下连续墙两侧进行双排注浆来加固土体，内排为双液注浆，外排为单液注浆，深度18米，孔间距1米，总孔数223孔，加固土体4032立方。地表下回填土范围内，施工时适当增加注浆量。注浆参数浆液配比：单液注浆（水：粉煤灰：水泥：膨润土=130：40：200：20）双液注浆（水：水泥：粉煤灰：膨润土：水玻璃=152：200：40：4：60）双液浆的粘度35，比重1.31.5，初凝时间23min,凝固强度34Mpa/2h注浆压力一般为0.20.5Mpa，初始时略高注浆流量一般为每分钟1015升注浆加固后土体强度可达到0.8Mpa采用砼榫式预制接头取代常规的钢锁口管砼榫式预制接头在本工程中应用具有的优势：砼榫式预制接头是在地面上制作，其质量比水下浇灌砼有保证。砼榫式预制接头强度比设计地下连续墙要高。预制接头的钢筋保护层为2.5cm，而地下连续墙钢筋保护层为9cm；预制接头的高度大于地下连续墙的高度；预制接头主筋同地下连续墙相同，并按预制构件要求增加相应的构造钢筋，这样同截面含筋量增加。从结构受力分析，本工程是环状多边形，受力是环向压力，由于预制接头强度比水下浇灌砼地下连续墙高，其受力就更具有优势。预制接头设计为H形，桩槽与地下连续墙咬合，桩连接采用钢板连接，接头端面间加橡胶止水条来保证防水。现场有大吨位的起吊设备，拼装后一次就位，对垂直度是有保证的。预制接头与地下连续墙是面接触，而钢锁口管与地下连续墙是点接触。在施工中预制接头与槽壁间是无空隙的，这对防绕流更有好处。拔钢锁口管须用大吨位的起拔器，且反力大，对导墙影响大。另拔管时间较难掌握，钢锁口管拔不出或拔断，将直接影响地下连续墙的质量。采用预制接头，就省去了该道工序，同时也克服了上述不足。预制接头底部为尖状，利于插入土层，确保根部稳定，接头背部回填土夹石，用冲杆捣实，确保预制接头在浇灌水下砼时不移位。成槽机选型考虑到槽段深度44米，底下有承压水，泥浆比重达到1.3，决定选用意大利进口的BN?2型成槽机，自重60吨，配备17吨重抓斗，宽度为0.8米，张开尺寸2.5米。若在第层暗绿色粘土层、第层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层）施工中遇到难度时，采用GPS?5型钻机，先引孔再成槽，即两钻一抓法，确保成槽顺利实施。由于采取了以上加固及改进措施，使连续墙施工总体上得以顺利进行。但在具体施工时还是或多或少遇到了一些问题，下面我们就一些主要问题进行详细介绍和分析以及采取的对策。施工机械损坏由于连续施工，成槽机连续作业时间长，无保养间歇，极易造成设备的损坏，且地下土质较硬，由其是第层暗绿色硬土，第层含有丰富承压水的铁板砂层，故在第一幅、第二幅施工中，时间较短，而在DQ1第三幅成槽至35米时出现成槽机坏，抓土斗齿断裂等情况无法施工时，马上加重泥浆的比重来进行护壁。同时电召意大利专家赶过来检修，另一方面组织机械工程师抓紧修理。考虑到停顿时间较长，虽有泥浆护壁，仍有槽壁坍塌的危险，经与设计、业主、监理商量后，对该槽段进行回填，回填材料采用黄砂加石子，以利第二次成槽。当成槽机修理好后继续成槽时，决定调整成槽作业时间，每挖土5小时必须停机半小时1小时，并组织专人进行保养，确保成槽机正常作业。钢筋笼无法就位在吊放DQ1槽段钢筋笼时，确实出现钢筋笼放到38米时放不下去的现象。当DQ1成槽结束时，量测深度为44.5米，用超声波测试，槽壁虽有凹凸情况，存在少量塌方，但根据超声波测试图纸分析，钢筋笼应该放得下。出现这情况后，只得重新吊起，经测试，成槽深度为42米，估计是由于DQ1槽段回填后重新成槽对土体产生多次扰动，影响较大。用超声波重新测试，确实存在坍塌现象。经与设计、监理商量后，马上采取措施，一方面加重泥浆的比重，另一方面成槽机继续挖土，至设计标高后及时清底，终于将钢筋笼顺利放到位。在吊放DQ5槽段钢筋笼时，也出现钢筋笼离设计标高1米时放不下去的现象。对超声波测试图纸分析，无异常情况。根据以往经验，估计是预制接头未放直的问题。就用100吨吊车拎高钢筋笼，用50吨吊车吊预制接头，重新放预制接头，再放钢筋笼，最终顺利就位。总结：第一、槽壁注浆加固对成槽时引起的塌方问题能控制到最小，确保施工正常进行，达到设计要求的质量。第二、锁口管改预制桩解决了连续墙中钢锁口管吊拔及砼绕流等难题。工作井封底施工根据设计图纸及地质资料可知：2m厚钢筋混凝土底板底标高为-27.5m，完全坐落在第层草黄色粉沙层，即承压水层中。工作井地面标高为+5.00m，这样基坑开挖深度将达32米多。承压水静水标高可达-4.46m，也就是说一旦坑底发生管涌现象，极短时间内其水位就可上升二十几米高。同时在开挖过程中还要用逆作法进行内衬施工。因此要实现设计要求的干封底，施工难度与风险极大，选择何种封底方案将成为施工成败的关键。在施工前，我们走访了相类式的一些工程，根据我们自己的经验以及调查了解的情况，我们对以下几种封底方案进行了研究探讨，以决定其中一种方案实施。第一种方案：高压旋喷注浆加固结合坑外深井降水封底方案。为实现干开挖，干封底这一目标，采取的措施是：井底采用高压旋喷注浆加固和坑外采用深井降水卸压达到干封底的目的，同时坑内采用逐级轻型井点降水进行土体疏干，实现干开挖。具体如下：井底高压旋喷注浆加固井底部采用高压旋喷注浆加固在井筒底部形成一隔水层，以平衡承压水静水压力，高压旋喷桩加固顶标高为-32.3m，孔距均为900m，加固深度为-32.3-42.3m，隔水层厚度普遍为10.0m，共计约252根，近靠地下连续墙内侧的孔位距离地下连续墙300mm，这样能使地下连续墙的底脚处加固更密实，同时可以减小由于降水引起地下墙的下沉，亦能提高被动区土体与墙体间的摩擦力，增加隔水层的整体抗浮和防水效果。井底隔水层的稳定性、抗浮、抗弯验算：验算井底隔水层稳定性：拟在井筒底（-32.3-42.3m）范围内通过高压旋喷注浆加固形成不透隔水层，以阻挡1B层粉砂承压水，使基坑形成环形封闭的井筒。抵抗承压水的坑底地基加固计算：hrcHrw式中：h椏拥椎郊庸痰酌娓叨龋）rc椉庸滩愕酌嬉陨贤敛慵尤囟龋N/m3）；Hrw棾醒顾沽?/P此处rc取19KN/m3，rw取10KN/m3h取值按13m进行验算则hrw=1319=247KN/m2Hrw=(4.9+40.3-9.12)10=360.8KN/m2注：自然地坪标高+4.90m，9.12m为水头离地表面的高度所以hrc-Hrw=247-360.8=-113.8KN/m2地下连续墙底脚水压为360.8KN/m2，即0.3608Mpa，若取安全系数为1.5，则考虑筒底加固后强度不应小于1.50.3608=0.5412Mpa。加固体抗浮力验算：在考虑加固体的抗压强度之外还应考虑加固土层的整体稳定性，即整个加固层能否平衡承压水上浮力。依据平衡条件按下式进行验算：FsFHrw=f加固h1+Frch+f砂h2式中：Fs棸踩凳?.5F椌椎牡酌婊2）rc椌准庸谈羲阋陨掀骄囟龋N/m3）椌哪诒谥艹）h1椉庸谈羲愫穸龋）h2椀装宓郊庸滩愣穸龋）f砂、f加固椃直鹞?B层土体加固前后土体付着力，取(1/3)C（KN/m2）h=h1+h2H=4.9+40.3-9.12=36.08mf加固=(FsFHrw-Frch-f砂h2)/h1=(1.522636.0810-2261913-0.553.35)/53.38=155.62Kpa则C=3f加固=466.86Mpa若加固体土层厚度为8.0m，则其加固后土体除满足以上计算抗压强度为1.5Hrw=0.5412Mpa外抗剪强度C值不应小于10kg/cm2，即无侧限抗压强度为qU=10kg/cm2而C=qU/2=5kg/cm2f加固=C/3=5/3（kg/cm2）=166.7Kpa，根据上面的公式可反算需加固土体的厚度：即：h1=（1.5FrwH-Frch-f砂h2）f加=(1.52261036.08-2261913-0.553.35)/53.3166.7=7.46m为确保高压旋喷注浆加固的效果，偏于安全取值为10m。即做10M厚高压旋喷注浆加固来抵抗承压水静水压力。注浆加固体抗弯验算：假之按a=17m的四边简支方板计算，应偏于安全。M=0.0368qa2W=bh2/6式中：q椌己稍兀g/cm2）a棸宓淖畛撸）b棸宓暮穸龋）则q=45-(40.3-27.30)0.8=35t/m2（其中加固厚度取值按8.0m，土体的比重取有效重度0.8t/m3进行验算均偏于安全）故Q=M/W=0.036835172/(bh2/6)=0.0368351726/64=34.9T/M2=3.4kg/cm2=0.34Mpa此处e取19KN/m3；w取10KN/m3；则he=1219=228KN/m2Hw=（2.3+39.3）10=416KN/m2；所以he-Hw=228-416=-188KN/m2；连续墙底的水压为416KN/m2即0.416MP，以安全系数取1.5考虑则墙底冻结加固后强度应不小于0.4611.5=0.624Mpa。加固土体抗浮力验算：在考虑加固土体的抗压强度之外，还应考虑加固土层的整体稳定性，即整个加固层能否随时承压水的上浮力。要判断井底加固隔水层在承压水作用下的整体稳定性可按如下分析：式中：Fs棗安全系数，取1.5。F棗井底的面积（m2）。e棗井底加固隔水层以上平均重度（KN/m2）。棗井的内壁周长（m）。h1棗加固隔水层厚度h2棗底板到加固层顶厚度f加固、f砂棗分别为1b号土体加固前后土体付着力，取（1/3）C(KN/m2)。h,H同上。所以，Kpa若加固土层厚度为5m，则其加固后土体除满足以上计算的抗压强度0.624Mpa之外，还要满足其抗剪强度c不小于715.83Kpa。当冻结温度达到-10时，冻土的抗压强可达3.00Mpa，安全系数达7.0左右，同时抗剪也达1.5Mpa，安全系数为2.2，也能满足要求。第三种方案：深井降水方案本方案是采用深井降水方式，降低第7层土中的承压水水位，确保承压水水位控制在地面以下33米?5米之间（-28.00米?-30.00米，地面标高按+5.00米计），保证工作井挖土与封底时的安全，不发生冒水冒砂。详细如下：1、降水方案地质资料提供第7层土中承压水的渗透系数为10-5cm3/h，但根据以往工程经验，该层土的渗透系数为10-3cm3/h，水位降深以该数据为依据进行计算，具体数值由抽水试验确定，并根据试验结果调整降水方案。根据理论计算结果，本方案拟设计7口降水井和3口观测井，其中井内3口降水井，井外4口降水井，在工作井中央设置1口观测井，在工作井外设置2口观测井，具体位置布置见下图所示。选用80m3/h?40m3/h的深井泵。降水井深定为60m，井管直径定为325mm。过滤管总长为20m，位于埋深38m58m处，过滤管以下2m为沉淀管，过滤管以上为井壁管。过滤管外按“供水勘察规范”要求填砂至滤管顶以上8米处，以上填粘土球15米，剩余部分填黄泥直至地面，井口填埋砼或水泥。观测井深定为40m，井管直径采用108mm。过滤管总长为2m，位于埋深37m39m处，过滤管以下1m为沉淀管，过滤管以上为井壁管。过滤管外按“供水勘察规范”要求填砂至滤管顶以上8米处，以上填粘土球15米，剩余部分填黄泥直至地面，井口填埋砼或水泥。为调节降水井出水量，控制水位降深值，在各个降水井内设置回流管和回流阀。2、降水及井位布设原则为减少降水对周围环境的影响，提高基坑内土体强度，应以基坑内降水为主，外降水为辅。根据理论计算，工作井底板施工时，若开启井内的3口降水井，可使承压水水位至少降至地面以下33.00米?5.00米。考虑到封底时的绝对安全，不发生意外（如修泵等），以及封降水井、顶管出洞等用途，故在工作井外围另设4口降水井。3、降水施工技术要求（1）井点出水含砂量应小于1/100000，原因在于：降水形成漏斗形的降水面，所引起的沉降为不均匀沉降，这种不均匀沉降随时间而不断发展，若由于抽水将土层中的粘粒、粉粒和砂粒带出地面，且抽水时间长，将加快不均匀沉降的速度，对环境造成破坏。根据以往经验，含砂量应小于1/100000。（2）孔壁垂直度应控制在1/300，以保证滤管外有足够厚度的砂层。（3）井管平面位置偏差不宜大于20厘米，井管管顶标高偏差不大于10厘米，井管应垂直位于孔中央，井管不得碰到孔壁。（4）井管焊接要求严实，没有渗漏和砂眼。（5）投砂量不应小于设计总量的95%。（6）井管外回填的人工砂必须使用优质人工砂，其粒径必须控制在1?.6毫米。过细的砂将增大水流阻力，减少井出水量；过粗的砂将使井管外的砂土通过人工砂间的空隙随水流流入井管内。（7）降水井滤管应选用桥式过滤管。4、降水后井底稳定性验算（1）井底水压力计算：由于井内深井泵打入承压水层，确保井内水位降低在底板下1.5m,降低了井底面积部分的承压水头压力，由图可知井底部分的承压水头压力为wh=1010.5=105(KN/m2)。（2）井底粉砂抗管涌验算由于深井泵的降水作用，由上面计算可知在井底附近的承压水压力降低为105KN/m2,因此，安全系数Fs=Fhe/FHw=1812/1010.5=2.05式中符号含义同前。由此可见通过深井降水之后,井底承压水压力减少，底板以下的土体已满足抗浮、抗管涌要求，即使对下面的土体不加固也能满足要求。对于上述几种封底方案，我们在征求了有关专家的意见后，对其进行了详细的分析和论证，本着确保安全、稳妥的前提，决定选择其中一种作为本工程的实施方案。具体分析结果如下：对于高压旋喷注浆结合深井降水方案，我们认为：(1)井底高压旋喷注浆加固，自地面开始钻孔并实施。其加固深度达到40m左右，由于深度较大，钻孔的偏斜等因素均易引起桩体交接处加固不均匀。(2)高压旋喷桩必须配套以坑外的深井降水和坑内的逐级轻型井点降水施工。而采用基坑外降水对周边环境的影响大。(3)高压旋喷压力较大，一般可达40Mpa左右，而连续墙为分幅式结构，有可能会使墙体产生变形。(4)旋喷加固体与连续墙的界面附着力能否达到理论要求。(5)四十几米深的高压旋喷桩，据了解施工队伍较少，缺乏必要的施工经验。2、对于井底冻结加固方案，我们认为一是土体冻结周期长，影响施工工期；二是冻结的土体会产生膨胀，对连续墙维护结构会产生多大的影响缺乏理论与经验数据；三是缺乏相类似工程的施工经验。其他还有井底注浆结合降水方案（与第一种方案类似）以及水下封底等方案。对于水下封底方案，由于本工程设计的结构形式为连续墙形式，我们认为有以下原因本工程不宜采用水下封底方案。一是水下封底砼与连续墙之间的界面难以处理；二是由于深度深，潜水员水下作业较困难；三是在水下须挖穿坚硬的第层暗绿色粘土层，要实施水下封底工期太长。所以我们决定一般情况下本工作井将不采用水下封底方案。根据以上分析，我们决定采用深井降水方案。其原因一是相类似的工程采用过，可充分利用其他工程实施时的经验与教训；二是采用内降为主，外降为辅的方案，可最大限度的降低因降水对周边环境所产生的影响；三是相对其他方案来说其施工周期短以及费用低等。方案确定后，在正式施工前，我们认为虽然采用内降为主的方案，但是，对于深井降水从理论上说，基坑内的三口井大量抽吸地下水也还会使地面产生沉降，影响周边环境。对此我们在具体施工中做了充分的准备，采取了以下对策：1、严格执行信息化施工要求。对附近的主要构筑物、防汛墙以及地表布设了大量的沉降观测点，另外在工作井四周增加了四个45米深的分层沉降观测孔，施工期间有专人定期监测。2、对一幢间距2米左右的建筑物预先采取加固措施，一是采用一排9米深树根桩进行隔离；二是在靠基坑一侧预留注浆孔。3、严格控制降水井的成井质量，按照上文所提的7点技术要求严格施工。4、开挖前先做抽水试验，确定以下数据：(1)确定第7层承压含水层的水位和单井流量。(2)计算第7层承压含水层的水文地质参数。(3)为降水作业选择合适的泵型。(4)了解抽水过程中临近建筑物与地面的沉降情况。抽水试验用了15天时间，各种组合试验共7次，取得了预期效果，获得的成果如下:(1)场地内第七土层的天然静止水位在-6.912m?-6.386m之间。(2)第七土层承压含水层的渗透系数K=2.0010-33.6110-3。(3)降水作业的泵型可选用60m扬程、流量为80m3/h的潜水深井泵，三口井降水两小时水位标高既可达到-28.53m?-29.393m，相当于埋深33.53m34.393m，符合设计要求的水位埋深降至33m35m。(4)抽水试验过程中场地内的建筑物累计沉降值一般在3mm以下，降水作业对建筑物的影响较小。5、根据抽水试验所验证的降水效果，为严格控制地表沉降，在基坑开挖与封底过程中，对基坑内三口降水井，我们制定了详细的降水计划。具体降水方法采用分期分批跟踪降水法，即随着开挖深度的增加而逐步降低工作井内第7层承压含水层的地下水位，使其始终低于开挖底面1m-2m。开启深井泵的数量也从一台随开挖深度逐步增加到三台。详细方案如下：(1)依据抽水试验观测资料，场地内第7层承压含水层的静止水位标高在-6.386m-6.912m之间，比地质勘察报告提供的数值低1.926m2.452m；经计算，我们认为标高-10.00m（相当于15m深度）以上的土层开挖无须进行降水作业。(2)抽水试验观测资料表明：单井抽水时工作井内第7层承压含水层的最低水位可降至-14.369m，既在开挖第这段土体时，尽可能采用一台泵抽水，并将降水井的出水量调到最大状态，但必须保证第7层承压含水层的水位低于开挖面1m-2m，否则，应调整流量或采用两井降水。(3)在开挖标高-16.60m-27.45m这段土体时，根据抽水试验观测资料，前期-19.0m标高以上尽可能采用两井降水，-19.0m标高以下应采用三井降水。(4)为缩短降水作业时间，封底、土体开挖及内衬墙的施工应尽可能加快。通过采用以上措施和手段，最终在专家指导以及所有项目部成员的共同努力下，顺利实现了本工程的连续墙施工及降水封底施工。施工结束后，周边构筑物及地表沉降情况如下：1、建筑物沉降从中可以看出：单井抽水和两井抽水共历时近两个月，各点沉降值均不大，一般都在35mm之间；三井抽水历时一个月，各点的沉降值均较大，一般在7毫米左右，最大沉降值为8mm；累计沉降值最大为29mm。地表土体沉降显示了与建筑物沉降相似的规律：在起初的单井和两井抽水期间，各观测点的沉降变化均不大，一般在13mm之间；沉降变化最大是三井抽水期间，各点的沉降值一般在7mm左右，最大沉降值为8mm。六、结语复兴路220KV电缆越江隧道顶管工作井的成功施工，为我们提供了很好的实践机会。文中的方案比较分析，以及施工结果的研究，为该类基坑施工提供了一个很好的范例。