资源描述
超深基坑施工技术
张 峰 陈 伟 朱继文
上海市第二市政工程有限公司隧道施工分公司
工程师 助理工程师 工程师
引言
超深基坑施工手段繁多，涉及到基坑围护，基坑支撑与开挖、封底及环保等各个方面工艺，施工难度和风险极大，有诸多失败先例，特别是在承压水作用下，实行干封底例子还是比较鲜见。本文从复兴东路220KV电缆砼顶管越江隧道工程工作井基坑施工中克服离黄浦江近，受承压水作用，周边环境复杂等困难，成功进行了基坑制作并实行干封底实例，来分析阐明超深基坑施工工艺。
工程概况
咱们市政二公司于99年元月承建了复兴东路220KV电缆砼顶管越江隧道工程。本工程工作井在浦东，接受井在浦西，顶管为Φ2600钢筋混凝土管，长度为530米；其工作井为圆形，外径为18.574米，有效内径为16米，采用钢筋混凝土地下墙作围护构造，墙厚0.8米，持续墙入土深度44.30米，基坑开挖深度为32.45米，钢筋混凝土底板厚2米。内衬采用逆作法施工。这样工程在上海市来说应当属于难度较大深基坑施工工程，其难度有如下几点：
(1)持续墙施工。持续墙深度达44米，按地质资料土表下18米内有流沙层，且要穿越坚硬第⑥层暗绿色粘土层以及第⑦层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层）。
(2)基坑封底。基坑深度32米，要挖穿第⑥层暗绿色粘土层，2米厚钢筋混凝土底板坐落在⑦层承压含水层中，承压水水头标高可达-4.46米，压力约为273KN/M2。
(3)环保困难。工作井位于上海港务局东昌装卸公司场区内，距黄浦江防汛墙约50米，场区附近有上海油脂一厂厂房和若干油罐，及长江航运公司供应站建筑物，工作井与相邻煤气过江管工作井中心距约为41m，与煤气仪表房距离不到2米。
工作井工程地质状况
浦东工作井工程地质状况参照上海市民防地基勘察院编制工程地质勘察报告（1997年2月）。
土层
编号
土层名称
层底标高(米)
层厚(米)
渗入系数
(×10-5cm/s)
原则贯入度
(击)
地基土强度(KPa)
①1a
杂填土
1.11
3.8
-----
-----
②1
粉质粘土
0.61
0.5
-----
-----
②2
粉质粘土
-0.09
0.7
0.09
-----
-----
②3
粉质粘土
-2.69
2.6
2.3
80
③
淤泥质粉质粘土
-5.19
2.5
0.08
0.5
65
④
淤泥质粘土
-13.19
8
0.8
60
⑤1a
灰色粘土
-17.89
4.7
相对隔水层
2.4
70
⑤1b
粉质粘土
-20.89
3
2.7
80
⑥
褐绿色粉质粘土
-24.89
4
相对隔水层
16.3
160
⑦1b
草黄色粉砂
-----
-----
承压含水层
35.4
>200
⑦1b层为承压含水层，水位埋深9.12米，相称于标高-4.46米。
地下持续墙施工
本工程地下持续墙为正24边形，设计规定三抓一幅，每一幅接头采用常规钢锁口管接头。地下持续墙深达44米，墙根进一步⑦1B粉砂层（即上海市第一承压含水层）。这样，单幅成槽时间较长，易产生坍孔现象。且依照地质勘察报告提供资料，本工程地坪下约4～5米范畴内有块石、砼地坪等杂物，土表下18米内易产生流砂。由于工作井内衬无支撑，且是逆作法，仅靠地下持续墙作围护，因而，做好地下持续墙是先决条件。在施工前咱们采用了如下办法来保证持续墙质量。
地下持续墙施工
本工程地下持续墙为正24边形，设计规定三抓一幅，每一幅接头采用常规钢锁口管接头。地下持续墙深达44米，墙根进一步⑦1B粉砂层（即上海市第一承压含水层）。这样，单幅成槽时间较长，易产生坍孔现象。且依照地质勘察报告提供资料，本工程地坪下约4～5米范畴内有块石、砼地坪等杂物，土表下18米内易产生流砂。由于工作井内衬无支撑，且是逆作法，仅靠地下持续墙作围护，因而，做好地下持续墙是先决条件。在施工前咱们采用了如下办法来保证持续墙质量。
【1】换土
在施工导墙迈进行换土。
依照地质勘察报告提供资料，本工程地坪下约4～5米范畴内有块石、砼地坪等杂物，且是杂填土。在杂填土中施工时，土体承载力差，又无法垂直自立，还会产生坍塌现象，势必影响导墙施工质量，且导致施工场地环境恶劣。在地下持续墙成槽时，由于槽段内有杂物，会跟随着成槽机带下去，引起土体位移导致槽壁坍方，影响地下持续墙质量。为此咱们进行换土。
回填土采用临近工地挖出3～4米层黏土，清除杂物，分层夯实，在导墙施工时能垂直自立，充当外模。
导墙基槽开挖中发现下水道给以严密封堵，防止其成为泥浆泄露通道，在井位外另排一道排水沟。
【2】槽壁注浆加固
由于槽壁注浆加固属于标外工作量，考虑到注浆对槽壁质量必要性，经设计、监理、业主承认后进行实行。
⑴分析因素
①地质条件复杂
地表下18米内有流砂，墙体深度44米，须穿越坚硬第⑥层暗绿色粘土层以及第⑦层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层），为上海市政行业地下持续墙施工所罕见。
②周边环境恶劣
距黄浦江防汛墙约50米，场区附近有上海油脂一厂厂房和若干油罐，及长江 航运公司供应站建筑物，工作井与相邻煤气过江管工作井中心距约为41m，与煤气仪表房距离不到2米，她们对沉降规定都较高。
③承受动荷载大
在地下持续墙施工中，场地上有三辆大型设备要运转，60吨重成槽机在成槽时停靠在槽边，50吨、100吨吊车在起吊钢筋笼、预制接头时也须在槽边行走。
④施工周期长
设计规定三抓一幅。成槽时，按工艺规定，先两边后中间，挖上部土体只须4～5小时，挖第⑥层暗绿色粘土层须15小时以上，挖第⑦层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层），用时也在15小时以上，这样，就是正常挖土也须35小时，虽有泥浆护壁，也极易产生槽壁坍塌现象，影响地下持续墙质量，也破坏周边环境。
⑵采用办法
为保证地下持续墙施工正常进行，不破坏周边环境，特对地下持续墙两侧进行双排注浆来加固土体，内排为双液注浆，外排为单液注浆，深度18米，孔间距1米，总孔数223孔，加固土体4032立方。地表下回填土范畴内，施工时恰当增长注浆量。
⑶注浆参数
浆液配比：
单液注浆（水：粉煤灰：水泥：膨润土=130：40：200：20）
双液注浆（水：水泥：粉煤灰：膨润土：水玻璃=152：200：40：4：60）
双液浆粘度＞35，比重1.3～1.5，初凝时间2～3min,凝固强度3～4Mpa/2h
注浆压力普通为0.2～0.5Mpa，初始时略高
注浆流量普通为每分钟10～15升
注浆加固后土体强度可达到0.8Mpa
采用砼榫式预制接头取代常规钢锁口管
砼榫式预制接头在本工程中应用品有优势：
⑴砼榫式预制接头是在地面上制作，其质量比水下灌溉砼有保证。
⑵砼榫式预制接头强度比设计地下持续墙要高。预制接头钢筋保护层为2.5cm，而地下持续墙钢筋保护层为9cm；预制接头高度不不大于地下持续墙高度；预制接头主筋同地下持续墙相似，并按预制构件规定增长相应构造钢筋，这样同截面含筋量增长。
⑶从构造受力分析，本工程是环状多边形，受力是环向压力，由于预制接头强度比水下灌溉砼地下持续墙高，其受力就更具备优势。
⑷预制接头设计为H形，桩槽与地下持续墙咬合，桩连接采用钢板连接，接头端面间加橡胶止水条来保证防水。
⑸现场有大吨位起吊设备，拼装后一次就位，对垂直度是有保证。
⑹预制接头与地下持续墙是面接触，而钢锁口管与地下持续墙是点接触。在施工中预制接头与槽壁间是无空隙，这对防绕流更有好处。
⑺拔钢锁口管须用大吨位起拔器，且反力大，对导墙影响大。另拔管时间较难掌握，钢锁口管拔不出或拔断，将直接影响地下持续墙质量。采用预制接头，就省去了该道工序，同步也克服了上述局限性。
⑻预制接头底部为尖状，利于插入土层，保证根部稳定，接头背部回填土夹石，用冲杆捣实，保证预制接头在灌溉水下砼时不移位。
成槽机选型
考虑到槽段深度44米，底下有承压水，泥浆比重达到1.3，决定选用意大利进口BN?2型成槽机，自重60吨，配备17吨重抓斗，宽度为0.8米，张开尺寸2.5米。若在第⑥层暗绿色粘土层、第⑦层草黄色粉砂层（即上海市第一承压含水层）施工中遇到难度时，采用GPS?5型钻机，先引孔再成槽，即两钻一抓法，保证成槽顺利实行。
由于采用了以上加固及改进办法，使持续墙施工总体上得以顺利进行。但在详细施工时还是或多或少遇到了某些问题，下面咱们就某些重要问题进行详细简介和分析以及采用对策。
⑴ 施工机械损坏
由于持续施工，成槽机持续作业时间长，无保养间歇，极易导致设备损坏，且地下土质较硬，由其是第⑥层暗绿色硬土，第⑦层具有丰富承压水铁板砂层，故在第一幅、第二幅施工中，时间较短，而在DQ1第三幅成槽至35米时浮现成槽机坏，抓土斗齿断裂等状况无法施工时，立即加重泥浆比重来进行护壁。同步电召意大利专家赶过来检修，另一方面组织机械工程师抓紧修理。考虑到停顿时间较长，虽有泥浆护壁，仍有槽壁坍塌危险，经与设计、业主、监理商量后，对该槽段进行回填，回填材料采用黄砂加石子，以利第二次成槽。当成槽机修理好后继续成槽时，决定调节成槽作业时间，每挖土5小时必要停机半小时～1小时，并组织专人进行保养，保证成槽机正常作业。
⑵ 钢筋笼无法就位
在吊放DQ1槽段钢筋笼时，的确浮现钢筋笼放到38米时放不下去现象。当DQ1成槽结束时，量测深度为44.5米，用超声波测试，槽壁虽有凹凸状况，存在少量塌方，但依照超声波测试图纸分析，钢筋笼应当放得下。浮现这状况后，只得重新吊起，经测试，成槽深度为42米，预计是由于DQ1槽段回填后重新成槽对土体产生多次扰动，影响较大。用超声波重新测试，的确存在坍塌现象。经与设计、监理商量后，立即采用办法，一方面加重泥浆比重，另一方面成槽机继续挖土，至设计标高后及时清底，终于将钢筋笼顺利放到位。
在吊放DQ5槽段钢筋笼时，也浮现钢筋笼离设计标高1米时放不下去现象。对超声波测试图纸分析，无异常状况。依照以往经验，预计是预制接头未放直问题。就用100吨吊车拎高钢筋笼，用50吨吊车吊预制接头，重新放预制接头，再放钢筋笼，最后顺利就位。
总结：第一、槽壁注浆加固对成槽时引起塌方问题能控制到最小，保证施工正常进行，达到设计规定质量。第二、锁口管改预制桩解决了持续墙中钢锁口管吊拔及砼绕流等难题。
工作井封底施工
依照设计图纸及地质资料可知：2m厚钢筋混凝土底板底标高为-27.5m，完全坐落在第⑦层草黄色粉沙层，即承压水层中。工作井地面标高为+5.00m，这样基坑开挖深度将达32米多。承压水静水标高可达-4.46m，也就是说一旦坑底发生管涌现象，极短时间内其水位就可上升二十几米高。同步在开挖过程中还要用逆作法进行内衬施工。因而要实现设计规定干封底，施工难度与风险极大，选取何种封底方案将成为施工成败核心。在施工前，咱们走访了相类式某些工程，依照咱们自己经验以及调查理解状况，咱们对如下几种封底方案进行了研究探讨，以决定其中一种方案实行。
第一种方案：高压旋喷注浆加固结合坑外深井降水封底方案。
为实现干开挖，干封底这一目的，采用办法是：井底采用高压旋喷注浆加固和坑外采用深井降水卸压达到干封底目，同步坑内采用逐级轻型井点降水进行土体疏干，实现干开挖。详细如下：
井底高压旋喷注浆加固
井底部采用高压旋喷注浆加固在井筒底部形成一隔水层，以平衡承压水静水压力，高压旋喷桩加固顶标高为-32.3m，孔距均为900m，加固深度为-32.3～-42.3m，隔水层厚度普遍为10.0m，共计约252根，近靠地下持续墙内侧孔位距离地下持续墙300mm，这样能使地下持续墙底脚处加固更密实，同步可以减小由于降水引起地下墙下沉，亦能提高被动区土体与墙体间摩擦力，增长隔水层整体抗浮和防水效果。
井底隔水层稳定性、抗浮、抗弯验算：
验算井底隔水层稳定性：
拟在井筒底（-32.3～-42.3m）范畴内通过高压旋喷注浆加固形成不透隔水层，以阻挡⑦1B层粉砂承压水，使基坑形成环形封闭井筒。
抵抗承压水坑底地基加固计算：
hrc≥Hrw
式中：h椏拥椎郊庸痰酌娓叨龋╩）
rc椉庸滩愕酌嬉陨贤敛慵尤ㄖ囟龋↘N/m3）；
Hrw棾醒顾沽?/P>
此处rc取19 KN/m3，rw取10 KN/m3
h取值按13m进行验算
则hrw=13×19=247 KN/m2
Hrw=(4.9+40.3-9.12) ×10=360.8 KN/m2
注：自然地坪标高+4.90m，9.12m为水头离地表面高度
因此hrc-Hrw=247-360.8=-113.8 KN/m2
地下持续墙底脚水压为360.8 KN/m2，即0.3608Mpa，若取安全系数为1.5，则考虑筒底加固后强度不应不大于1.5×0.3608=0.5412Mpa。
加固体抗浮力验算：
在考虑加固体抗压强度之外还应考虑加固土层整体稳定性，即整个加固层能否平衡承压水上浮力。
根据平衡条件按下式进行验算：
FsFHrw=f加固μh1+Frch+f砂μh2
式中：Fs棸踩凳?.5
F椌椎牡酌婊╩2）
rc椌准庸谈羲阋陨掀骄囟龋↘N/m3）
μ椌哪诒谥艹ぃ╩）
h1椉庸谈羲愫穸龋╩）
h2椀装宓郊庸滩愣ズ穸龋╩）
f砂、f加固椃直鹞?B层土体加固先后土体付着力，取(1/3)C（KN/m2）
h= h1+ h2
H=4.9+40.3-9.12=36.08m
f加固=(FsFHrw-Frch-f砂μh2)/ μh1
=(1.5×226×36.08×10-226×19×13-0.5×53.3×5)/53.3×8
=155.62Kpa
则C=3 f加固=466.86Mpa
若加固体土层厚度为8.0m，则其加固后土体除满足以上计算抗压强度为1.5Hrw=0.5412Mpa外抗剪强度C值不应不大于10kg/cm2，即无侧限抗压强度为qU=10kg/cm2而C= qU/2=5 kg/cm2
f加固=C/3=5/3（kg/cm2）=166.7Kpa，依照上面公式可反算需加固土体厚度：
即：h1=（1.5FrwH-Frch- f砂μh2）μf加
=(1.5×226×10×36.08-226×19×13-0.5×53.3×5)/53.3×166.7
=7.46m
为保证高压旋喷注浆加固效果，偏于安全取值为10m。即做10M厚高压旋喷注浆加固来抵抗承压水静水压力。
注浆加固体抗弯验算：
假之按a=17m四边简支方板计算，应偏于安全。
M=0.0368q˙a2
W=bh2/6
式中： q椌己稍兀╧g/cm2）
a棸宓淖畛け撸╩）
b棸宓暮穸龋╩）
则q=45-(40.3-27.30)×0.8=35t/m2
（其中加固厚度取值按8.0m，土体比重取有效重度0.8t/m3进行验算均偏于安全）
故Q=M/W=0.0368×35×172/(bh2/6)
=0.0368×35×172×6/64
=34.9T/M2=3.4kg/cm2=0.34Mpa<1Mpa 即抗弯能力OK。
设高压旋喷无侧限抗压强度qU =1Mpa=10kg/cm2，其抗压强度按qU /10计，则抗拉强度为qU /10=0.1Mpa。为使加固体局部不产生裂缝和渗水现象，按上述公式反算需降水深度：
即M/W=10T/ M2
M=10×W=10×bh2/6=10×82/6=106.07t/m2
则q=Hrw-(40.3-27.3) ×0.8（式中土体比重取有效重度0.8T/M3）
则Hrw=20t/m2
即：要使加固体局部不产生裂缝和渗水现象，需深井降水配合将水位降至约25M深处。
由于⑦1B层为粉砂层，高压旋喷加固无侧限抗压强度有也许提高到qU =2Mpa，这样依照计算成果，降水只需降深约15M左右。因而加固后来取R28进行检查，检测R28qU值来验证高压旋喷加固计算可靠性，从而推算水位所需降至深度。
坑外深井降水：
按上述计算，隔水层抗浮、抗弯均符合规定。但要使隔水层抗拉验算符合规定，隔水层局部不产生裂缝和渗水现象，必要辅助于深井降水。沿基坑周边设四口大井，孔径Ф600mm，井管Ф325mm，深度约50m（涉及15m滤头），井内设扬程50m以上深井潜水泵，观测孔设3个，孔径Ф300，井管Ф108，深度32m，坑内2个，坑外1个，用于水位观测。根据设计规定，先进行扬水实验，测定实际水文地质资料，进一步优化降水方案。
为保证周边环境安全，坑外深井降水随挖深增长而超前推动，以减小降水引起对地面沉降和周边环境影响。降水期间应随时进行水位跟踪观测，控制水位在满足井底卸压和井底加固抗拉规定即可，该某些水位沉降应依照抽水实验和岩芯取样成果应重新核算水位，待底板及内衬墙施工完7天后并在隔墙施工完后方可停止降水。
坑内设轻型井点降水：
井筒底通过高压旋喷注浆形成一层不透隔水层，使其形成封闭井筒，坑内采用逐级轻型井点降水疏干坑内土体，便于土方开挖，坑内采用边降水边开挖办法，轻型井点在坑内呈“十”字型布置，轻型井点间距为1.6m，对于2～4层土体由于每层开挖土体厚度约10多米，每层土体应分两级降水，每次降水达到预期效果后，拔出轻型井点，再开挖土体和逆作法施工内衬。
第二种方案：工作井封底冻结加固施工方案。
依照上海市民防地基勘察院编制浦东工作井和浦西接受井工程勘察报告（1997年2月），顶管所在地层第⑥层暗绿色粉质粘土层呈东高西低分布。自上而下，两井穿过土层大体可分为七个层段，其中底板位于⑦1b粉砂层，呈草黄色，饱和，中密～密实，天然含水量为22.1～30.8%，本层为第一承压含水层，层顶标高浦东井-24.89m，承压水位埋深9.12m，相称于-4.46m。鉴于该层位性质，封底施工中必要采用有效办法，控制底板突水、涌砂。
本方案设想对底板进行人工地层冻结加固，人工地层冻结加固具备强度高，均一性好特点，依照中华人民共和国矿业大学与上海隧道施工技术研究所实验资料，当冻结温度达到-20℃时，对于工作井底标⑦1b土层，其强度可达6.5 Mpa，能满足封底规定，同步采用冻结加固，无需进行疏干排水办法，环境影响小。详细方案如下：
1、固封底
工作井持续墙施工结束后，进行井内开挖作业时，为了防止工作井底部开挖和钢筋混凝土底板作业过程中，由于下部土层失稳，地下水涌入，浮现管涌、、流沙或坑底隆起等破坏现象，必要创造一种具备一定强度、稳定动土构造，以便封底工作顺利完毕。该冻结加固封底方案工艺过程为：
（1）工作井挖掘至地表如下22m即标高为-17m处，（在比较稳定灰色粘土层中）停止向下开挖，，铺设混凝土封层，布设封口管准备冻结钻孔施工。
（2）自混凝土封层向下钻冻结孔（孔距1.0～1.4m，孔深15.3m），并布设冻结管。积极冻结形成冻结段总长度共15.3m，（标高-17.0m～-32.3），工作井底板上部冻结8.3m，底板下部冻结5m。（底板钢筋混凝土厚为2m），当温度检测表白冻土温度达到设计规定，冻土具备一定强度之后，方可破土开挖，工作面向下延伸。当挖掘超过工作井底板标高-27.3m厚，停止挖掘，绑扎钢筋进行底板混凝土浇注。底板制作过程，应进行维护冻结。其时宜留某些冻结管作盐水循环，以保证底板浇注顺利安全
2、冻结加固稳定性分析
验算井底冻结隔水层稳定性：
依上述所拟施工方案，在底板如下形成5m厚冻结加固体不透水层，以阻挡⑦1b层粉砂承压水。已知该层（浦东工作井）天然重度γ=19KN/m3，空隙比e=0.75。
抵抗承压水坑底地基加固可按下式｛1｝计算：
hγe≥Hγw
式中h椏拥字良庸痰酌娓叨龋╩）;
γe椉庸滩愕酌嬉陨贤敛闫骄囟龋↘N/m3）；
Hγw棾醒顾沽Γ?/P>
此处γe取19KN/m3；γw取10KN/m3；
则hγe=12×19=228KN/m2
Hγw=（2.3+39.3）×10=416KN/m2；
因此hγe-Hγw=228-416=-188KN/m2；
持续墙底水压为416KN/m2即0.416MP，以安全系数取1.5考虑则墙底冻结加固后强度应不不大于0.461×1.5=0.624Mpa。
加固土体抗浮力验算：
在考虑加固土体抗压强度之外，还应考虑加固土层整体稳定性，即整个加固层能否随时承压水上浮力。
要判断井底加固隔水层在承压水作用下整体稳定性可按如下分析：
式中：Fs棗安全系数，取1.5。
F 棗井底面积（m2）。
γe棗井底加固隔水层以上平均重度（KN/m2）。
μ棗井内壁周长（m）。
h1棗加固隔水层厚度
h2棗底板到加固层顶厚度
f加固、f砂棗分别为⑦1b号土体加固先后土体付着力，取（1/3）C(KN/m2)。
h,H同上。
因此，
若加固土层厚度为5m，则其加固后土体除满足以上计算抗压强度0.624 Mpa之外，还要满足其抗剪强度c不不大于715.83 Kpa。当冻结温度达到-10℃时，冻土抗压强可达3.00 Mpa，安全系数达7.0左右，同步抗剪也达1.5 Mpa，安全系数为2.2，也能满足规定。
第三种方案：深井降水方案
本方案是采用深井降水方式，减少第7层土中承压水水位，保证承压水水位控制在地面如下33米?5米之间（-28.00米?-30.00米，地面标高按+5.00米计），保证工作井挖土与封底时安全，不发生冒水冒砂。详细如下：
1、降水方案
地质资料提供第7层土中承压水渗入系数为10-5cm3/h，但依照以往工程经验，该层土渗入系数为10-3cm3/h，水位降深以该数据为根据进行计算，详细数值由抽水实验拟定，并依照实验成果调节降水方案。依照理论计算成果，本方案拟设计7口降水井和3口观测井，其中井内3口降水井，井外4口降水井，在工作井中央设立1口观测井，在工作井外设立2口观测井，详细位置布置见下图所示。选用80m3/h?40m3/h深井泵。
降水井深定为60m，井管直径定为Ф325mm。过滤管总长为20m，位于埋深38m—58m处，过滤管如下2m为沉淀管，过滤管以上为井壁管。过滤管外按“供水勘察规范”规定填砂至滤管顶以上8米处，以上填粘土球15米，剩余某些填黄泥直至地面，井口填埋砼或水泥。
观测井深定为40m，井管直径采用Ф108mm。过滤管总长为2m，位于埋深37m—39m处，过滤管如下1m为沉淀管，过滤管以上为井壁管。过滤管外按“供水勘察规范”规定填砂至滤管顶以上8米处，以上填粘土球15米，剩余某些填黄泥直至地面，井口填埋砼或水泥。
为调节降水井出水量，控制水位降深值，在各个降水井内设立回流管和回流阀。
2、降水及井位布设原则
为减少降水对周边环境影响，提高基坑内土体强度，应以基坑内降水为主，外降水为辅。依照理论计算，工作井底板施工时，若启动井内3口降水井，可使承压水水位至少降至地面如下33.00米?5.00米。考虑到封底时绝对安全，不发生意外（如修泵等），以及封降水井、顶管出洞等用途，故在工作井外围另设4口降水井。
3、降水施工技术规定
（1）井点出水含砂量应不大于1/100000，因素在于：降水形成漏斗形降水面，所引起沉降为不均匀沉降，这种不均匀沉降随时间而不断发展，若由于抽水将土层中粘粒、粉粒和砂粒带出地面，且抽水时间长，将加快不均匀沉降速度，对环境导致破坏。依照以往经验，含砂量应不大于1/100000。
（2）孔壁垂直度应控制在1/300，以保证滤管外有足够厚度砂层。
（3）井管平面位置偏差不适当不不大于20厘米，井管管顶标高偏差不不不大于10厘米，井管应垂直位于孔中央，井管不得遇到孔壁。
（4）井管焊接规定严实，没有渗漏和砂眼。
（5）投砂量不应不大于设计总量95%。
（6）井管外回填人工砂必要使用优质人工砂，其粒径必要控制在1?.6毫米。过细砂将增大水流阻力，减少井出水量；过粗砂将使井管外砂土通过人工砂间空隙随水流流入井管内。
（7）降水井滤管应选用桥式过滤管。
4、降水后井底稳定性验算
（1）井底水压力计算：
由于井内深井泵打入承压水层，保证井内水位减少在底板下1.5m,减少了井底面积某些承压水头压力，由图可知井底某些承压水头压力为γwh=10×10.5 =105(KN/m2)。
（2）井底粉砂抗管涌验算
由于深井泵降水作用，由上面计算可知在井底附近承压水压力减少为105KN/m2,
因而，安全系数Fs=F h’γe/FHγw=18×12/10×10.5=2.05
式中符号含义同前。
由此可见通过深井降水之后,井底承压水压力减少，底板如下土体已满足抗浮、抗管涌规定，虽然对下面土体不加固也能满足规定。
对于上述几种封底方案，咱们在征求了关于专家意见后，对其进行了详细分析和论证，本着保证安全、稳妥前提，决定选取其中一种作为本工程实行方案。详细分析成果如下：
对于高压旋喷注浆结合深井降水方案，咱们以为：
(1)井底高压旋喷注浆加固，自地面开始钻孔并实行。其加固深度达到40m左右，由于深度较大，钻孔偏斜等因素均易引起桩体交接处加固不均匀。
(2)高压旋喷桩必要配套以坑外深井降水和坑内逐级轻型井点降水施工。而采用基坑外降水对周边环境影响大。
(3)高压旋喷压力较大，普通可达40Mpa左右，而持续墙为分幅式构造，有也许会使墙体产生变形。
(4)旋喷加固体与持续墙界面附着力能否达到理论规定。
(5)四十几米深高压旋喷桩，据理解施工队伍较少，缺少必要施工经验。
2、对于井底冻结加固方案，咱们以为一是土体冻结周期长，影响施工工期；二是冻结土体会产生膨胀，对持续墙维护构造会产生多大影响缺少理论与经验数据；三是缺少相类似工程施工经验。
其她尚有井底注浆结合降水方案（与第一种方案类似）以及水下封底等方案。对于水下封底方案，由于本工程设计构造形式为持续墙形式，咱们以为有如下因素本工程不适当采用水下封底方案。一是水下封底砼与持续墙之间界面难以解决；二是由于深度深，潜水员水下作业较困难；三是在水下须挖穿坚硬第⑥层暗绿色粘土层，要实行水下封底工期太长。因此咱们决定普通状况下本工作井将不采用水下封底方案。
依照以上分析，咱们决定采用深井降水方案。其因素一是相类似工程采用过，可充分运用其她工程实行时经验与教训；二是采用内降为主，外降为辅方案，可最大限度减少因降水对周边环境所产生影响；三是相对其她方案来说其施工周期短以及费用低等。
方案拟定后，在正式施工前，咱们以为虽然采用内降为主方案，但是，对于深井降水从理论上说，基坑内三口井大量抽吸地下水也还会使地面产生沉降，影响周边环境。对此咱们在详细施工中做了充分准备，采用了如下对策：
1、严格执行信息化施工规定。对附近重要构筑物、防汛墙以及地表布设了大量沉降观测点，此外在工作井四周增长了四个45米深分层沉降观测孔，施工期间有专人定期监测。
2、对一幢间距2米左右建筑物预先采用加固办法，一是采用一排9米深树根桩进行隔离；二是在靠基坑一侧预留注浆孔。
3、严格控制降水井成井质量，按照上文所提7点技术规定严格施工。
4、开挖前先做抽水实验，拟定如下数据：
(1)拟定第7层承压含水层水位和单井流量。
(2)计算第7层承压含水层水文地质参数。
(3)为降水作业选取适当泵型。
(4)理解抽水过程中临近建筑物与地面沉降状况。
抽水实验用了15天时间，各种组合实验共7次，获得了预期效果，获得成果如下:
(1)场地内第七土层天然静止水位在-6.912m ?-6.386m之间。
(2)第七土层承压含水层渗入系数K=2.00×10-3—3.61×10-3。
(3)降水作业泵型可选用60m扬程、流量为80m3/h潜水深井泵，三口井降水两小时水位标高既可达到-28.53m ?-29.393m，相称于埋深33.53m—34.393m，符合设计规定水位埋深降至33m—35m。
(4)抽水实验过程中场地内建筑物合计沉降值普通在3mm如下，降水作业对建筑物影响较小。
5、依照抽水实验所验证降水效果，为严格控制地表沉降，在基坑开挖与封底过程中，对基坑内三口降水井，咱们制定了详细降水筹划。
详细降水办法采用分期分批跟踪降水法，即随着开挖深度增长而逐渐减少工作井内第7层承压含水层地下水位，使其始终低于开挖底面1m-2m。启动深井泵数量也从一台随开挖深度逐渐增长到三台。详细方案如下：
(1)根据抽水实验观测资料，场地内第7层承压含水层静止水位标高在-6.386m -- -6.912m之间，比地质勘察报告提供数值低1.926m — 2.452m；经计算，咱们以为标高-10.00m（相称于15m深度）以上土层开挖不必进行降水作业。
(2)抽水实验观测资料表白：单井抽水时工作井内第7层承压含水层最低水位可降至-14.369m，既在开挖第这段土体时，尽量采用一台泵抽水，并将降水井出水量调到最大状态，但必要保证第7层承压含水层水位低于开挖面1m-2m，否则，应调节流量或采用两井降水。
(3)在开挖标高-16.60m -- -27.45m这段土体时，依照抽水实验观测资料，前期-19.0m标高以上尽量采用两井降水，-19.0m标高如下应采用三井降水。
(4)为缩短降水作业时间，封底、土体开挖及内衬墙施工应尽量加快。
通过采用以上办法和手段，最后在专家指引以及所有项目部成员共同努力下，顺利实现了本工程持续墙施工及降水封底施工。
施工结束后，周边构筑物及地表沉降状况如下：
从上表中可以看出：单井抽水和两井抽水共历时近两个月，各点沉降值均不大，普通都在3—5mm之间；三井抽水历时一种月，各点沉降值均较大，普通在7毫米左右，最大沉降值为8mm；合计沉降值最大为29 mm。
地表土体沉降
地表土体沉降显示了与建筑物沉降相似规律：在起初单井和两井抽水期间，各观测点沉降变化均不大，普通在1—3mm之间；沉降变化最大是三井抽水期间，各点沉降值普通在7mm左右，最大沉降值为8mm。
六、结语
复兴路220KV电缆越江隧道顶管工作井成功施工，为咱们提供了较好实践机会。文中方案比较分析，以及施工成果研究，为该类基坑施工提供了一种
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