机械厂的金工车间结构设计计算书.doc

一． 设计资料
1．设计课题
某机械厂的金工车间结构设计
2．工程概况
1、根据工艺设计要求，金工车间为两跨单层工业厂房．跨度（30＋24）m，总长72 m，车间建筑面积3888平方米（生产辅助用房，另行设计）．柱距6 m，厂房平面与横剖面图分别见任务书中图1与图2。
2、厂房每跨各设有两台200／50 kN工作级别为A 5的吊车．
3、建筑地点经地基勘探，持力层为粉质粘土，假设修正以后的地基土承载力特征值=240 。
4、该地区基本风压=0.4 kN/m，A类地面。
5、基本雪压=0.4 kN/m。
6、该地区不属于地震设防区。
7、本车间附近，无大量排灰来源．
8、查《全国建筑通用建筑标准设计图集—结构构件设计选用手册》得厂
房中选用标准构件如下：
1）屋面板：
三毡四油防水层 0.4
20 mm厚水泥砂浆找平层 0.4
100 mm厚珍珠岩砼保温层 1.1
20 mm厚水泥砂浆找平层 0.4
外恒载标准值： 2.3
雪荷载=0.4
活荷载=0.7
活荷载标准值取值：0.7
屋面板选用：1.5 m 6 m预应力钢筋砼屋面板（卷材防水）G410（一），
型号：YWB-3Ⅱ，构件自重（包括灌缝）：1.4 。

2）屋架：
屋面板以上恒载标准值 = 2.3
屋面板自重（包括灌缝）= 1.4
外恒载标准值：3.7
活荷载标准值取值：0.7
屋架选用：30米跨预应力钢筋砼折线型屋架G415（一），型号：YWJA—18—2D，自重：168 kN/榀；24米跨预应力钢筋砼折线型屋架G415（三），型号：YWJA—24—2C，自重：109 kN/榀。注：屋架自重包括屋盖支撑系统
自重．
3）吊车梁：先张法预应力钢筋砼吊车梁，G425，YXDL6—6，2台200／50 kN吊车（A5级）；自重：44.2 kN／根，梁高1200 mm，=340 mm．
4）吊车轨道连接：G325，DGL—14，自重：0.808 kN／m，高度：170 mm．
5）钢筋砼基础梁：G320，JL—22，自重：23.4 kN／根，梯形截面：上、下底宽分别为400 mm与300 mm，高为450 mm．
6）钢筋砼连系梁：G321，LL－7Ⅱ，自重：19.3 kN／根，截面：370×490 mm．
7）钢筋砼圈梁：截面：宽370 mm，高180 mm。
9、吊车的选用见本课程设计任务书。
10、有关荷载参数
轨道中心到柱定位轴线的距离为750 mm，屋架荷载到柱定位轴线的距离为150 mm。由建筑结构荷载规范（GB50009—2001）查得：墙重19，窗重0.45，风荷载组合值系数为0.6，其他荷载组合值系数为0.7。
11、材料
砼：柱C25；基础，C15．
钢筋：柱纵向受力筋及牛腿受力筋采用HRB335级钢筋，柱箍筋与基础钢筋采用HPB235级钢筋．
12、相关规范
1）建筑结构荷载规范（GB50009—2001）
2）混凝土结构设计规范（GB50010—2002）
3）建筑地基基础设计规范（GB50007—2002）
4）建筑结构制图标准（GB/T50105—2001）
二．计算简图
（1） 本车间为某机械厂的金工车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，荷载分布均匀，故可从整个厂房中选择有代表性的排架作为计算单元，如图1所示，计算单元宽度为B=6.0 m。
根据建筑剖面及其构造，确定厂房计算简图如图2所示，其中上柱高=3.6 m，下柱高=9.5 m，柱总高=13.10 m。
（2） 柱截面几何参数见表1。

表1 柱截面几何参数
柱列
上柱
下柱

A
400400
1.610
2.1310
400800100150
1.87510
1.93410
B
400600
2.410
7.210
4001000100150
1.97510
2.47610
C
400400
1.610
2.1310
400800100150
1.87510
1.93410

图1 计算单元

图2 厂房计算简图

三．荷载计算
1. 恒载
（1） 屋盖结构自重
20mm厚砂浆找平层 1.2200.02kPa=0.48 kPa
100mm厚珍珠岩混凝土隔热层 1.2 11 0.1 kPa=1.32 kPa
20mm厚水泥砂浆找平层 1.2 0.02 20 kPa=0.48 kPa
三毡四油防水层 1.2 0.4 kPa=0.48kPa
1.5m6.0m屋面板 1.2 （1.3+0.1）kPa=1.68 kPa

屋面恒载 4.44kPa
屋架自重YWJA-18-2D
AB跨 1.2 168kN=201.6 kN/榀
BC跨选用YWJA-24-2C
BC跨 1.2 109kN=130.8 kN/榀
故 作用于AB跨两端柱顶的屋盖结构自重为
=（0.5 201.6+0.5 6 30 4.44）kN=500.4kN

作用于BC跨两端柱顶的屋盖结构自重为
=（0.5 130.8+0.5 6 24 4.44）kN=385.08kN
（2） 悬墙自重
=1.2[19.3+4.21.80.45+(6-4.2) 1.80.3719+(3.6-1.8-0.49) 60.3719] =120.88 kN
（3） 柱自重
边柱A：
上柱=0.16m =1.20.163.625kN=17.28kN
下柱=0. 1875 m， =1.2 0.1875 9.525 kN=53.44kN
中柱B：
上柱=0.24 m， =1.2 0.24 3.6 25 kN=25.92kN
下柱=0.1975 m， =1.2 0.1975 9.525 kN=56.29 kN
边柱C： 同边柱A一样。
（4） 吊车梁及轨道自重
AB跨： =1.2 （44.2+6 0.808）kN=58.86 kN
BC跨： =1.2 （44.2+6 0.808）kN=58.86 kN
各恒载作用位置如图3所示。

图3 荷载作用位置

2．屋面活荷载
由《荷载规范》查得，屋面活荷载的标准值为0.5kPa（可作0.2kPa的增减），本课程设计中取活荷载的标准值0.7kPa，雪荷载的标准值为0.4kPa，故仅按屋面活荷载计算。
AB跨：=（1.40.76300.5）kN=88.2kN
BC跨：=（1.40.76240.5）kN=70.56kN
屋面活荷载在每侧柱上的作用点的位置与屋盖结构自重相同。
3. 吊车荷载
本车间选用的吊车主要参数如下：
AB跨和BC跨均采用先张法预应力钢筋混凝土吊车梁，型号为YXDL6-6,2台200/50kN吊车，工作级别为A5级，吊车梁高1.2m，B=5.16m，K=4.1m，AB跨：=202 kN，=72.05kN，G=278 kN，g=70.1 kN；BC跨：=183 kN，=64.55kN，G=225 kN，g=70.1 kN；吊车梁的支座反力影响
线如图4所示。

图4 吊车梁支座反力影响线
AB跨： ==1.4202（1+0.823+0.317+0.14）kN =644.78kN
1.472.05（1+0.823+0.317+0.14）kN=229.98kN
BC跨： ==1.4183（1+0.823+0.317+0.14）kN=584.14kN
1.464.55（1+0.823+0.317+0.14）kN=206.04kN
作用在每一个轮上的吊车横向水平荷载标准值为

AB跨：对于20/5t的软钩吊车=0.10，1/40.1（200+70.1）kN=6.75kN
于是作用在排架柱上的吊车水平荷载分别为
AB跨：=1.4 6.75 （1+0.823+0.317+0.14）kN=21.55 kN
BC跨：=1.4 6.75 （1+0.823+0.317+0.14）kN=21.55 kN

4．风荷载
由有课程设计任务书得，该地区基本风压=0.4kPa，又由于厂房高度小于30m,故风震系数 =1.0，风压高度系数按A类地面取值：
柱顶： H = 12.6m， =1.45
檐口： H = 14.9 m， =1.52
屋顶： H = 16.4m， =1.55
风荷载体型系数及风荷载作用示意图如图5所示。

图5 风荷载体型系数及风荷载作用示意图
故风荷载标准值为
=0.81.450.4kPa=0.464kPa
=0.41.450.4kPa=0.232kPa
作用于排架上的风荷载的设计值为
=1.40.4646kN/m=3.90 kN/m
=1.40.2326 kN/m=1.95 kN/m

左吹风时：
=1.4 [（0.8+0.4）1.52 2.3+（-0.6+0.5）1.55 1.5]1.00.46 kN=13.31 kN
右来风时与此情况类似。
所以风荷载作用如图5所示。

四．排架内力分析
本厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行内力分析。
1． 剪力分配系数的计算
（1） A列柱柱顶位移的计算
上柱：
=2.1310mm，=1.93410 mm
/=（2.1310）/（1.93410）=0.110
/=3.6/13.1=0.275
=3/[1+0.275(1/0.110-1)]=2.57
=1.0/(1.934102.57) ()=2.01210()
(2) B列柱柱顶位移的计算
上柱：
=7.210mm，=2.47610 mm
/=（7.210）/（2.47610）=0.291
/=3.6/13.1=0.275
=3/[1+0.275(1/0.291-1)]=2.86
=1.0/(2.476102.86) ()=1.41210()
（3）C列柱柱顶位移同A列柱

（4）各柱剪力分配系数

=
=
=20.292+0.416=1.0
2． 恒载作用下的内力分析
A柱列：
=500.4 kN
=1.2[19.3+4.21.80.45+(6-4.2) 1.80.3719+(3.6-1.8-0.49) 60.3719] =120.88 kN
=500.4 0.05kN.m=25.02 kN.m
=（58.86+17.28）kN=76.14kN
=[（500.4+17.28）0.20-58.860.35] kN.m=82.94kN.m
=53.44kN
B柱列：
=（500.4+385.08）kN=885.48kN
= （500.40.15-385.080.15）kN.m=17.30kN.m
=（58.862+25.92）kN=143.64kN
= 0
=56.29kN

C柱列:
=385.08kN
=1.2[19.3+4.21.80.45+(6-4.2) 1.80.3719+(3.6-1.8-0.49) 60.3719] =120.88 kN
=385.08 0.05kN.m=19.25 kN.m
=（58.86+17.28）kN=76.14kN
=[（385.08+17.280.2-58.860.35） kN.m=59.87kN.m
=53.44kN
各柱列所受弯矩示意图如图6所示.

图6 柱列所受弯矩剪力示意图（单位kN.m ,kN）
各柱不动铰支承反力分别为：
A柱列：
，，则
=2.070
=1.187
=2.07025.02/13.1kN=3.954 kN（）

=1.18782.94 /13.1 kN=7.575 kN（）
==（3.954+7.575）kN=11.529kN（）
B柱列：
，，则
=1.676
=1.320
= 1.67617.30/13.1=2.213 kN（）
= 1.3200/13.1=0
== (2.213+0 )kN=2.213 kN（）
C柱列：
，，则
=2.070
=1.187
=2.07019.25/13.1kN=3.042kN（）
=1.187 59.87 /13.1kN=5.425 kN（）
==（3.042+5.425）kN=8.467kN（）
故假设在排架柱顶不动铰支座的总反力为
=（11.469+2.213-8.467）kN= 5.215kN
各柱柱顶最后剪力分别为
=9.95kN（）
=0.044kN （）
= -9.990kN （）
=9.95+0.044-9.990 = 0
故恒载作用下排架柱的弯矩图和轴力图如图7所示。

　　　　 （a）弯矩图（单位kN.m）　　　　　　　　

（b）轴力图（单位kN）

图7　　弯矩图和轴力图

3． 屋面和荷载作用下的内力分析

（1） AB跨作用有屋面活荷载时（图8）

图8　　　活荷载计算简图

由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压力为=88.2kN，其中在A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为
=88.20.05kN.m=4.41 kN.m
=88.20.20kN.m=17.64kN.m
=88.20.15kN.m=13.23kN.m
= 0
各柱不动铰支座反力分别为
A柱列：
，，2.070，1.187
=2.0704.41/13.1kN=0.670kN（）
=1.18717.64/13.1kN=1.598KN（）
=（0.670+1.598）kN=2.268kN（）
B柱列：
，，1.676
==1.67613.23/13.10kN=1.693kN（）
假想排架柱顶下动铰支座的总反力为
=（2.268+1.693）kN=3.961kN（）

各柱柱顶最后剪力分别为
=（2.268-0.2923.961）kN=1.111kN（）
=（1.693-0.4163.961）kN=0.045kN（）
=（0-0.2923.961）kN =-1.157kN（）
=1.111+0.045-1.157 = 0
AB跨作用有屋面活荷载时排架柱的弯矩图和轴力图如图9所示。

（a）弯矩图（单位kN.m）　　

（b）轴力图（单位kN）
图9　　　AB跨作用有屋面活荷载时排架柱的弯矩图和轴力图

（2） BC跨作用有屋面活荷载时与AB跨类似
由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压力为=70.56kN，其中在A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为
=70.560.05kN.m=3.53 kN.m

=70.560.20kN.m=14.11kN.m
=70.560.15kN.m=10.58kN.m
= 0
各柱不动铰支座反力分别为
C柱列：
，，7.070，1.187
=2.0704.41/13.1kN=0.54kN（）
=1.18717.64/13.1kN=1.28KN（）
=（0.670+1.598）kN=1.81kN（）
B柱列：
，，1.676
==1.67613.23/13.10kN=1.35kN（）
假想排架柱顶下动铰支座的总反力为
=（1.81+1.35）kN=3.16kN（）
各柱柱顶最后剪力分别为
=（1.81-0.2923.16）kN=0.887kN（）
=（1.35-0.4163.16）kN=0.035kN（）
=（0-0.2923.16）kN =-0.923kN（）
=0.887+0.035-0.923 = 0
BC跨作用有屋面活荷载时排架柱的弯矩图和轴力图如图10所示。

　　　　（a）弯矩图（单位kN.m）　　　　　　　　

（b）轴力图（单位kN）
图10　　BC跨作用有屋面活荷载时排架柱的弯矩图和轴力图

4． 吊车竖向荷载作用下的内力分析（不考虑厂房整体空间工作）
（1） AB跨作用于A列柱，由AB跨和的偏心作用而在柱中引起的弯矩为
=644.780.35 kN.m=225.67 kN.m
=229.980.75kN.m=172.49kN.m
其计算简图如图11所示。

图11　　　AB跨作用于A列柱计算简图

各柱不动铰支座反力分别为：
A柱列：
，，2.070，1.187
==1.187225.67/13.1kN=-20.45kN（）
B柱列：
，，1.676
==1.676172.49/13.1 kN=22.07kN（）
假想排架柱顶下动铰支座的总反力为
+=（-20.45+22.07+0）kN=1.62kN（）
各柱柱顶最后剪力分别为
=（20.45-0.2921.62）kN=19.98kN（）
=（22.07-0.4161.62）kN=21.40kN（）
=（0-0.2921.62）kN = -0.47kN（）
=（19.98-21.40+0.47）kN= -0.95kN
AB跨作用在A柱时排架柱的弯矩图和轴力图如图12所示。

（a）弯矩图（单位kN.m）　 （b）轴力图（单位kN）

图12　　　AB跨作用在A柱时排架柱的弯矩图和轴力图

（2） AB跨作用在B列柱左侧
由AB跨和的偏心作用而在柱中引起的弯矩为
=206.040.35kN.m=72.11 kN.m
=584.140.75kN.m=438.11kN.m
其计算简图如图13所示。

图13　　　AB跨作用在B列柱左侧计算简图
各柱不动铰支座反力分别为：
A柱列：
，， 1.187
==1.18772.11 /13.1kN=6.53kN（）
B柱列：
，，1.320
==1.320 138.11/13 .1kN=44.15kN（）
假想排架柱顶下动铰支座的总反力为
+=（-6.53+44.15+0）kN=37.62kN（）
各柱柱顶最后剪力分别为

=（-6.53-0.29237.62）kN= -17.52kN（）
=（44.15-0.41637.62）kN=28.50kN（）
=（0-0.29237.62）kN = -10.99kN（）
AB跨作用在B柱时排架柱的弯矩图和轴力图如图14所示。

（a）弯矩图（单位kN.m）　　　　

　　　　（b）轴力图（单位kN）

图14　　　AB跨作用在B柱时排架柱的弯矩图和轴力图
（3）BC跨作用于B列柱右侧，由BC跨和的偏心作用而在柱中引起的弯矩为
=584.14 0.75 kN.m=438.11 kN.m
=206.040.35kN.m=72.11kN.m

其计算简图如图15所示。

图15 BC跨作用于B列柱右侧计算简图
各柱不动铰支座反力分别为：
C柱列：
，， 1.187
==1.18772.11/13.1kN=6.53kN（）
B柱列：
0.291，0.275，1.320
==1.320 438.11/13.1 kN=-44.15kN（）
假想排架柱顶下动铰支座的总反力为
+=（0+6.53-44.15）kN=-37.62kN（）
各柱柱顶最后剪力分别为
=（6.53+0.292 37.62）kN= 17.52kN（）
=（-44.15+0.41637.62）kN=-28.50kN（）
=（0+0.29237.62）kN = 10.99kN（）
BC跨作用在B柱右侧时排架柱的弯矩图和轴力图如图16所示。

（a）弯矩图（单位kN.m）　　　

　　　　　（b）轴力图（单位kN）

图16　　　BC跨作用在B柱右侧时排架柱的弯矩图和轴力图
(4) BC跨作用于C列柱，由BC跨和的偏心作用而在柱中引起的弯矩为
=206.04 0.75 kN.m=154.53kN.m
=584.140.35kN.m=204.45kN.m
其计算简图如图17所示。

图17 BC跨作用于C列柱计算简图
各柱不动铰支座反力分别为：
C柱列：
，， 1.187
==1.187204.45/13.1kN=18.53kN（）
B柱列：
0.291，0.275，1.320
==1.320154.53/13.1 kN= -15.57kN（）
假想排架柱顶下动铰支座的总反力为
+=（18.53-15.57+0）kN=2.96kN（）
各柱柱顶最后剪力分别为
=（0-0.2922.96）kN= -0.86kN（）
=（-15.57-0.4162.96）kN= -16.80kN（）
=（18.53-0.2922.96）kN = 17.67kN（）
=（17.67-0.86-16.80）kN= 0kN
BC跨作用有在C柱时排架柱的弯矩图和轴力图如图18所示。

（a）弯矩图（单位kN.m）　　　　

　　　　（b）轴力图（单位kN）
图18　　　BC跨作用有在C柱时排架柱的弯矩图和轴力图

5. 吊车水平荷载作用下的内力分析（不考虑厂房整体空间工作）
（1）当AB跨作用有吊车横向水平荷载时
计算简图如图19所示，=21.55kN

图19 AB跨作用有吊车横向水平荷载计算简图

各柱不动铰支座反力分别为：
A柱列：
0.110，0.275，a==2.4/3.6=0.67
=0.687
0.68721.55 kN=14.80 kN（）

B柱列：
0.291，0.275，a==2.4/3.6=0.67
=0.748
0.748 21.55 kN=16.12kN（）
假想排架柱顶不动铰支座的总反力为
=（14.80+16.12+0）kN=30.92kN（）
各柱柱顶最后剪力分别为
=（14.80-0.292 30.92）kN=5.77kN（）
=（16.12-0.41630.92）kN=3.26kN（）
=（0-0.29230.92）kN = -9.03kN（）
排架柱的弯矩图如图20所示。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（单位kN.m）　　　　　　　　
图20 AB跨作用有吊车横向水平荷载的弯矩图

（2）当BC跨作用有吊车横向水平荷载时，计算简图如图21所示，=21.55kN

图21 BC跨作用有吊车横向水平荷载的计算简图
各柱不动铰支座反力分别为：
C柱列：
0.110，0.275，a==2.4/3.6=0.67
=0.687
0.68721.55 kN=14.80 kN（）

B柱列：
0.291，0.275，a==2.4/3.6=0.67
=0.748
0.748 21.55 kN=16.12kN（）

假想排架柱顶不动铰支座的总反力为
=（14.80+16.12+0）kN=30.92kN（）

各柱柱顶最后剪力分别为
=（0-0.29230.92）kN = -9.03kN（） =（16.12-0.41630.92）kN=3.26kN（）
=（14.80-0.292 30.92）kN=5.77kN（）
排架柱的弯矩图如图22所示。

图22 BC跨作用有吊车横向水平荷载的弯矩图

6．风荷载作用下的内力分析
左来风时，计算简图如图23所示。

图23　　右来风时排架柱计算简图

各柱不动铰支座反力分别为：
A柱列：
0.110，0.275，
=0.375
=0.3753.90 13.1 kN=19.16kN（）

C柱列：
0.110，0.275，
=0.375
=0.3751.9513.1 kN=9.58kN（）
假想排架柱顶不动铰支座的总反力为
=（13.31+19.16+0+9.58）kN=42.05kN（）
各柱柱顶最后剪力分别为
=（19.16-0.292 42.05）kN= 6.88kN（）
=（0-0.41642.05）kN= -17.49kN（）

=（9.58-0.29242.05）kN = -2.70kN（）
左来风时排架柱的弯矩图如图24（a）所示，右来风时排架柱的弯矩图如图24（b）所示

（a）左来风 （b）右来风
图24 左来风时排架柱的弯矩图

五、内力组合
不考虑厂房整体空间工作，对B柱进行最不利内力组合，组合结果如表2所示，A柱和C柱内力组合及截面设计，可按同理进行。

表２　　两跨排架柱的内力组合表

柱号
截面
荷载内力
恒载
屋面活载
吊车在AB跨
吊车在BC跨
风载

AB跨
BC跨
Dmax在A柱
Dmin在A柱
Tmax向左或向右
Dmax在B柱
Dmin在B柱
Tmax向左或向右
左来风
右来风
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11

B柱
1_1
M
4.09
2.23
-1.78
-71.52
-119.0
-45.80
119.07
73.31
45.91
-49.75
49.96
N
885.48
88.20
70.56
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
MK
3.41
1.59
-1.27
-51.09
85
-32.71
85.05
52.36
32.79
-35.54
35.69
NK
737.9
63
50.4
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2_2
M
4.09
2.23
-1.78
100.97
319.11
-45.80
-319.04
1.20
45.91
-49.75
49.96
N
1029.12
88.20
70.56
229.98
584.14
0.00
584.14
206.04
0.00
0.00
0.00
MK
3.41
1.59
-1.27
72.12
227.94
-32.71
227.89
0.86
32.79
-35.54
35.69
NK
857.6
63
50.40
164.27
417.24
0.00
417.24
147.17
0.00
0.00
0.00
3_3
M
10.92
8.03
-6.47
-87.76
5.08
38.08
-4.83
194.65
-37.65
-181.05
181.81
N
1029.12
88.20
70.56
229.98
584.14
0.00
584.14
206.04
0.00
0.00
0.00
V
0.044
-0.045
-1.35
21.40
28.50
3.26
-28.50
-16.80
3.26
17.49
-17.49
MK
9.1
5.74
-4.62
62.69
3.63
27.2
-3.45
139.04
-26.89
-129.32
129.86
NK
857.6
63
50.40
164.27
417.24
0.00
417.24
147.17
0.00
0.00
0.00
VK
0.037
-0.032
-1.07
15.29
20.36
2.33
-20.36
-12
2.33
12.49
-12.49
内力组合
Mmax及相应N,V
_Mmax及相应N,V
Nmax相应的Mmax
Nmin及相应Mmax
组合项目
组合值
组合项目
组合值
组合项目
组合值
组合项目
组合值
1+0.9*(3+5+6+10*0.6)
-172.697
1+0.9*(2+0.9*7- 0.9*9+11*0.6)
92.335
1+0.9*(2+3+0.9*(7-9)+11*0.6)
92.407
1+0.9*(0.9*(7-9)+11*0.6)
90.328
948.984
964.86
1745.916
885.48
30.1364
66.4442
66.9392
65.0132
783.26
794.6
1447.37
737.9
1+0.9*(3+0.9*7+0.9*9+10*0.6)
-196.4489
1+0.9*(2+5-6+11*0.6)
361.4944
1+0.9*(2+3+0.80*(7+5)+0.9*9+10*0.6)
14.8675
1+0.9*10*0.6
-22.775
1460.6322
1634.226
2013.1656
1029.12
147.3038
258.6986
339.2639
-15.7816
1165.8212
1289.816
1560.4856
857.6
1+0.9*(3+0.80*(4+7)+0.9*9+10*0.6)
-189.8313
1+0.9*(2+0.80*(5+8)-0.9*9+11*0.6)
290.6265
1+0.9*(2+3+0.80*(5+7)+0.9*9+10*0.6)
-115.7595
1+0.9*10*0.6
-86.847
1678.7904
1677.4296
2013.1656
1029.12
5.8022
-3.6577
10.8737
9.4886
-44.0189
2