轨道交通某线首期工程基坑支护设计咨询报告.doc

轨道交通五号线首期工程（xx段）xx站基坑支护设计咨询报告
一、工程概况
拟建xx市轨道交通五号线轨道交通五号线xx站位于规划xx路、xx北街交叉口，xx站为地铁五号线与九号线换乘站。五号线车站起止里程为YDK27+628.3~YDK27+764.1，车站长度为135.8米，九号线车站起止里程为YAK28+841.5~YAK28+979.15，车站长度138.1米。本站主体结构基坑长度五号线134.2米，九号线136.5米，基坑宽度五号线标准段21.6米，九号线标准段17.4米，基坑深五号线约为23.01米，九号线约为15.86米。
原车站围护结构采用800mm厚连续墙加钢管内支撑方案（端头斜撑部分采用钢筋砼支撑）。连续墙标准段长度为6米，钢支撑间距3米左右一道，支撑由上而下共设五道（五号线部分）、三道（九号线部分），其中五号线第三道支撑及其端头部分第五道钢筋砼支撑采用换撑法处理。
该方案目前已进入准备施工阶段，上述基坑支护设计方案是否安全可行，是设计单位关心的问题，为解决此问题，受设计单位委托，xx司对此问题进行分析计算如下。
二、地质概况
本站地层岩性特征按照地层由新到老的顺序分层描述如下：

1、<1>人工填土：主要为第四系全新人工填筑的杂填土、少量素填土。标贯击数平均5.3击，平均层厚约2.31m。
2、<2-1A>淤泥：流塑状态，含少量有机质、局部见薄层粉细砂。标贯击数平均2.5击，平均层厚约3.97m。
<2-1B>淤泥质土：流塑状态，局部可塑，含少量有机质、局部见薄层粉细砂。标贯击数平均4.2击，平均层厚约2.31m。
<2-2>淤泥质砂：粉细砂为主，局部细中砂，松散~稍密状态，不均匀含淤泥5%~30%。标贯击数平均5.5击，平均层厚约4.15m。
<2-3>壳片中粗砂：饱和，松散~稍密状态，不均匀含淤泥10%~40%。标贯击数平均7.5击，平均层厚约3.14m。
<2-4>粉质粘土：呈可塑状态，标贯击数平均6.1击，平均层厚约1.96m。
3、<3-1>粉细砂：饱和，稍密~中密状态，标贯击数平均20.2击，平均层厚约2.36m。
<3-2>中粗砂：饱和，稍密~中密状态，标贯击数平均23.4击，平均层厚约1.98m。
4、<5-2>硬塑粉质粘土：硬塑状态，标贯击数平均20.8击，平均层厚约1.56m。
5、基岩：主要由含砾粗砂岩、局部为粗砂岩组成。

水文地质条件
本次勘察区内，未见河涌、水塘等，地表水系不发育。

勘察期间，场地内各钻孔均遇见地下水，主要为赋存于第四系砂层中的孔隙型潜水和基岩裂隙水。勘察时测得钻孔中孔隙潜水初见水位埋深为0.50~4.00m，初见水位标高为4.03~6.70m；测得钻孔中混合稳定水位埋深为0.80~3.50m，稳定水位标高为4.53m~6.65m。地下水位变化主要受气候的控制，每年4~9月份为雨季，大气降水丰沛，是地下水的补给期，其水位会明显上升，而10月~次年3月为地下水消耗期，地下水位随之下降；同时随珠江水系潮汐涨落，地下水位亦有起伏变化。
勘察场地地下水按赋存方式主要分为第四系松散层和全风化带中的孔隙潜水、强~中风化层基岩裂隙水及局部赋存于人工填土中的上层滞水。
三、咨询依据
1、《xx市轨道交通五号线工程茅岗站详细勘察阶段岩土工程勘察报告》；
2、xx市轨道交通五号线首期工程（滘口—文冲段）施工设计；
3、《xx地区建筑基坑支护技术规定》（GJB02-98）；
4、xx省标准《建筑基坑支护工程技术规程》（DBJ/T15-20-97）；
5、中华人民共和国行业标准《建筑基坑工程技术规范》（JGJ120-99）；
6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
7、中国工程建设标准化协会标准《土层锚杆设计与施工规范》（CECS22：90）；
8、xx省水利水电科学研究院的桩土共同作用软件。
四、设计参数的选取
1、本基坑设计的安全等级为一级，基坑侧壁的重要性系数取
γ0=1.1。
2、地面超载：q=20kPa。
3、地下水位设计高程，基坑外侧按各钻孔所提供的稳定水位选取，基坑内侧基坑开挖面以下1.0m。
4、采用水土分算。
5、土层参数选取：
原勘察报告土层参数取值见表1，根据我们以往经验的土层参数取值见表2，并以这两种不同土层参数取值进行计算比较。

表1 原勘察报告土层参数取值
土层号
土层名称
密度
（kN/m3）
摩擦角
（度）
内聚力
(kPa)
泊松比

变形模量
（kPa）
<1>
杂填土
18
15
22
0.3
10000
<2-1A>
淤泥
16.5
6
8
0.4
1000
<2-1B>
淤泥质土
17
12
10
0.35
5000
<2-2>
淤泥质粉细砂
18
6.5
6
0.35
10000
<2-3>
壳片中砂
18
7.5
0
0.3
20000
<3-1>
粉细砂
18.5
8
0
0.3
30000
<3-2>
中砂
18.5
28
0
0.3
50000
<5-2>
硬塑状残积土
18.5
20
25
0.3
35000
<6>
全风化含砾粗砂岩
18.5
25
22
0.3
60000
<7>
强风化含砾粗砂岩
19
28
100
0.2
120000

表2 根据我们以往经验的土层参数取值
土层号
土层名称
密度
（kN/m3）
摩擦角
（度）
内聚力
(kPa)
泊松比

变形模量
（kPa）
<1>
杂填土
18
10
10
0.3
10000
<2-1A>
淤泥
16.5
6
6
0.4
1000
<2-1B>
淤泥质土
17
12
10
0.35
5000
<2-2>
淤泥质粉细砂
18
20
8
0.35
10000
<2-3>
壳片中砂
18
26
0
0.3
20000
<3-1>
粉细砂
18.5
24
0
0.3
30000
<3-2>
中砂
18.5
28
0
0.3
50000
<5-2>
硬塑状残积土
18.5
20
30
0.3
40000
<6>
全风化含砾粗砂岩
18.5
22
50
0.3
60000
<7>
强风化含砾粗砂岩
19
28
100
0.2
120000

五、计算结果与分析
以五号线、九号线各剖面为区段对连续墙加内支撑方案进行安全性验算。连续墙厚800mm，基坑内侧配置纵筋Ⅲ级钢Φ32@100，基坑外侧配置纵筋Ⅲ级钢Φ32@110。
（一）、连续墙抗弯刚度计算
800厚连续墙砼强度等级为C30，抗弯刚度为：
连续墙：

（二）、支撑刚度计算
内支撑刚度按下式进行计算：

E——支撑的弹性模量；
A——支撑截面积；
L——支撑长度；
Ｂ——支撑间距。
如对于五号线标准段主体围护中，第一道Φ600X12钢管支撑的刚度计算：长L=21.6m、间距为3.0m的支撑，其刚度为：

＝140867kN/m.
其它支撑的刚度见表3所示。
表3 支撑刚度
3.1地铁五号线1-1剖面各支撑刚度
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
刚度（kN/m）
140867
186545
186545
186545
186545
140867
支撑名称
顶板
负一层楼板
负二层楼板
底板

刚度（kN/m）
1111111
555556
555556
1388889

3.2地铁五号线2-2剖面各支撑刚度
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土支撑
第三道钢管换撑
第五道钢管换撑
刚度（kN/m）
472209
472209
472209
472209
472209
230720
173871
支撑名称
顶板
负一层楼板
负二层楼板
底板

刚度（kN/m）
1204517
602258
960000
240000

3.3地铁五号线3-3剖面各支撑刚度
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土支撑
第三道钢管换撑
第五道钢管换撑
刚度（kN/m）
472209
472209
472209
472209
472209
230720
173871
支撑名称
顶板
负一层楼板
负二层楼板
底板

刚度（kN/m）
1316872
658436
960000
240000

3.4地铁九号线4-4剖面各支撑刚度
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
刚度（kN/m）
472209
472209
472209
支撑名称
顶板
负一层楼板
底板
刚度（kN/m）
3870968
1935484
4354839

3.5地铁九号线5-5剖面各支撑刚度
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
刚度（kN/m）
102242
135672
135672
支撑名称
顶板
负一层楼板
底板
刚度（kN/m）
1720430
860215
1935484

3.6地铁九号线6-6剖面各支撑刚度
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
刚度（kN/m）
174870
232046
232046
支撑名称
顶板
负一层楼板
底板
刚度（kN/m）
2758621
1379310
3103448

（三）、连续墙抵抗弯矩计算
连续墙厚800mm，基坑内侧配置纵筋Ⅲ级钢Φ32@100，连续墙基坑开挖侧的抵抗弯矩为：
kN·m
基坑外侧配置纵筋Ⅲ级钢Φ32@110，连续墙迎土侧的抵抗弯矩为：
kN·m

（四）、各剖面分析计算
现分别对原设计的六个剖面进行计算，各地质钻孔按原勘察报告土层参数取值计算结果如表4所示，根据我们以往经验的土层参数取值计算结果如表5所示，计算文件见附件1、附件2。

表4 地铁五号线、九号线按原报告土层参数取值计算结果
4.1 地铁五号线按原报告土层参数取值计算结果
计算孔
位置
计算剖面
连续墙纵向配筋（内侧）
连续墙纵向配筋（外侧）
开挖侧抵抗弯矩（kN·m）
迎土侧抵抗弯矩（kN·m）
开挖侧最大计算弯矩（kN·m）
迎土侧最大计算弯矩（kN·m）
最大位移（mm）
MEZ3-MGZ-07
左线
1-1
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1442.8
1472.9
23.6
MEZ3-MGZ-04
右线
1-1
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1149.8
1132.5
18.6
MEZ3-MGZ-10
右线
1-1
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1435.7
1324.7
22.3
MEZ3-MGZ-03
左线
2-2
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1341.9
962.3
17.7
MEZ3-MGZ-10
右线
3-3
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1234.7
1199.7
19.5

4.2 地铁九号线按原报告土层参数取值计算结果
计算孔
位置
计算剖面
连续墙纵向配筋(内侧)
连续墙纵向配筋（外侧）
开挖侧抵抗弯矩（kN·m）
迎土侧抵抗弯矩（kN·m）
开挖侧最大计算弯矩（kN·m）
迎土侧最大计算弯矩（kN·m）
最大位移（mm）
MEZ3-MGZ-22
右线
4-4
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1645.1
552.1
23.3
MEZ3-MGZ-18
左线
5-5
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1212.1
648.5
21
MEZ3-MGZ-17
左线
6-6
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1371.5
582.4
23.6

4.3 地铁五号线1-1剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-07孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
反力（kN/m）
240
751
1047
1013
874
412

4.4地铁五号线1-1剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-04孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
反力（kN/m）
265
736
881
1254
859
284

4.5地铁五号线1-1剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
反力（kN/m）
249
694
888
1375
698
263

4.6 地铁五号线2-2剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-03孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土支撑
第三道钢管换撑
第五道钢管换撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
φ600x16
φ600x12
反力（kN/m）
281
787
860
1192
1397
511
591

4.7 地铁五号线3-3剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土支撑
第三道钢管换撑
第五道钢管换撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
φ600x16
φ600x12
反力（kN/m）
438
875
1033
1532
1108
552
593

4.8 地铁九号线4-4剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-22孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
最大反力（kN/m）
467
1321
723

4.9 地铁九号线5-5剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-18孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
最大反力（kN/m）
499
987
550

4.10 地铁九号线6-6剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-17孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
最大反力（kN/m）
344
1185
849

表5 地铁五号线、九号线按以往经验土层参数取值计算结果

5.1 地铁五号线按以往经验土层参数取值计算结果
计算孔
位置
计算剖面
连续墙纵向配筋
连续墙纵向配筋
开挖侧抵抗弯矩（kN·m）
迎土侧抵抗弯矩（kN·m）
开挖侧最大计算弯矩（kN·m）
迎土侧最大计算弯矩（kN·m）
最大位移（mm）
MEZ3-MGZ-07
左线
1-1
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1409.8
1471.4
23.0
MEZ3-MGZ-04
右线
1-1
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
962.7
1063.8
15.2
MEZ3-MGZ-10
右线
1-1
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1141.7
1323.6
19.9
MEZ3-MGZ-03
左线
2-2
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1043.4
853.6
14.1
MEZ3-MGZ-10
右线
3-3
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1003.9
1037.8
17

5.2 地铁九号线按以往经验土层参数取值计算结果
计算孔
位置
计算剖面
连续墙纵向配筋(内侧)
连续墙纵向配筋（外侧）
开挖侧抵抗弯矩（kN·m）
迎土侧抵抗弯矩（kN·m）
开挖侧最大计算弯矩（kN·m）
迎土侧最大计算弯矩（kN·m）
最大位移（mm）
MEZ3-MGZ-22
右线
4-4
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1223
487.3
17.4
MEZ3-MGZ-18
左线
5-5
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
914.8
533.2
14.5
MEZ3-MGZ-17
左线
6-6
Φ32@100
Φ32@110
1911
1737
1624.8
744.8
25.4

5.3 地铁五号线1-1剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-07孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
最大反力（kN/m）
180
611
859
882
863
317

5.4 地铁五号线1-1剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-04孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
最大反力（kN/m）
194
557
642
1049
763
159

5.5 地铁五号线1-1剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
最大反力（kN/m）
187
541
698
1137
620
171

5.6 地铁五号线2-2剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-03孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土支撑
第三道钢管换撑
第五道钢管换撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
φ600x16
φ600x12
最大反力（kN/m）
275
645
696
1013
1228
445
525

5.7 地铁五号线3-3剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土支撑
第三道钢管换撑
第五道钢管换撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
φ600x16
φ600x12
最大反力（kN/m）
367
686
810
1325
966
433
524

5.8 地铁九号线4-4剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-22孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
最大反力（kN/m）
364
984
522

5.9 地铁九号线5-5剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-18孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
最大反力（kN/m）
411
723
471

5.10 地铁九号线6-6剖面各支撑反力（按MEZ3-MGZ-17孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
最大反力（kN/m）
262
1043
755

从计算结果表4、表5可知，基坑开挖侧最大计算弯矩为1645.1kN·m，小于连续墙开挖侧抵抗弯矩1911kN·m，基坑迎土侧最大计算弯矩为1472.9kN·m，小于连续墙迎土侧抵抗弯矩1737kN·m，最大位移约为25.4mm，从连续墙受力的角度来讲，连续墙安全。

（五）、内支撑受力分析计算
1、钢管支撑计算
以地铁九号线6-6剖面第二道钢支撑为例进行计算：
支撑所承受的土体反力 (水平向)最大：
kN

其中： ——每条撑处的支撑反力；
B——支护桩计算宽度；
L——支撑间距。
钢支撑的计算长度约为17.4m，i=206.6mm，则：
λ=l / i=17.4/0.2066=84.2
查得ψ= 0.689，支撑的最大应力为：
σ＝1.251.1N/(ψA)=1.251.1×3129×103/(0.689×29340)
＝212.8MPa [ σ ]＝205MPa
故地铁九号线6-6剖面第二道钢支撑采用φ600×16的钢管不安全。
2、混凝土支撑计算
以地铁五号线2-2剖面第三道混凝土支撑为例进行计算：
该支撑采用C30砼，截面800mm×800mm，支撑间距3.5m，计算长度 L＝ 18.7m，采用对称配筋。支撑梁所受的最大轴力为：

钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 φ：
L/b ＝23.4
φ ＝ 1 / [1 + 0.002 * (L/b - 8)] ＝ 0.678　
< 0，按构造配筋即可。
其它钢支撑及混凝土支撑均采用上述方法进行计算，具体计算结果见下表6、表7所示。
表6 地铁五号线、九号线按原报告土层参数取值计算结果

6.1 地铁五号线1-1剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-07孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
82.3
196.1
359.2 （支撑失稳）
264.5 （支撑失稳）
228.2 （支撑失稳）
128.2

6.2 地铁五号线1-1剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-04孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
90.9
192.2
302.2 （支撑失稳）
327.4 （支撑失稳）
224.3 （支撑失稳）
88.3

6.3 地铁五号线1-1剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
85.4
181.2
304.6 （支撑失稳）
359.0 （支撑失稳）
182.2
81.8

6.4 地铁五号线2-2剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-03孔计算结果）
支撑名称
第三道钢管
换撑
第五道钢管
换撑
支撑型号
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
165.8
165.8

6.5 地铁五号线3-3剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第三道钢管
换撑
第五道钢管
换撑
支撑型号
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
187.6
166.4

6.6 地铁五号线2-2剖面各混凝土支撑计算结果（按MEZ3-MGZ-03孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土
支撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
配筋情况
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋

6.7 地铁五号线3-3剖面各混凝土支撑计算结果（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土
支撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
配筋情况
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋

6.8 地铁九号线4-4剖面各混凝土支撑计算结果（按MEZ3-MGZ-22孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土
支撑
第二道混凝土
支撑
第三道混凝土支撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
配筋情况
构造配筋
构造配筋
构造配筋

6.9 地铁九号线5-5剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-18孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管
支撑
第二道钢管
支撑
第三道钢管
支撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
应力（MPa）
115.4
172.8
96.3

6.10 地铁九号线6-6剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-17孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管
支撑
第二道钢管
支撑
第三道钢管
支撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
应力（MPa）
92.4
233.2（支撑失稳）
173.2
表7 地铁五号线、九号线按以往经验土层参数取值计算结果
7.1 地铁五号线1-1剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-07孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
61.8
159.5
294.7 （支撑失稳）
230.3 （支撑失稳）
225.3 （支撑失稳）
98.6

7.2 地铁五号线1-1剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-04孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
66.6
145.4
220.2 （支撑失稳）
273.9 （支撑失稳）
199.2
49.5

7.3 地铁五号线1-1剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管支撑
第二道钢管支撑
第三道钢管支撑
第四道钢管支撑
第五道钢管支撑
第三道钢管换撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
64.2
141.2
239.5 （支撑失稳）
296.9 （支撑失稳）
161.9
53.2

7.4 地铁五号线2-2剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-03孔计算结果）
支撑名称
第三道钢管
换撑
第五道钢管
换撑
支撑型号
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
144.4
147.3

7.5 地铁五号线3-3剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第三道钢管
换撑
第五道钢管
换撑
支撑型号
φ600x16
φ600x12
应力（MPa）
147.2
147.0

7.6 地铁五号线2-2剖面各混凝土支撑计算结果（按MEZ3-MGZ-03孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土
支撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
配筋情况
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋

7.7 地铁五号线3-3剖面各混凝土支撑计算结果（按MEZ3-MGZ-10孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
第四道混凝土支撑
第五道混凝土
支撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
截面800x800
配筋情况
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋
构造配筋

7.8 地铁九号线4-4剖面各混凝土支撑计算结果（按MEZ3-MGZ-22孔计算结果）
支撑名称
第一道混凝土支撑
第二道混凝土支撑
第三道混凝土支撑
支撑型号
截面800x800
截面800x800
截面800x800
配筋情况
构造配筋
构造配筋
构造配筋

7.9 地铁九号线5-5剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-18孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管
支撑
第二道钢管
支撑
第三道钢管
支撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
应力（MPa）
95.1
126.6
82.5

7.10 地铁九号线6-6剖面各钢支撑自身应力计算结果（按MEZ3-MGZ-17孔计算结果）
支撑名称
第一道钢管
支撑
第二道钢管
支撑
第三道钢管
支撑
支撑型号
φ600x12
φ600x16
φ600x16
应力（MPa）
70.4
212.8（支撑失稳）
154.1

从计算结果来看，五号线1-1剖面中第三、四、五道钢管支撑及九号线6-6剖面中第二道钢管支撑不满足安全要求，需对该处支撑的
型号或间距进行适当调整。
（六）、围檩分析计算
1、连续墙顶冠梁
连续墙顶冠梁安全验算：冠梁采用C30砼，其截面为0.8m×1.0m：由计算结果可知，当按每米所传递的最水平荷载为q=467kN/m，所得连续墙顶冠梁的计算弯矩最大：

配筋12φ25，As=5891mm2，现配筋6φ25，As=2945mm2，不满足要求。
压顶梁所受剪力为：

梁砼抗剪：
＞754kN. 满足要求。
各剖面连续墙顶冠梁按上述计算（按两者土层参数不同取值计算结果大者计算），其结果如表8所示：

表8 各剖面连结墙顶冠梁复算结果
剖面
1-1剖面
2-2剖面
3-3剖面
4-4剖面
5-5剖面
6-6剖面
冠梁型号
截面800x1000
截面
800x1000
截面
800x1000
截面
800x1000
截面800x1000
截面
800x1000
配筋情况
双向6φ25
双向6φ25
双向6φ25
双向6φ25
双向6φ25
双向6φ25
冠梁所受的水平力
（kN/m）
265
281
438
467
499
344
支撑水平间距（m）
3
3.5
3.5
4
3
3
原冠梁抵抗弯矩（kN·m）
569
569
569
569
569
569
冠梁计算弯矩（kN·m）
313
452
704
980.7
589
406
配筋调整
不变
不变
9φ25
12φ25
8φ25
不变

2、腰梁计算
以6-6剖面为例：
按以往经验土层参数取值，由计算结果可知传递到第二道型钢腰梁上的最大作用力为1043 kN/m，支撑的最大水平间距为3m，故腰梁所承受的最大弯矩为：
M=1.250.105ql2=1.250.105×1043×32=1232kN·m
2根45a工字钢截面模量W=21432.9=2865.8cm3，则：
σ＝M/W=1232×103/2865.8＝430MPa>[ σ ]＝205MPa 不满足要求。
建议采用截面为0.8m×1.0m的腰梁，双向配筋8φ32，抵抗弯矩为1578kN·m。若按原地质勘探报告土层参数取值则传递到第二道
型钢腰梁上的最大作用力为1185 kN/m，此时腰梁需承受的最大弯矩为1400kN·m，混凝土腰梁仍满足要求。
传递到第三道型钢腰梁上的最大作用力为755 kN/m，支撑的最大