11层办公楼毕业设计计算书.doc

目 录
目 录 1
第1章 建筑设计 2
1.1 总体设计 2
1.2 平面设计 2
1.3 立面设计 2
1.4 剖面设计 2
1.5 交通防火设计 3
1.6 构造设计 3
1.7 楼、电梯的设置 3
1.8 交通与疏散 3
1.9 抗震分析 3
第2章 结构设计 4
2.1 设计题目： 4
2.2 建筑介绍： 4
2.3 建筑技术条件资料 4
2.4 框架结构承重方案的选择 5
2.5 梁板尺寸估算 6
2.6 柱截面尺寸估算 6
2.7 重力荷载计算 7
2.8 横向侧移刚度计算 11
2.9 横向水平地震作用下框架结构内力和侧移计算 15
2.10 横向风荷载作用下框架结构和侧移内力计算 26
2.11 竖向荷载作用下框架的内力计算 31
2.12 截面设计 54
2.13 板的配筋 62
2.14 桩基础设计 64
结 论 70
参考文献 71
致谢 72

第1章 建筑设计
1.1 总体设计
建筑物的设计即根据建筑物的功能，外墙材料，地理位置，周围环境等情况，综合考虑，达到美观的效果。将来建筑周围环境的地面铺装，花池，灯饰艺术品及植物搭配，都应统筹考虑，在借鉴西方现代环境布置的同时，亦考虑当地本身的地域及文化特点。为创造一个良好舒适的环境，在基地内布置适当的绿化。
1.2 平面设计
高层办公楼按平面形式可分为外廊式、内廊式、内外廊结合式、复廊式等。按体形分为塔式、板式、条式、墙式等。每种形式都有其优点，对于北方建筑宜采用内廊式、板式外形。综合以上因素，选择了最终的平面布置。其平面简单、柱网均匀、规则、结构比较合理。
（1） 功能分析：办公楼按使用功能分为办公室、会议室、辅助三部分，其中以办公室部分为主。标准层中，所有办公楼都分布于走廊两侧，采光通风良好，交通便利，电梯间设在中心位置。
（2） 根据设计任务书中建筑总面积及各房间使用面积的要求，初步确定每层房间及面积、形状、尺寸等，并确定与其他部分的关系。
（3） 根据功能分析进行平面组合设计。
1.3 立面设计
建筑外立面除墙面外，还有门窗、雨篷、檐口、勒脚、女儿墙、屋顶等，这些对象应分别加以考虑。与整个建筑的设计风格相一致，立面亦要求简洁。建筑物的裙房为2层，主体部分为10层。整个建筑的分隔线条很少，给人以距离感。整个建筑庄严、稳重、没有繁杂的线条，外墙的装饰材料选用的是金黄色粉刷，这使整幢建筑给人以华丽的美感。
1.4 剖面设计
（1） 根据任务书要求确定层数及各部分标高，如下：
层数：10层；首层：3.9m；标准层：3.3m；室内外高差：800mm；
（2） 确定空间形状，根据建筑物的使用功能要求，其剖面形状应采用矩形。
（3） 确定竖向组合方式。由于该建筑功能分区明确，各层房间数量与面积基本一致，因此采用上下空间一致的竖向组合方式即可。

1.5 交通防火设计
在高层建筑中，垂直交通以电梯为主，在本建筑中设置了四部电梯，其中一部是消防电梯兼作载客电梯，另三部为客运电梯；还设置了三部楼梯，消防电梯与一部楼梯共用一个前室。前室采用二级防火门。房间的拐角处有防火器材。每个楼层可作为一个防火分区。建筑材料也选择为非燃性和难燃性材料。
1.6 构造设计
本建筑采用现浇式框架结构，主体总长度为56.4m，10层；裙房高度为7.8m，所以在主体与裙房之间设沉降缝，沉降缝在从基础底面开始将房屋基础、墙体、楼板、房顶等构件竖向断开。缝宽度为180mm。外围护构件缝内要求填充保湿材料，同时要求根据缝的不同位置做好密封防水构造。
1.7 楼、电梯的设置
只做安全疏散用的楼梯采用封闭防烟楼梯，前室起到缓冲人流及隔断人与火区域的作用，楼梯考虑采用疏散时的人流密度大，采用三股人流，楼梯宽度梯段取1.50m，平台宽度为1.5m。为使防烟楼梯达到最佳排烟效果，将楼、电梯均通向屋顶，高度除1、2层外统一取3.3m。
1.8 交通与疏散
内部交通组织的目的是引导人们在最短的时间内找到自己要找的房间或部门，而不是在路上耽误过多的宝贵时间，以便提高人们的办事效率。本设计充分利用走廊的良好向导性，将各房间连接在一起，良好的导向性极大地方便了人们。 楼梯、 电梯等垂直交通工具，这些设施的合理布置对人员分流的作用十分明显。将平时主要使用的两部乘客电梯安排在主体中部主要入口的两侧，具有明显的导向性；消防电梯作为紧急情况下的救生及灭火用交通工具，设置在紧靠大厅的、耐火等级高的材料砌成的封闭空间，也有利于人员的及时疏散和救援人员第一时间到达出事现场。为于大厅一侧的楼梯设置为防烟楼梯，楼梯和一部消防电梯共用一个防烟前室。
1.9 抗震分析
本建筑7度近震，因而须遵循以下原则：
(1) 选择对建筑物有利的场地—中硬场地。
(2) 结构设置在性质相当的地基上，采用桩基。
(3) 建筑的平立面布置，规则对称，质量和刚度变化均匀。
(4) 综合考虑结构体系的实际刚度和强度部位。
(5) 结构构件避免脆性破坏，实现强柱弱梁、强剪弱弯、强节点、强锚固。
(6) 非结构构件应有可靠的连接和锚固。

第2章 结构设计
2.1 设计题目：
浩天办公楼设计
2.2 建筑介绍：
本建筑为高层办公楼。建设地点在绥化市某区。建筑面积约12880 m2，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用陶粒空心砌块，层数为10，1~2层层高为3.9m，2层至10层为3.3m，室内外地坪高差为0.8，本办公楼柱距为8.4m，局部采用7.2m。
2.3 建筑技术条件资料
1、气象条件：绥化地区基本风压0.50kn/m2，基本雪压0.55 kn/m2。
2、地质条件：见土层资料表
土层资料表
序号
岩土分类
土层深度(m)
厚度范围（m）
地基承载力fk(kpa)
1
2
3
4
杂填土
粘土
粉土
沙砾
0.0—2.0
2.0—4.0
4.0—10.0
10.0—
2.0
2.0
6.0

160
150
160
注：1）地下水位为地表以下2m。
2）表中给定土层由自然地平算起。
建筑地点：冰冻深度-2.0 m，建筑场地类别为二类场地土，设防烈度为7。

3、框架结构的计算简图如图2-1.

图2-1 柱网结构的布置简图

横向框架 纵向框架
图2-2 框架结构计算简图
如图2-1所示，基础选用桩基础,室外地坪至基础顶面的埋深为1.5m。框架结构计算简图2- 2所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至底板，3～10高即层柱高3.3m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=3.9+1.5=5.4m。
2.4 框架结构承重方案的选择
竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载直接作用在主梁上，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。

2.5 梁板尺寸估算
楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。多跨连续板的最小厚度不小于/40，其中为短向长度，因此楼板厚度需不小于3600/40=90mm，则楼板厚度取为120mm。
梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性的要求，截面高度按梁跨度的1/12～1/8估算，为了防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨与截面高度之比不宜小于4；截面宽度可按梁高的1/3～1/2估算，同时不宜小于柱宽的1/2，且不宜小于250mm。由此估算的梁截面尺寸见表2-1，表中给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级，其设计强度：3~6层为C35（=16.7N/mm, =1.57 N/mm, Ec=3.15×104）, 7~10层为C30(=14.3N/mm, =1.43 N/mm, Ec=3.00×104 )(底层为C40(=19.1 N/mm , =1.71 N/mm,Ec=3.25×104)。

表2-1 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级
层次
混凝土强度等级
横梁(b×h)
纵深
次梁
AB跨,FH跨
EF跨
1~2
C40
400×700
350×350
400×700
300×500
3~6
C35
350×700
300×350
350×700
300×500
7~10
C30
300×700
300×350
300×700
300×500
2.6 柱截面尺寸估算
根据要求抗震设防烈度7度，同时建筑高度H=39m﹥30m, 框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按下列公式估算：
≥ （2-1）

=· （2-2）
式中：N—柱组合的轴压比设计值
F—按简支状态计算的柱的负载面积
—折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可肯局实际荷载计算，也可近似取12~15kN/m
—考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱.取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2。
n—验算截面以上楼层层数
—柱截面面积

—混凝土轴心抗压强度设计值
—框架柱轴压比限值，对一级、二级和三级抗震等级分别取0.7，0.8和0.9。
该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值=0.8，各层的重力何在代表值近似取12kN/㎡，由结构平面布置图可知边柱、中柱的负载面积分别为8.4×4.2、8.4×5.6㎡。
底层柱荷载：
边柱 N=βa1b2qn=1.3×8.4×4.2×12×103×10=5503680N
中柱 N=βa1b1qn=1.25×8.4×5.6×12×103×10=7056000 N
由式（2-1）得第一层柱截面面积为
边柱 ≥5503680/（0.8×19.1）=360189mm
中柱 ≥7056000/（0.8×19.1）=461780 mm
根据上述计算结果并综合考虑其它因素，如果柱截面取为正方形，则边柱、中柱的截面高度均取700mm。
因此，本设计中的柱子截面尺寸取值如下

层数 截面尺寸 混凝土强度等级
1~2层 700×700 C40
3~6层 650×650 C35
7~10层 600×600 C30
2.7 重力荷载计算
2.7.1 屋面及楼面的永久荷载标准值
30厚细石混凝土保护层 22×0.03=0.66kN/m2
三毡四油防水层 0.40kN/m2
20厚1：3水泥沙浆找平层 20×0.02=0.40 kN/m2
150厚水泥蛭石保温兼找坡 5×0.15=0.75 kN/m2
120厚钢筋混凝土板 25×0.12=3.00kN/m2
V型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN/m2
合计 5.46 kN/m2
2.7.2 楼面（1～9层）
瓷砖地面（包括30厚水泥沙浆打底） 0.55 kN/ m2
120厚钢筋混凝土板 25×0.12= 3kN/ m2
V型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN/ m2
合计 3.80 kN/m2

2.7.3 屋面及楼面的活荷载标准值
屋面均布活荷载的标准值(上人) 2.0 kN/m2
楼面活荷载标准值 2.0 kN/m2
屋面雪荷载标准值 =1.0×0.5=0.50kN/㎡
—为屋面雪荷载分布系数 取=1.0
So—基本雪压(kN/㎡) 取基准期为50年的绥化市的基本雪压取0.50 kN/㎡
Sk—雪压荷载标准值(kN/㎡)
2.7.4 梁、柱、墙体、门窗重力荷载计算
2.7.4.1 梁柱
梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载，计算结果见下表2-2所示。

2.7.4.2 墙体
外墙为390mm厚陶粒砌块，外墙面10mm厚找平层，60mm厚保温板，水泥粉刷墙面20mm厚，内墙面10mm厚粉刷。选用轻质GRC保温板（3000mm×600mm×60mm）的自重0.14 kN/m2，则外墙单位墙面重力荷载为：0.39×6.0+0.36+0.17+17×0.1+ 17×0.1=6.27kN/m2；内墙为250厚水泥空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积墙面重力荷载为：9.6×0.25+17×0.02×2=3.12kN/m2　。
2.7.4.3 门窗
木门单位面积重力荷载为0.2kN/m2 ，铝合金门窗单位面积重力荷载取0.4 kN/m2。
底层门、窗、外墙、内墙重力荷载计算
外墙：2×(57.2+20.4)×4.7-3×(1.8×2.1)-2×(1.5×1.9)-20×(1.8×2.1)-2×(1.8×1.8)-2×(1.5×0.9)-(0.7×4.7)×24=548.66 m2
墙重：548.66×6.27=3440.098kN
内墙：（7.2×4+34×8.4）×3.9+3×3×3.9+4.2×3.9-22×0.9×2.1-6×1.5×2.1=1217.16 m2
墙重：1217.16×3.12=3797.539kN
门重：0.9×2.1×22+1.5×2.1×6+3×1.8×2.1+1.5×1.9×2=77.52 m2
77.52×0.2=15.504kN
窗重：1.8×1.8×2+1.8×2.1×20+1.5×0.9×2=84.78 m2
窗重：84.78×0.4=33.912kN
1层以上各层墙、门、窗重力计算从略，计算结果见表2-3。

表2-3 门窗重力荷栽
层次
1
2
3~6
7~10
11

外墙面积

548.660
447.420
368.340
380.220
274.200
外墙重 KN
3440.098
2805.323
2309.492
2383.979
1719.234

内墙面积

1217.160
1311.660
1099.980
1099.980
349.170
内墙重 KN
3797.539
4092.379
3431.938
3431.938
1089.410

门面积

77.520
64.260
64.260
64.260
28.350
门重 KN
15.504
12.852
12.852
12.852
5.670

窗面积

84.780
92.340
92.340
92.340
16.740
窗重 KN
33.912
36.936
36.936
36.936
6.696

表2-2 梁、柱重力荷栽标准值
层次
构件
b (m)
h (m)

γ( )

β

g( )

(m)

n

(KN)

∑ (KN)

1
边横粱
0.4
0.7
25
1.05
7.350
7.7
16
56.595
905.520
中横粱
0.35
0.35
25
1.05
3.216
2.1
8
6.753
54.023
次粱
0.3
0.5
25
1.05
3.938
8
14
31.500
441.000
纵粱
0.4
0.7
25
1.05
7.350
7.7
24
56.595
1549.380
柱
0.7
0.7
25
1.1
13.475
5.4
32
72.765
2328.480
2
边横粱
0.4
0.7
25
1.05
7.350
7.7
16
56.595
905.520
中横粱
0.35
0.35
25
1.05
3.216
2.1
8
6.753
54.023
次粱
0.3
0.5
25
1.05
3.938
8
14
31.500
441.000
纵粱
0.4
0.7
25
1.05
7.350
7.7
24
56.595
1549.380
柱
0.7
0.7
25
1.1
13.475
3.9
32
52.553
1681.680
3~6
边横粱
0.35
0.7
25
1.05
6.431
7.75
16
49.842
797.475
中横粱
0.3
0.35
25
1.05
2.756
2.15
8
5.926
47.408
次粱
0.3
0.5
25
1.05
3.938
8.05
14
31.697
443.756
纵粱
0.35
0.7
25
1.05
6.431
7.75
24
49.842
1364.711
柱
0.65
0.65
25
1.1
11.619
3.3
32
38.342
1226.940
7~10
边横粱
0.3
0.7
25
1.05
5.513
7.9
16
43.549
696.780
中横粱
0.3
0.35
25
1.05
2.756
2.3
8
6.339
50.715
次粱
0.3
0.5
25
1.05
3.938
8.1
14
31.894
446.513
纵粱
0.3
0.7
25
1.05
5.513
7.9
24
43.549
1192.905
柱
0.6
0.6
25
1.1
9.900
3.3
32
32.670
1045.440
注:1)β为考虑梁,柱的粉刷层重力荷载的增大系数,g表示单位长度构件重力荷载;n为构件数量。 2）梁长度取净长；柱长度取层高

2.7.5 重力荷载代表值
集中于各楼层标高处的重力荷载代表值计算如下，计算结果见图2-3。
=（包括构造柱）＋＋＋+0.5（即楼面的活荷载）G11=0.5X(524.16+131.04+1977.619+317.625+5.67+6.696)+212.177+765.371+1430.957=3889.91Kn其他各层重力荷载代表值计算过程同理，计算结构见图2-3
图2-3 各质点重力荷载代表值
2.8 横向侧移刚度计算
2.8.1 梁的线刚度
，其中为混凝土弹性模量,为梁的计算跨度,为梁截面的惯性矩（对现浇楼面可近似取为：中框架梁=2.0, 边框架=1.5,其中为矩形部分的截面惯性矩），计算过程见表2-4。柱的线刚度，其中为柱的截面惯性矩，为框架柱的计算高度,计算过程见表2-5。

表2-4 横梁线刚度ib计算表
类别
层次

Ec(N/ )

b (mm)
h (mm)

l (mm)
EcIo/l (N.mm)
1.5EcIo/l(N.mm)
2EcIo/l (N.mm)
边横梁
1~2
3.250E+04
400
700
1.143E+10
8400
4.424E+10
6.635E+10
8.847E+10
3~6
3.150E+04
350
700
1.000E+10
3.752E+10
5.627E+10
7.503E+10
7~10
3.000E+04
300
700
8.575E+09
3.063E+10
4.594E+10
6.125E+10
走道梁
1~2
3.250E+04
350
350
1.251E+09
2800
1.451E+10
2.177E+10
2.903E+10
3~6
3.150E+04
300
350
1.072E+09
1.206E+10
1.809E+10
2.412E+10
7~10
3.000E+04
300
350
1.072E+09
1.148E+10
1.723E+10
2.297E+10

表2-5 柱线刚度 ic计算表
层次
hc (mm)

Ec(N/ )

b (mm)
h (mm)

Ic ( )

EcIc/hc(N.mm)
1
5300
32500
700
700
2.001E+10
1.227E+11
2
3900
32500
700
700
2.001E+10
1.667E+11
3~6
3300
31500
650
650
1.488E+10
1.420E+11
7~10
3300
30000
600
600
1.080E+10
9.818E+10
表2-6 中框架柱侧移刚度D值(N/mm)
层次
边柱 8根
中柱 8根
∑Di

αc
Di1

αc
Di2
8~10
0.624
0.238
25723
0.858
0.300
32474
465574
7
0.694
0.258
27871
0.934
0.318
34436
498459
4~6
0.528
0.209
32700
0.698
0.259
40491
585526
3
0.576
0.224
34974
0.763
0.276
43204
625422
2
0.531
0.210
27582
0.705
0.261
34275
494859
1
0.721
0.449
23521
0.958
0.493
25832
394824
2.8.2 柱的侧移刚度
柱的侧移刚度D值按下式计算:
(2-2)
式中: 柱侧移刚度修正系数。
对于底层柱
= +0.5/+2.0 (2-3)
对于一般层柱
= /+2.0 (2-4)
根据梁柱线刚度比的不同,本设计中的柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等.柱的侧移刚度计算结果分别见表2-6、表2-7、表2-8。

以第2层B-4柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程。计算简图如2-4

图2-4 柱侧移刚度计算
=（3.903+8.847+2.903+8.847）÷(2×16.67)=0.705
=0.705÷(2+0.705)=0.261
D=0.261×12×16.67×÷=34275N/mm

表2-7 边框架柱侧移刚度D值(N/mm)
层次
C-1 C-13 M-1 M-13
E-1 E-13 F-1 F-13
∑Di

αc
Di1

αc
Di2
8~10
0.468
0.190
20511
0.643
0.243
26331
187371
7
0.521
0.207
22342
0.700
0.259
28060
201609
4~6
0.396
0.165
25877
0.524
0.208
32469
233382
3
0.432
0.178
27783
0.572
0.222
34805
250354
2
0.398
0.166
21831
0.529
0.209
27497
197314
1
0.541
0.410
21471
0.718
0.448
23491
179847
表2-8 楼,电梯间框架柱侧移刚度D值(N/mm)
层次

F-3 F-5 F-8 F-11

M-3 M-5 M-8 M-11
∑Di

αc
Di1

αc
Di2
8~10
0.546
0.214
23197
0.312
0.135
14597
151175
7
0.587
0.227
24542
0.347
0.148
15996
162153
4~6
0.434
0.178
27902
0.264
0.117
18258
184639
3
0.475
0.192
30030
0.288
0.126
19687
198869
2
0.439
0.180
23696
0.265
0.117
15406
156409
1
0.479
0.395
20697
0.361
0.365
19108
159220
将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑。见表2-9
表2-9 横向框架层间侧移刚度(N/mm)
层次
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
∑Di
733891
848581
1074646
1003547
1003547
1003547
862221
804120
804120
804120

由上表可见， =733891/848581=0.86>0.7,故该框架为规则框架
纵向框架侧移刚度计算方法与横向框架相同，柱在纵向的侧移刚度除与柱沿纵向的截面特性有关，还与纵向梁的线刚度有关。纵向框架侧移刚度一定满足要求，计算过程省略。纵梁线刚度ib计算结果见表2-10。纵向柱线刚度与横向柱线刚度相同，见表2-5
纵向框架柱亦可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱等，其侧移刚度值分别见表2-11和表2-12、纵向框架各层间侧移刚度值见表2-13
由表2-13可见
=663416/888328=0.75>0.7,故该框架为规则框架
2.9 横向水平地震作用下框架结构内力和侧移计算
2.9.1 横向自振周期计算
对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构,其基本自振周期(s)可按下式计算:
(2-5)
式中:计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移(m),即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移；
结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数,框架结构取0.6~0.7。
对于屋面带突出屋顶间的房屋，应取主体结构顶点的位移。突出间对主体结构顶点位移的影响，可按顶点位移相等的原则，将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层, 即按公式将G11折算到主体结构的顶层。屋面突出屋顶间的重力荷载可按下式计算：

=3889.91×（1+3.3×3/2×35.7）=4429.27 kN
式中：H为主体结构计算高度。
对框架结构，式（2-5）中的可按下式计算：
= （2-6）
（2-7）

（2-8）
式中：－集中在k层楼面处的重力荷载代表值；
－把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第i 层的层间剪力；
－第i层的层间侧移刚度；
－分别为第i、k层的层间侧移；
－对于屋面带突出屋顶间的房屋应取主体结构顶点的位移，突出间对主体结构顶点位移的影响可按顶点位移相等的原则，将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层；
s同层内框架柱的总数。

表2-10 纵梁线刚度ib计算表
类别
层次

Ec(N/ )

b (mm)
h (mm)

( )

l (mm)
EcIo/l (N.mm)
1.5EcIo/l(N.mm)
2EcIo/l (N.mm)
①-③ 　　11-13
1~2
3.250E+04
400
700
1.143E+10
7200
5.161E+10
7.741E+10
1.032E+11
3~6
3.150E+04
350
700
1.000E+10
7200
4.377E+10
6.565E+10
8.754E+10
7~10
3.000E+04
300
700
8.575E+09
7200
3.573E+10
5.359E+10
7.146E+10
③-11
1~2
3.250E+04
400
700
1.143E+10
8400
4.424E+10
6.635E+10
8.847E+10
3~6
3.150E+04
350
700
1.000E+10
8400
3.752E+10
5.627E+10
7.503E+10
7~10
3.000E+04
300
700
8.575E+09
8400
3.063E+10
4.594E+10
6.125E+10
表2-11 纵向中框架(E F列)边柱侧移刚度D值(N/mm)
层次
E-1 E-13
F-1 F-13
∑Di

αc
Di1

αc
Di2
8~10
0.728
0.267
28866
0.546
0.214
23197
104127
7
0.810
0.288
31178
0.607
0.233
25199
112754
4~6
0.616
0.236
36866
0.462
0.188
29380
132492
3
0.672
0.251
39338
0.504
0.201
31482
141640
2
0.619
0.236
31093
0.464
0.188
24784
111754
1
0.841
0.472
24743
0.631
0.430
22531
94548
层次
中柱 (5根)
F-5 F-10
F-8
F-3 F-11
E-3 E-11
∑Di

αc
Di1

αc
Di2

αc
Di3

αc
Di4

αc
Di5
8~10
1.248
0.384
41564
1.092
0.353
38203
0.936
0.319
34485
1.170
0.369
39925
1.352
0.403
43631
485821
7
1.388
0.410
44324
1.215
0.378
40877
1.041
0.342
37036
1.301
0.394
42646
1.504
0.429
46433
518567
4~6
1.057
0.346
54095
0.925
0.316
49471
0.793
0.284
44409
0.991
0.331
51834
1.145
0.364
56962
631415

续表2-11
3
1.151
0.365
57170
1.008
0.335
52417
0.864
0.302
47188
1.080
0.351
54849
1.247
0.384
60104
667775.8
2
1.061
0.347
45603
0.929
0.317
41710
0.796
0.285
37448
0.995
0.332
43700
1.150
0.365
48016
532314.8
1
1.442
0.564
29574
1.262
0.540
28311
1.082
0.513
26901
1.352
0.553
28959
1.562
0.579
30344
349998.5

表2-12 纵向边框架(C M列)边柱侧移刚度D值(N/mm)
层次
C-1 C-13
M-1 M-13
∑Di

αc
Di1

αc
Di2
8~10
0.546
0.214
23197
0.364
0.154
16655
79704
7
0.607
0.233
25199
0.405
0.168
18213
86824
4~6
0.462
0.188
29380
0.308
0.134
20894
100549
3
0.504
0.201
31482
0.3