钢结构交错桁架体系综合教学楼设计方案.doc

第一章 工程概况1.1 建筑设计概况与主要技术经济指标1.1.1 气象条件 （1）温度：最热月平均30.3，最冷月平均3.7；（2）室外计算温度：夏季极端最高40.1，冬季极端最低-9.5；（3）相对湿度：最热月平均73%；（4）主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压0.35KN/ m2；（5）雨雪条件：年降雨量1450 mm，日最大降雨水强度192 mm /日；暴雨降水强度3.31 mm /s，100mm2；基本雪压0.35KN/ m2。1.1.2 工程地质条件拟建场地各地层由上往下依次为：（1）人工填土，厚度1.32.1m，不宜作为持力层；（2）新冲击粘土，厚度0.41.2m，不宜作为持力层；（3）冲击粉质粘土，厚度4.55.6m，是较好持力层，承载力标准值270KPa；（4）残积粉质粘土，厚度1m,是良好的持力层和下卧层，承载力标准值300KN；（5）强风化泥质粉沙岩（未钻透），是理想的持力层，承载力标准值350KPa；（6）地下水位：地表以下2米内无侵蚀性，稳定地下水位埋深为2.32.8m之间；（7）抗震设防烈度按6度考虑，设计基本地震加速度值为0.05g，场地土属于中硬土，二类场地，建筑物类为二类。1.1.3 建筑主要经济技术指标根据要求及地形状况，本建筑设计为钢结构（交错桁架结构体系）综合教学楼，建筑面积为5321.6平方米，占地面积为1264.32平方米；建筑总长度为63.8米，每栋宽为16.200米；层数为5层（层高3.9m）。1.2 建筑内容1.2.1平面功能分析本建筑中间设内廊式，轴线宽2.4m，满足学生的通行及疏散要求.教学楼底层设有一个主入口（宽9m，详见首层平面施工图）通往门厅，主入口台阶伸入建筑3.76m(包括平台宽)，宽11.72m.教学楼每层均有两个楼梯：楼梯间各宽4.5m,3.9m,各有单独入口，而且均直通屋面；楼梯平台宽主楼梯2.26m，附楼梯1.85m。1.2.2 教室布置为满足教室的不同功能要求，采用功能分区布置，教师办公室主要集中在二楼，功能教室和普通教室分设东西两个方向，每层均设教师休息室和饮水处，均有学生卫生间和教师卫生间，教学用房均满足通风采光的要求。1.3 安全设施疏散要求方面：最远端房间门距楼梯距离为16m；两个楼梯梯段至少可并列通过三个人，合乎要求。防火要求方面：所有钢构件均刷防火涂料。第二章 结构设计说明2.1 设计资料（1）结构形式： 该工程采用钢结构交错桁架体系，属于丙类建筑，结构作用系数为1.0。 （2）本工程结构安全等级为二级，场地土属于干硬土，场地类别为二类，地震设防烈度为按6度设计， （3）建筑物耐火年限为50年。（4）本设计遵循下列规范： 建筑结构荷载规范 GB50009-2001钢结构设计规范 GB50017-2003建筑地基基础设计规范 GB50007-2002混凝土结构设计规范 GB50010-2002建筑结构制图标准 GB/T50105-2001建筑地震设计规范 GB50011-2001钢结构工程施工质量及验收规范 GB50205-2001冷弯薄壁钢结构技术规范 GB50018-20012.2 材料选用钢梁、钢柱及板件采用Q345钢，支撑、锚栓，等采用Q345钢，钢材质量标准符合GB700-88碳素结构钢技术条件。焊条采用碳钢焊条（GB/T5117-95）中的E43-XX系列焊条。紧固件：螺栓连接的规格和技术条件符合设计要求和现行国家标准普通螺栓：采用碳素结构钢（GB700-88）中的Q345钢制成，符合六角头螺栓-C级（GB5780-86）杆件表面红丹防锈漆两遍，钢结构在使用过程中应定期进行油漆维护。2.3结构选型主体结构选型：本设计主体采用钢结构交错桁架体系，部分为钢框架。详见结构施工图。其他结构选型：屋面结构：采用120mm现浇钢筋混凝土板承重，屋面板按上人屋面的使用荷载选用。楼层结构：所有楼面均采用现浇钢筋混凝土板承重。楼梯结构：采用现浇钢筋混凝土板式楼梯天沟：现浇内天沟基础：采用独立基础2.4 加工制作钢架制作安装及验收应符合钢结构施工质量验收规范（GB50205-2001）凡图中没有注明的连接采用角焊缝，且一律焊满。构件主材的拼接焊缝应符合二级质量标准，其余按三级焊缝质量标准。2.5 未尽事宜严格按照国家相应规范进行设计施工第三章 荷载计算3.1计算桁架的选取根据结构布置图，选取轴的一榀桁架交错钢桁架来进行计算，则如图3.1所示： 图3.1 轴交错桁架GHJ-1计算简图3.2荷载计算单元的确定楼板按单向板传递荷载，荷载计算单元如上图活载计算：由于交错钢桁架结构体系，整体刚度较大，在考虑最不利内力活载的分层布置时，可以对其忽略，只考虑活载全部满跨时的结构布置，同时在考虑最不利内力组合是活载的折减系数也不进行折减，这样得到的结构与原本基本相近，并且可能会增大结构的可靠度，增加安全蓄备。屋面板传荷载：根据长宽比大于3的要求，板传至桁架上的荷载以单向板来计算。 在理论上交错桁架结构作为静定结构，铰接刚架来处理。 3.3 设计条件3.3.1屋面荷载标准值计算恒载：结构层：大型屋面板 25KN/m30.12m=3KN/m2 抹灰层：12厚石灰砂浆 0.24 KN/m2 40厚C30UEA补偿收缩混凝土防水层，表面压光混凝土内配4钢筋双向中距15010厚黄沙隔离层20厚1：2.5水泥砂浆找平层20厚（最薄处）1：8水泥珍珠岩找2%坡 2.34 KN/m2 屋面恒载总计：=5.58 KN/m2女儿墙墙体自重：（做法：墙高1100mm，100mm的混凝土压顶）(1. 5KN/m21.1m+25KN/m30.1m0.2m) =2.15 KN/m2活载：屋面雪荷载：Sk=0.35KN/m24.5m=1.58KN/m2上人屋面活荷载：1.5KN/m24.5m=6.75KN/m2由于活荷载与雪荷载不同时考虑，则取两者较大值，所以取屋面活荷载为6.75KN/m2。3.3.2 各层楼面荷载标准值计算（走廊楼面）恒载：结构层：120mm现浇混凝土楼板 25KN/m30.12m=3 KN/m2吊顶：总高度63mm轻钢龙骨埃特平板 0.14KN/m220厚花岗石板板铺实拍平，水泥浆擦缝走廊花刚石楼面 30厚1：4干硬性水泥砂浆，面上撒素水泥 素水泥浆结合层一道 1.16 KN/m2走廊楼面恒载总计：=4.3KN/m23.3.3 各层楼面荷载标准值计算（教师办公室）恒载：结构层：120mm现浇混凝土楼板 25KN/m30.12m=3 KN/m2吊顶：总高度66mm轻钢龙骨低面石膏板 0.14KN/m2 8-10厚地砖铺平拍平，水泥浆擦缝陶瓷地砖楼面 25厚1：4干硬性水泥砂浆面上撒素水泥 素水泥浆结合层一遍 0.7KN/m2 教师办公室楼面恒载总计：=3.84KN/m23.3.4 各层楼面荷载标准值计算（普通教室）恒载：结构层：120mm现浇混凝土楼板 25KN/m30.12m=3 KN/m2抹灰层：12厚石灰浆 0.24KN/m2 水泥浆擦缝大理石楼面 20厚大理石板铺实拍平，水泥浆擦缝 30厚1：4干硬性水泥砂浆，面上撒素水泥 素水泥浆结合层一遍 1.16 KN/m2 普通教室楼面恒载总计：=4.4KN/m23.3.5 外纵墙自重标准层：纵墙 1.5KN/m23.9m=5.85KN/m合计：5.85KN/m底层：纵墙 1.5KN/m24.65m=6.98KN/m 合计：6.98KN/m3.3.6 内隔墙自重 1.2KN/m23.9m=4.68KN/m 合计：4.68KN/m3.3.7活载：教室活荷载： 2.0KN/m24.5m=9.0KN/m走廊活荷载： 2.5KN/m24.5m=11.25KN/m3.3.8 风荷载根据气象资料，主导风向为西北风或东南风，基本风压0.35KN/m2。根据建筑结构荷载规范 GB50009-2001，本建筑所处地段为长沙市市区，故地面粗糙为C类，本建筑体形为U型平面。3.3.9 地震荷载由于长沙市属于6度抗震设防区，建筑结构为5层，可以不考虑地震荷载组合，考虑抗震构造设计。3.4 导荷载计算3.4.1 桁架受荷总图如图3.2。 图3.2 桁架受荷总图3.4.2 屋面板传荷载恒荷载是均匀分布在屋面和各层楼面上，所以各层均布荷载导成各节点集中荷载如下：恒载 QWA=5.58 KN/m24.5m1.15m+2.15 KN/m4.5m=38.55KNQW1=5.58 KN/m24.5m2.3m=57.75KNQW2=5.58 KN/m24.5m2.3m=57.75KNQW3=5.58 KN/m24.5m（1.15m+1.2m）=59KN活载 qWA=1.5 KN/m4.5m1.15m=7.76KNqW1=1.5 KN/m4.5m2.3m=15.53KNqW2=1.5 KN/m4.5m2.3m=15.53KNqW3=1.5 KN/m4.5m2.35m=15.86KN3.4.3 五层楼面板传荷载恒载 QbA1=4.4KN/m24.5m1.15m+5.85 KN/m4.5m=49.10KNQb1=4.4 KN/m24.5m2.3m=45.54KNQb2=4.4KN/m24.5m2.3m=45.54KNQb3=4.4 KN/m24.5m1.15m+4.3 KN/m24.5m1.2m=46KN活载 qbA1=2.0KN/m24.5m1.15m=10.35KNqb1=2.0KN/m24.5m2.3m=20.7KNqb2=2.0KN/m24.5m2.3m=20.7KNqb3=2.0KN/m24.5m1.15m+2.5 KN/m24.5m1.2m =24KN3.4.4 四层楼面荷载传递恒载 QbA2=4.4KN/m24.5m1.15m+5.85 KN/m4.5m+4.68 KN/m1.15 m=54.47KNQ，b1=4.4KN/m24.5m2.3m+4.68 KN/m2.3m=56.3KNQ，b2=4.4KN/m24.5m2.3m+4.68 KN/m2.3m=56.3KNQ，b3=4.4KN/m24.5m1.15m+4.3 KN/m24.5m1.2m+4.68 KN/m（1.15m+1.2m）=57KN活载 qbA2=2.0KN/m24.5m1.15m=10.35KNq，b1=2.0KN/m24.5m2.3m=20.7KNq，b2=2.0KN/m24.5m2.3m=20.7KNq，b2=2.0KN/m24.5m1.2m+2.5KN/m24.5m1.2m =24KN3.4.5 三层楼面荷载传递恒载 QbA3=4.4KN/m24.5m1.15m+5.85 KN/m4.5m=49.10KNQ，b1=4.4 KN/m24.5m2.3m=45.54KNQ，b2=4.4KN/m24.5m2.3m=45.54KNQ，b3=4.4 KN/m24.5m1.15m+4.3 KN/m24.5m1.2m=46KN活载 qbA3=2.0KN/m24.5m1.15m=10.35KNq，b1=2.0KN/m24.5m2.3m=20.7KNq，b2=2.0KN/m24.5m2.3m=20.7KN q，b2=2.0KN/m24.5m1.15m+2.5KN/m24.5m1.2m =24KN3.4.6 二层楼面荷载传递恒载 QbA4=3.84KN/m24.5m1.15m+5.85 KN/m4.5m+4.6KN/m1.15m=51.58KNQ，b1=3.84 KN/m24.5m2.3m+4.68 KN/m22.3m=50.51KNQ，b2=3.84 KN/m24.5m2.3m+4.68 KN/m22.3m=50.51KNQ，b3=3.84 KN/m24.5m1.15m+4.3KN/m24.5m1.2m+4.68 KN/m2.35m=54.09KN活载 qbA4=2.0KN/m24.5m1.15m=10.35KNq，b1=2.0KN/m24.5m2.3m=20.7KNq，b2=2.0KN/m24.5m2.3m=20.7KNq，b2=2.0KN/m24.5m1.15m+2.5KN/m24.5m1.2m =24KN3.4.7 风荷载（假定风是从左往右吹）作用在屋面和楼面桁架节点处的集中风荷载标准值：k=zszo（i+j）/2已知基本风压Wo=0.35 kN/m2z风压高度变化系数，因建设地点位于密集建筑群的城市市区，所以地面粗糙度为C类z=1s根据建筑物的体形查得s=1.3取迎风面宽度9m根据建筑物体型查得：s=0.5+0.8=1.3集中风荷载标准值离地高度ZzzsWoijk20.25 m0.841 1.30.353.92.410.8416.35 m0.7511.30.353.93.911.9812.45 m0.7411.30.353.93.911.828.55 m0.7411.30.353.93.911.824.65 m0.7411.30.354.653.912.95注：表中W0单位为KN/m2， i、j的单位为m，k的单位为KN第四章 内力计算4.1 计算假定 参考交错桁架结构体系设计要点（1）为了将交错桁架分解进行计算，假定空腹节间的上下弦杆在中间的剪力相等；（2）进行交错桁架侧向力计算时，假定层间剪力在本层的桁架中按刚度比例进行分配。（3）杆件均相交与一点，假定桁架竖杆和斜杆两端铰接，上弦杆和下弦杆都是连续梁，仅在与柱连接处为铰接。因为空腹桁架在走廊处不允许设置斜杆，因此桁架弦杆不能设为轴力杆模型，否则，桁架就不稳定。为了便于手算，通常习惯将均布荷载转换为作用在每一节点的集中荷载。后面会看到，在施加侧向荷载时，手算中包含有弦杆的剪力。弦杆承受弯矩和剪力，而竖杆和斜杆则不承受弯矩和剪力，因为它们是二力杆。所以在竖向荷载作用下弦杆会受剪力和弯矩的作用，但由于剪力很小，故在竖向荷载作用下假定桁架除了最中间弦杆之外，其他均只受轴力作用，中间弦杆取轴力的最大值。侧向荷载：先取桁架整体，求出支座反力，然后由支座两边向中间按节点法依次算出各杆件内力。4.2 计算简图和杆件编号图（仅内力计算用） 如图4.1图4.1 竖向荷载作用下桁架GHJ-1的分析（单位力p=1）4.3 杆件内力计算4.3.1 竖向荷载作用下三层、五层桁架内力计算参考Hibbeler（1998）、Hsieh（1998）、其他静力学教科书来求解桁架。单位节点集中荷载作用下，三层、五层桁架杆件内力计算，按计算假定进行计算。由于楼面荷载不同，故分为单位荷载作用在上下弦、上弦和下弦，计算时用节点法，截面法，先求出单位节点荷载作用下的杆件内力系数，然后乘以实际的节点荷载。上图表示在上部和下部节点处作用上叙单位力的集中荷载。其支承反力为：R1=0.5+2+1.02+0.55+1.1+1.1+1.12=7.39下面的图4.2表示竖向荷载每一个节点的计算过程。这里，计算不考虑弦杆的剪力因为假定它们为零。图4.2 竖向和载（单位力p=1）4.3.2 侧向荷载 侧向荷载分配到每一榀桁架是基于桁架的相对刚度和它在平面图上的位置由横隔板实现的，一旦由侧向荷载算出杆件的力就将它与重力荷载合并起来的到整体的设计荷载。 由单位力P=1的设计剪力产生的杆件内力。如图4.3图4.3 侧向荷载作用下桁架GHJ-1（三层）的分析（单位力p=1）侧向荷载R=（123900）/16200=0.48在空腹桁架节间隔板中弦杆跨中的弯矩和轴力两者都为0，因为几何图形是反对称的，设桁架的一半为自由体，假定空腹桁架隔板上、下弦杆的剪力相同，可计算其剪力为： V=1/2（13.9）/8.1=0.24在节点U4弦杆端弯矩等于剪力乘上隔板长的一半： M=0.242.4/2=0.29该弯矩也可以应用于空腹桁架隔板的相邻弦杆，假定弦杆的另一端弯矩为0，则可算出杆件内的剪力为： V=（0.29+0）/3.9=0.07还可进一步假定其余隔板中的弦杆弯矩全为0，这样在这些板中的弦杆的剪力也为0，就可以取节点用力的平衡原理可以计算杆件内力如图4.4：图4.4 侧向荷载（单为力p=1）单位竖向荷载作用下三层、五层的桁架杆件内力如图4.5图4.5 竖向荷载作用下桁架GHJ-1的杆件受力图（单位力p=1）单位侧向荷载作用下三层、五层的桁架杆件内力如图4.6图4.6 侧向荷载作用下桁架GHJ-1的杆件受力图（单位力p=1）4.3.3 三层标准层荷载设计值 恒载+活载： QA1=1.2QbA2+1.4qbA2=1.254.47KN+1.410.35KN=79.9KNQ，1=1.2Q，b1+1.4q，b1=1.256.3KN+1.420.7KN=90.54KNQ，2=1.2Q，b2+1.4q，b2=1.256.3KN+1.420.7KN=90.54KNQ，3=1.2Q，b3+1.4q，b3=1.257KN+1.423.85KN=101.79KN 风载： Vi=（10.84 KN+11.98 KN+11.82 KN）1.4=48.5 KNP=Vi/2=48.5KN/2=24.25KN 4.3.4 五层荷载设计值 恒载+活载：QA=1.2QWA+1.4qWA=1.238.55KN+1.47.76KN=57.12KNQ1=1.2QW1+1.4qW1=1.257.75KN+1.415.53KN=91.04KNQ2=1.2QW2+1.4qW2=1.257.75KN+1.415.53KN=91.04KNQ3=1.2QW3+1.4qW3=1.259KN+1.415.86KN=93KN 风载： Vi=10.84 KN1.4=15.18KNP=Vi/2=15.18KN/2=7.59KN根据单位荷载作用下的杆件内力乘以实际荷载并进行组合得出三层、五层的杆件实际内力，组合形式1：1.2恒载+1.4活载+1.4风载。见表2桁架杆件计算内力名称杆件编号p=1三层的荷载作用(Q，1)五层的荷载作用(Q1)竖向荷载侧向荷载竖向荷载侧向荷载组合竖向荷载侧向荷载组合上弦AB-3.74-0.65-338.62-15.76-354.38-340.49-4.93-345.42BC-6.24-0.37-564.97-8.97-573.94-568.09-2.81-570.9CD-7.50-679.050-679.05-682.80-682.8DE-7.50-679.050-679.05-682.80-682.8下弦Ab01024.2524.2507.597.59Bc3.740.65338.6215.76354.38340.494.93345.42Cd6.240.37564.978.97573.94568.092.81570.9De7.50679.050679.05682.80682.8斜腹杆Ab7.36-0.56666.37-13.58652.79670.05-4.25665.8Bc4.92-0.56445.46-13.58431.88447.92-4.25443.67Cd2.48-0.72224.54-17.46207.08225.78-5.46220.32竖腹杆Aa-6.840.48-619.2911.64-607.65-622.713.64-619.07Bb-5.240.48-474.4311.64-462.79-477.053.64-473.41Cc-3.140.55-284.313.34-270.96-285.874.17-281.7Dd-1.020.31-92.357.52-84.83-92.862.35-90.51注：三、五层在荷载作用下桁架杆件内力的单位为KN4.3.5 三层标准层荷载设计值 恒载+活载： QA1=1.0QbA2+1.4qbA2=1.054.47KN+1.410.35KN=68.96KNQ，1=1.0Q，b1+1.4q，b1=1.056.3KN+1.420.7KN=85.28KNQ，2=1.0Q，b2+1.4q，b2=1.056.3KN+1.420.7KN=85.28KNQ，3=1.0Q，b3+1.4q，b3=1.057KN+1.423.85KN=90.39KN 4.3.6 五层荷载设计值 恒载+活载：QA=1.0QWA+1.4qWA=1.038.55KN+1.47.76KN=49.4KNQ1=1.0QW1+1.4qW1=1.057.75KN+1.415.53KN=79.49KNQ2=1.0QW2+1.4qW2=1.057.75KN+1.415.53KN=79.49KNQ3=1.0QW3+1.4qW3=1.059KN+1.415.86KN=81.20KN根据单位荷载作用下的杆件内力乘以实际荷载并进行组合得出三层、五层的杆件实际内力，组合形式2：1.0恒载+1.4活载。见表3桁架杆件计算内力名称杆件编号p=1三层的荷载作用(Q，1)五层的荷载作用(Q1)竖向荷载侧向荷载竖向荷载侧向荷载组合竖向荷载侧向荷载组合上弦AB-3.740-318.95 0-318.95 -297.29 0-297.29 BC-6.240-532.15 0-532.15 -496.02 0-496.02 CD-7.50-639.60 0-639.60 -596.18 0-596.18 DE-7.50-639.60 0-639.60 -596.18 0-596.18 下弦Ab000.00 00.00 0.00 00.00 Bc3.740318.95 0318.95 297.29 0297.29 Cd6.240532.15 0532.15 496.02 0496.02 De7.50639.60 0639.60 596.18 0596.18 斜腹杆Ab7.360627.66 0627.66 585.05 0585.05 Bc4.920419.58 0419.58 391.09 0391.09 Cd2.480211.49 0211.49 197.14 0197.14 竖腹杆Aa-6.840-583.32 0-583.32 -543.71 0-543.71 Bb-5.240-446.87 0-446.87 -416.53 0-416.53 Cc-3.140-267.78 0-267.78 -249.60 0-249.60 Dd-1.020-86.99 0-86.99 -81.08 0-81.08 注：三、五层在荷载作用下桁架杆件内力的单位为KN4.3.7 三层标准层荷载设计值 恒载+活载： QA1=1.35QbA2+1.3qbA2=1.3554.47KN+1.310.35KN=87KNQ，1=1.35Q，b1+1.3q，b1=1.3556.3KN+1.320.7KN=103KNQ，2=1.35Q，b1+1.3q，b1=1.3556.3KN+1.320.7KN=103KNQ，3=1.35Q，b3+1.3q，b3=1.3557KN+1.323.85KN=108KN 4.3.8 五层荷载设计值恒载+活载：QA=1.35QWA+1.3qWA=1.3538.55KN+1.37.76KN=62.13KNQ1=1.35QW1+1.3qW1=1.3557.75KN+1.315.53KN=98.1KNQ2=1.35QW2+1.3qW2=1.3557.75KN+1.315.53KN=98.1KNQ3=1.35QW3+1.3qW3=1.3559KN+1.315.86KN=100.27KN根据单位荷载作用下的杆件内力乘以实际荷载并进行组合得出三层、五层的杆件实际内力，组合形式3：1.35恒载+1.3活载。见表4桁架杆件计算内力名称杆件编号p=1三层的荷载作用(Q，1)五层的荷载作用(Q1)竖向荷载侧向荷载竖向荷载侧向荷载组合竖向荷载侧向荷载组合上弦AB-3.740-385.22 0-385.22 -366.89 0-366.89 BC-6.240-642.72 0-642.72 -612.14 0-612.14 CD-7.50-772.50 0-772.50 -735.75 0-735.75 DE-7.50-772.50 0-772.50 -735.75 0-735.75 下弦Ab000.00 00.00 0.00 00.00 Bc3.740385.22 0385.22 366.89 0366.89 Cd6.240642.72 0642.72 612.14 0612.14 De7.50772.50 0772.50 735.75 0735.75 斜腹杆Ab7.360758.08 0758.08 722.02 0722.02 Bc4.920506.76 0506.76 482.65 0482.65 Cd2.480255.44 0255.44 243.29 0243.29 竖腹杆Aa-6.840-704.52 0-704.52 -671.00 0-671.00 Bb-5.240-539.72 0-539.72 -514.04 0-514.04 Cc-3.140-323.42 0-323.42 -308.03 0-308.03 Dd-1.020-105.06 0-105.06 -100.06 0-100.06 注：三、五层在荷载作用下桁架杆件内力的单位为KN4.3.9 三层标准层荷载设计值 恒载+活载： QA1=1.2QbA2+1.4qbA2=1.254.47KN+1.410.35KN=79.9KNQ，1=1.2Q，b1+1.4q，b1=1.256.3KN+1.420.7KN=90.54KNQ，2=1.2Q，b2+1.4q，b2=1.256.3KN+1.420.7KN=90.54KNQ，3=1.2Q，b3+1.4q，b3=1.257KN+1.423.85KN=101.79KN 风载： Vi=（10.84 KN+11.98 KN+11.82 KN）1.4=48.5 KNP=Vi/2=48.5KN/2=24.25KN 4.3.10 五层荷载设计值 恒载+活载：QA=1.2QWA+1.4qWA=1.238.55KN+1.47.76KN=57.12KNQ1=1.2QW1+1.4qW1=1.257.75KN+1.415.53KN=91.04KNQ2=1.2QW2+1.4qW2=1.257.75KN+1.415.53KN=91.04KNQ3=1.2QW3+1.4qW3=1.259KN+1.415.86KN=93KN 风载： Vi=10.84 KN1.4=15.18KNP=Vi/2=15.18KN/2=7.59KN根据单位荷载作用下的杆件内力乘以实际荷载并进行组合得出三层、五层的杆件实际内力，组合形式4：1.2恒载+1.4活载-1.4风载。见表5桁架杆件计算内力名称杆件编号p=1三层的荷载作用(Q，1)五层的荷载作用(Q1)竖向荷载侧向荷载竖向荷载侧向荷载组合竖向荷载侧向荷载组合上弦AB-3.74-0.65-338.62-15.76-322.86-340.49-4.93-335.6BC-6.24-0.37-564.97-8.97-556-568.09-2.81-565.3CD-7.50-679.050-679.05-682.80-682.8DE-7.50-679.050-679.05-682.80-682.8下弦Ab01024.25-24.2507.59-7.59Bc3.740.65338.6215.76322.86340.494.93335.56Cd6.240.37564.978.97556568.092.81565.28De7.50679.050679.05682.80682.8斜腹杆Ab7.36-0.56666.37-13.58679.95670.05-4.25674.3Bc4.92-0.56445.46-13.58459.04447.92-4.25452.17Cd2.48-0.72224.54-17.46242225.78-5.46231.24竖腹杆Aa-6.840.48-619.2911.64-630.93-622.713.64-626.4Bb-5.240.48-474.4311.64-48